1、一、編制依據模板工程施工方案建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011砼工程施工及驗收規范G1350204-87平原縣東苑社區（公租房）1#、2#樓設計圖紙二、工程簡況本工程為平原縣東苑社區（公租房）1#、2#樓，座北朝南， 1#2#樓22建筑面積 6699.13m2/4549.29m ，地下儲藏室建筑面積為753.90m ，儲藏222室面積為 886.94m ，住宅建筑面積 9495.98m ，機房建筑面積 111.5 m。地下一層儲藏室，地上十一層住宅，砼全現澆。本工程結構體系為全現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，基礎形式為獨立基礎。剪力墻結構抗震等級為三級，抗震烈度按七度設防，設計使用年限為 50

2、 年。模板工程的一般規定（1） 保證工程結構和構件各部分尺寸和相互位置的正確。（2） 具有足夠的強度、剛度和穩定性。（3） 構造簡單，裝拆方便，并使全鋼筋綁扎、安裝和砼的現澆。（4） 模板接縫嚴密，不得漏漿。三、施工說明1、模板質量工藝流程。基層處理鋼筋辦完隱檢，清掃碎屑，地基夯實有可靠支撐點，梁板要有標高線，墻體要有找平線。材料準備模板刷隔離劑，附件齊全，木方楞、木支柱符合要求，操作工具齊全。吊垂直、測軸線查截面保證墻軸線位置準確、立面垂直，截面符合圖紙要求。加固支撐系統保證模板系統有足夠強度、剛度，保證構件垂直及截面尺寸。抄標高、查水平保證梁板、模板的支撐系統標高準確大龍骨水平，整個支撐系

3、統穩固拼裝木模板塊保證構件標高準確整個系統穩固，不發生側移、模板拼裝面平整。復查整個系統辦理預檢及交接檢手續，保證砼工序施工后構件滿足設計要求模板拆除，先拆支撐系統，再拆板塊，拆除時切不能損傷砼防止拆壞模板。保養拆除后，按規格堆放，清除表面粘連物，及時涂刷脫模劑。2、墻模板施工：（1） 工藝流程：彈墻位置線焊盤根清理基層安裝墻模板 穿螺桿安設拉桿或斜撐辦預檢、驗收。（2） 由于大模板要求誤差較小，模板的組裝必須在平整的臺座上進行，組裝好的模板在其背面用紅漆注名位號，螺栓上均涂黃油以防生銹。（3） 放線實行“三線制”即軸線、邊線、控制線。控制線從邊線外出 200mm，作為模板就位后校對模板位置是

4、否準確的依據。（4） 、在墻豎筋底部，距現澆板以上10cm 處，根據彈好的墻邊線，焊上控制模板位移的短筋（俗稱盤根），間距為600mm。（5） 、墻體雙排鋼筋之間，用筋控制墻體鋼筋的排距，用圓形塑料卡控制墻體保護層厚度。（6） 、在墻體鋼筋頂部，即模板上口位置，設點焊水平筋一道與豎向鋼筋焊接固定，避免在澆砼時豎向鋼筋發生位移。（7） 、電梯井墻體支模應先內后外。（8） 、為避免墻體出現漏漿、爛根現象，應在大模支好后設專人進行找平堵洞。（9） 、筒體與剪力墻在澆筑砼時，要嚴格分層澆搗，不可一次澆滿，同時洞口兩側應對稱澆搗，以免造成模板移位變形。（10） 、大模板拆除時應先拆連接件，松開斜撐，使模

5、板與墻體砼自然分離，不準晃、撬、敲擊大模板。（11） 、大模板應隨拆除、隨清理、隨刷隔離劑。（12）、每層墻體拆模板在其結構的+50cm 處測設一道水平裙線， 作為該層水平結構施工時支模標高度的依據。3、梁模板（1） 、工藝流程：彈線支立柱調整標高安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模辦預檢驗收（2） 、砼梁模板，在墻體上彈出軸線和水平線，支設支柱安裝梁底板，支柱間距60-80cm，并設雙向剪刀撐和水平拉桿，離地50cm 設一道，以上每隔2M 設一道，按設計標高調整支柱標高，梁底模板應拉線找直，梁底板應起拱，當梁跨度大于或等于4m 時，應按1/1000- 3/1000 進行起拱。（ 3）、綁扎梁鋼筋，經檢

6、查合格辦理隱蔽檢查記錄，并清除雜物，安裝側模板固定牢固。（ 4）、安裝后，校正梁中心位置標高，斷面尺寸，將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦理預檢驗收。4、現澆板模板（1） 、工藝流程：彈標高線支立柱安大小龍骨校正龍骨標高鋪模板校正標高辦預檢驗收。（2） 、樓板立柱采用扣件式鋼管腳手架，配可調式快拆體系，模板采用膠合大模板（3） 、多層支架支模，支柱應垂直，上下層支柱在同一豎向中心線上，根據房間大小，按相應的高度選用鋼管和頂絲，進行支柱安裝（支柱間距控制在600-1000mm），安裝可調快拆體系，將大小龍骨根據水平線找平后，再安裝模板，用水準儀測量模板標高，進行校正， 用靠尺找平，最后將模板上

7、雜物清理干凈，辦理預檢驗收。（4） 、跨度大于 3.6m 的板施工時，應按規范規定要求起拱。（5） 、現澆板模板（多層膠合板）支好后，其上表面的接縫均用膠帶粘貼，以達到頂板不漏漿、平整、光滑、減少抹灰面。四、 梁模板支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容:1. 模板支架的構造要求： 梁板模板支撐架采用單立桿；立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；梁和樓板采用相同的立桿間距。2. 橫桿步距的設計：支撐架步距1.4m。3. 整體性構造層的設計：設置整體性雙向水平加強層，間距3m。設置豎向垂直加強層，間距 3m；水平加強層可以每3m 沿水平結構

8、層設置水平剪刀撐，且須與立桿連接，設置剪刀撐要大于水平框格總數的2/3 ；雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔3m 設置，四周和中部每3m 設豎向剪刀撐，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；在任何情況下，支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4. 剪刀撐的設計：沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；中部根據需要并依構架框格的大小，每隔3m設置。5. 頂部支撐點的設計：最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；6. 支撐架搭設的要求：嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的

9、框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；地基支座的要滿足設計承載力的要求。7. 施工使用的要求：精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。五、模板工期該工程每層施工周期為7 天，分三段進行流水施工，根據拆模時間，該工程需進

10、模板數量為三層樓面的模板、頂柱、架管。六、質量技術措施梁、板底不平、下撓，梁側模板不平直，梁上下口脹模，防治的方法是嚴格按照施工技術交底要求進行模板支設，保證模板的支撐系統有足夠的強度和剛度，作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱混凝土樓地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。板模板鋪設完畢 后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標高，并進行校正。七、成品保護預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此

11、保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。未經工程部允許，不得隨意對模板擅自打孔，打眼和切割。工作面己安裝完畢的柱模板，不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面己安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。模板在每次使用后、投入下次使用前，必須經過清理，剔除其上附著的砼。脫模時拆下的零件要隨手放入工具箱內，螺母螺栓要經常刷油，防止銹蝕。混凝土澆筑后，在未達到規定的強度前，嚴禁將鋼管、模板等

12、材料吊至樓板板面，防止對混凝土樓板造成開裂等破壞。八、安全技術措施1. 模板專項工長必須針對本工程模板工程的實際情況對工人進行全面、詳細的安全技術交底，對其進行三級教育，組織學習安全生產事故應急預案并定期演練，并做好書面記錄。作業人員進入施工現場必須戴合格的安全帽，系好下顎帶，鎖緊帶扣, 穿防滑鞋；高處作業、臨邊作業人員系好安全帶，高掛低用，掛點必須保證可靠、牢固。2. 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3. 安裝外側模板時，必須按交底搭好外防護架，及時綁好護身欄和安全網，安全網必須封嚴。4. 作業人員嚴禁攀爬模板上下，必須使用爬梯上下模板。5. 工作前應先檢查使用的工具是

13、否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。6. 不得在腳手架上堆放大批鋼管、扣件、模板等材料。7. 支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、樁頭板等釘牢，拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。8. 裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。9. 拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板，腳手板擱置必須牢固平

14、整，不得有空頭板，以防踏空墜落。10. 模板拆除區域必須派專人監護，并保持主要通道暢通，拆除模板，堆放整齊，嚴禁有朝天釘，防止扎腳傷人。11. 搭設支模架時，嚴禁將扣件往上拋，鋼管搬移嚴禁丟拋多余材料及整理歸堆。12. 支模時注意個人防護，不允許站在不穩固的支撐上或沒有固定的木方上施工。13. 支模架上臨時堆置模板，不得超高或超重。不得有松動鋼管、木檔，模板不得有挑頭、松支翹現象。14. 嚴禁在無安全防護措施的危險部位冒險作業。15. 木工所用電動機具要做到一機一閘一漏一箱，嚴禁使用一機多用機具。16. 使用手持電動工具必須戴絕緣手套，穿絕緣鞋，嚴禁戴手套使用錘、斧等易脫手工具。17. 圓鋸的

15、鋸盤及傳動部應安裝防護罩，并設有分料器，其長度不小于 50cm，厚度大于鋸盤的木料，嚴禁使用圓鋸。18. 使用手鋸時，防止傷手和傷別人，并有防摔落措施，鋸料時必須站在安全可靠處。19. 搬運木料、板材和柱體時，根據其重量而定，超重時必須兩人進行，嚴禁從上往下投擲任何物料，無法支搭防護架時要設水平等網或掛安全帶。20. 嚴禁攀登、跨越各種欄、網、架、墻、乘坐非載人提升設備上下，從上拋擲物料、垃圾。21. 模板專項工長應對所有架體使用構配件進行質量檢查和驗收，合格后，分類堆放備用，對未經檢查的構配件嚴禁使用。22. 模板專項工長應該加強模板支撐過程中的各項檢查。如模板垂直度、平整度的檢查，標高的檢

16、查，制成系統穩定性的檢查，仔細檢查模板支撐立桿的間距、步距是否符合要求？立桿是否吊腳？掃地桿是否設置、連通？剪刀撐是否按要求設置等？23. 采用力矩扳手對扣件螺栓進行仔細檢查，是否擰緊，如果沒有及時要求工人進行整改。24. 模板專項工長對模板工程檢查合格簽署工序交接單后方可進行混凝土澆筑。25. 模板專項工長應檢查卸料平臺上堆放的材料數量是否超過核定載重量，如果超過必須立即要求其卸載整改。26. 模板專項工長應檢查鋼管、扣件、模板等材料的起吊方式是否符合要求。27. 拆除模板時，必須按“后支先拆，先支后拆”的原則進行，必須專門安排一個人在旁邊觀看拆模安全情況，拆下來的模板、拉桿、支撐等要及時運

17、走或是妥善堆放，堆碼整齊。局部跨度或截面較大的梁，以及后澆帶在拆除原模板支撐體系后，應及時加上頂托作為臨時支撐作為保障加強措施，以確保結構安全。28. 六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板的安裝和拆除工作，雨、雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。29. 由于后期二次結構的模板較大一部份在臨邊部位，因此模板專項工長在二次結構施工階段應加強現場巡查管理，繼續加大安全宣傳力度，防止安全事故的發生。30. 對現場上出現的技術性較高、危險性較大的模板支撐工程，施工之前必須與工程部技術人員進行協商或者上報公司相關部門后方可組織人員進行施工。九、文明、標化工地技術措施1. 施工現場工具、構件、材

18、料按品種、規格分類堆放整齊，并設標識。2. 不準袒胸露背，不準穿褲衩、拖鞋作業。3. 遵守現場其他安全、文明標化工地管理的要求。4. 正確使用個人勞保用品，自覺遵守有關規章制度，愛護防護設施；5. 澆筑砼前操作層下的樓板必須清掃干凈，做到工完場清，及時做好落手清工作，保持施工場地整潔；6. 嚴禁在易燃、易爆部位動用明火，動用明火必須經審批后方可進行；搭設好的防護設施不得任意拆除，如遇確實需拆除的必須征得施工員同意采取補救措施后方可拆除。十、環境、職業健康技術措施1. 加工木模板產生的鋸末、碎木、模板拆除后的垃圾應及時清理， 現場設置分類建筑垃圾堆放箱，嚴禁隨意亂倒建筑垃圾，集中收集木屑、鋸渣等

19、固體廢物，并嚴格按照固體廢棄物處理程序處 理，避免污染環境。2. 涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3. 嚴禁擅自帶未滿16 歲人員進入施工現場，嚴禁擅自留宿非本工地工作人員。4. 嚴禁在宿舍區亂倒垃圾、亂潑臟、廢水的、亂扔煙頭、亂倒剩飯剩菜、亂吐痰。5. 嚴禁擅自改變職業健康安全技術方案，拆改、移動或故意損壞職業健康安全設施，職業健康安全標志。6. 班組長必須按規定按時做班前職業健康安全教育、交底活動，每月按時組織職業健康安全講評活動（以資料為憑據）。7. 變動本班組人員，必須及時將人員變動情況上報工程部。8. 作業時按規定佩戴檢驗合格的勞保用品。9. 對本班組從事高空、懸空作業的人員應

20、進行身體健康檢查。10. 發現事故險情或隱患，應立即采取防范措施，并立即上報；發生工傷事故應及時搶救人員及保護現場。11. 對產生較大噪聲的工作，采取封閉、遮擋等降噪措施，降低噪聲污染。12. 木模板加工過程中使用電鋸、電刨，應在室內作業，模板安裝時、拆除時應注意控制噪音污染。13. 模范遵守公司、工程部有關職業健康安全管理、文明施工及治安管理制度。十一、模板施工方案的計算書1、剪力墻模板計算書2、框架梁模板系統驗算3、現澆板模板系統驗算（三）現澆板模板系統驗算一、編制依據1、工程施工圖紙及現場簡況2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB5

21、0204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現場管理標準DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) 。7、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006 年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)樓板與支架參數面板次楞主楞木膠合板 厚度： 12mm方木 50mm80mm，間距 0.3m單鋼管 48 3.0荷載參數永久荷載可變荷載新澆砼自重面板次楞自重24kN/m30.3kN/m2鋼筋自重31.1kN/m支架自重0.177kN/m施工人員及設備 荷

22、載 振搗砼荷載面板與次楞2.5kN/m22.5kN主楞1.5kN/m立桿21kN/m222kN/m10、木結構設計規范（GB50005-2003） 二、工程參數砼樓板厚度0.1m支架高度2.7m立桿縱距1.2m立桿橫距1.2m水平桿步距1.3m伸出長度 a0.5m鋼管類型 483.0m三、現澆樓板模板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，取單位寬度 1m的面板作為計算單元。34面板的截面抵抗矩 W=10001212/6=24000 mm；截面慣性矩 I= 1000121212/12=144000 mm；（一）強度驗算1 、 面板按簡支梁計算 ， 其計算跨度取支承 面板的次 楞間距，L=0.3m

23、。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.9 1.2 (24 0.1+1.1 0.1+0.3)+1.42.51=6.185KN/mq1=0.9 1.35 (240.1+1.1 0.1+0.3)+1.40.7 2.5 1= 5.619KN/m根據以上兩者比較應取q1= 6.185N/m 作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.9 1.21 0.3=0.324 KN/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42.5= 3.150KN 3、強度驗算2施工荷載為均布線荷載：2M1=0.125q 1 L=0.125 6.185 0.

24、3=0.070KNm施工荷載為集中荷載：22M2=0.125q 2 L +0.25PL =0.125 0.324 0.30.3=0.240KN m+ 0.25 3.150 取Mmax=0.240KNm驗算強度。222面板抗彎強度設計值 f=12.5N/mm ；6=Mmax=0.240 10=10.00N/mm f=12.5N/mmW24000面板強度滿足要求 !（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1 （ 24 0.1 1.1 0.1 0.3 ）=2.810KN/m；2面板最大容許撓度值 : 300/250=1.2mm ； 面板彈

25、性模量 : E = 4500N/mm；5q L 4=52.810 3004=0.46mm1.2mm384EI3844500 144000滿足要求 !四、次楞方木驗算次楞采用方木，寬度 50mm，高度 80mm，間距 0.3m，截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為:3截面抵抗矩W =508080/6=53333mm；4截面慣性矩 I =50808080/12=2133333mm；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距， L=1.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.9 1.2 (24 0.1+

26、1.1 0.1+0.3)+1.42.50.3=1.855KN/mq1=0.9 1.35 (24 0.1+1.1 0.1+0.3)+1.4 0.7 2.5 0.3= 1.686KN/m根據以上兩者比較應取q1= 1.855KN/m 作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.9 1.20.3 0.3=0.097KN/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42.5= 3.150KN 3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：L=1.2m2M1= 0.1q 1 L=0.1 1.855 1.22=0.267KN m施工荷載為集中荷載：22M2= 0.08q 2 L +0.213Pl=0.08 0.

27、097 1.2 +0.213 3.150 1.2=0.816KN m2取Mmax=0.816KNm驗算強度。 木材抗彎強度設計值 f=17N/mm；Mmax0.81610622=W53333=15.30N/mm f=17N/mm次楞抗彎強度滿足要求 !（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q 1 L=0.6 1.855 1.2=1.336KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q 2 L+0.65P=0.6 0.097 1.2+0.65 3.150=2.117KN取V=2.117KN驗算強度。2木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm ； 抗剪強度按下式計算 :3V=3 2.1

28、17 103=0.794N/mm2fv=4.8N/mm22bh250 80次楞抗剪強度滿足要求 !（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.3（ 240.1 1.1 0.1 0.3 ）=0.843KN/m次楞最大容許撓度值 :1200/250=4.8mm；2次楞彈性模量 : E = 10000N/mm；0.677q L4=0.677 0.843 1200.0 4=0.55mm4.8mm100EI100 100002133333滿足要求 !五、主楞驗算34主楞采用 : 單鋼管483.0 截面抵拒矩 W=4.49cm截面慣性矩 I=1

29、0.78cm（一）強度驗算2當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1= 0.91.2 (240000.1+1100 0.1+300)+1.4 1500 0.3=1477N/mq1=0.9 1.35 (24000 0.1+1100 0.1+300)+1.4 0.7 1500 0.3= 1421N/m根據以上兩者比較應取q1= 1477N/m 作為設計依據。次楞最大支座力 =1.1q 1 L=1.1 1477 1.2/1000=1.950kN 。2次楞作用集中荷載P=1.950kN，進行最不利荷載布置

30、如下： 最大彎矩 Mmax=0.965kN.m；主楞的抗彎強度設計值f=215N/mm；Mmax=0.965106322=214.922N/mm215N/mmW4.49 10主楞抗彎強度滿足要求 !（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3（ 240000.1 11000.1 300）=843N/m=0.843N/mm；次楞最大支座力 =1.1q 1 L=1.1 0.843 1.2=1.113kN 。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值 V=2.443mm。主梁

31、的最大容許撓度值:1200.0/150=8.0mm ，最大變形 V max =2.443mm8.0mm滿足要求 !六、扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=8.604KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。七、立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按山東德州市10年2一遇風壓值采用， 0=0.3kN/m 。模板支架計算高度 H=3.9m，按地面粗糙度 C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數 z=0.74。計算風荷載體形系數 s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1 第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數=1

32、.2 An/(lah)=1.2 0.151/(1.2 1.4)=0.108式中An =(la+h+0.325l ah)d=0.151m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。l a-立桿間距， 1.2mh-步距， 1.4md-鋼管外徑， 0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平 M內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數： st =1.2=1.2 0.108=0.13無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s =st1- n=0.131-0.96 2=0.251- 1-0.96風荷載地形地貌修正系數。n支撐架相連立桿排數。2風荷載標準值 k=zs 0=0.74 0.25

33、 0.3=0.056kN/m風荷載產生的彎矩標準值：2Mw=0.91.4 k22Lh0.9=1.4 0.056 1.2 1.42= 0.015kN m1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.9 1.2 0.177 3.9+(24 0.1 1.1 0.1 0.3)1.2 1.2+1.41 1.2 1.2=6.93kN ；0.9 1.2 0.177 3.9+(24 0.1 1.1 0.1 0.3)1.2 1.2+0.91.4 (1 1.2 1.2+0.015/1.2)=6.030kN；0.9 1.35 0.177 3.9+(24 0.1 1.1 0.1 0.3) 1.2 1.2+ 1.

34、4 (0.7 11.2 1.2+0.6 0.015/1.2)=7.03kN；立桿軸向力取上述較大值，N=7.03KN。（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:NMw+fAWN -軸心壓力設計值 (kN)： N=7.03kN； -軸心受壓穩定系數 , 由長細比 =Lo/i查表得到；L0 -立桿計算長度（ m）， L0=h， h為縱橫水平桿最大步距， L0=1.4m。i -立桿的截面回轉半徑 (cm) ,i=1.59cm；A -立桿截面面積 (cm2),A=4.24cm 2；Mw 風荷載產生的彎矩標準值；W -立桿截面抵抗矩 (cm3) ： W=4.49cm3；22f -鋼材抗壓強度設計值 N/

35、mm,f=215N/mm ；立桿長細比計算： =Lo/i=140.0/1.59=88按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.635 ；NMw7.03 1030.015 106+=AW0.635 4.24 102+4.49 10322=29.451N/mmf=215N/mm立桿穩定性滿足要求 !（二）框架梁模板系統驗算（200500 ）:梁模采用12mm竹膠板，支撐選用 48 3.0鋼管，架寬1.2m，立桿縱距按 1m設置，橫桿步距1.5m，梁底每跨加設1 道小橫桿（均分間距為300mm），梁側立桿應通到板底，上部應設水平撐，間距600mm，這樣便于固定梁側模及防止砼在梁中部漲模。梁底增加

36、2道承重立桿。在梁中部加設12對拉螺栓一道，橫向間距400mm。使用 8050木方，底部木方間距 200mm，側面木方間距250mm。在構造上要求在梁中底部設置頂撐， 間距 800mm。1 、梁模板計算簡圖2005001300270046767467梁模板支撐架立面簡圖2 、梁模板荷載標準值計算2模板自重 = 0.340kN/m；3鋼筋自重 = 1.500kN/m；3混凝土自重 = 24.000kN/m；2施工荷載標準值= 2.500kN/m。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:1/2F1=0.22

37、c t0 1 2V取小值F2= c H3其中c 混凝土的重力密度，取24kN/m；t 新澆混凝土的初凝時間，取3h； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m；1 外加劑影響修正系數，取1.200 ；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150 。2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F 1=19.200kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F 2= 4.000kN/m。3 、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下25.22kN/mA250250250B梁側模板計算簡圖（1） ）抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f

38、 = M/W f2其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm) ；M 計算的最大彎矩(kN m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2 19.2+1.4 4) 0.5=14.32N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.1014.32 0.25 2=-0.089kN m f=0.089 106/19200=1.97N/mm22梁側模面板抗彎計算強度小于15N/mm, 滿足要求 !（2） ）抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6 0.250 14.32=2.148kN2截面抗剪強度計算值T=3

39、3782/(2 50012)=0.945N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm面板的抗剪強度計算滿足要求!（3） ）撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 19.20 0.50=9.6N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.6779.6 250.0 4/(100 6000129600)=0.482mm梁側模板的撓度計算值:v=0.661mm小于v = 250/250,滿足要求 ! 4 、穿梁螺栓計算計算公式 :N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；2A 穿梁螺栓有效面積(mm ) ；2f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm； 穿梁螺栓承受最大拉力N =

40、(1.2 19.20+1.4 4.00) 0.50 0.30/1=4.296kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；2穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm；穿梁螺栓最大容許拉力值為N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為N=4.296kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距300mm。每個截面布置 1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!5 、模板面板計算計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2 25.000 0.150 0.500 0.250=0.563kN采用的鋼管類型為48 3.0 。面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎

41、強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。（ 1）荷載的計算：1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.000 0.500 0.200=2.5kN/m2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2= 0.35 0.250 (2 0.500+0.200)/0.200=0.525kN/m3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN) ： 經計算得到，活荷載標準值P1 =(1.000+2.000) 0.4 0.25=0.3kN均布荷載 q = 1.25.0+1.2 0.481=7.328kN/m集中荷載 P = 1.4 0.300

42、=0.420kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 25.00 1.20 1.20/6 = 6.00cm3；I = 25.00 1.20 1.20 1.20/12 = 3.60cm4；0.42kN7.33kN/mAB200200計算簡圖0.037彎矩圖 (kN.m)0.550.0210.92剪力圖 (kN)0.920.550.0000.286變形圖 (mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.550kN N2=2.252kN N3=0.550kN最大彎矩 M = 0.036kN m最大變形 V = 0.3mm1 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.036

43、10001000/6000=6N/mm22面板的抗彎強度設計值 f ，取 15.00N/mm；面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求 !2 抗剪計算2截面抗剪強度計算值T=3 915.0/(2250 12)=0.458N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm抗剪強度驗算 T T，滿足要求 !3 撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.286mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求 ! 6 、梁底支撐木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.252/0.250=9.008kN/m最大彎矩 M = 0.1q

44、l2=0.19.01 0.25 0.25=0.056kN m最大剪力 Q=0.6 0.250 9.008=1.351kN最大支座力 N=1.1 0.250 9.008=2.477kN木方的截面力學參數為W = 8.00 5.00 5.00/6 = 33.33cm3；I = 8.005.00 5.00 5.00/12 = 83.33cm4；1) 木方抗彎強度計算22抗彎計算強度 f=0.056106/33333.3=1.69N/mm 木方的抗彎計算強度小于13N/mm, 滿足要求 !2) 木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T2截面抗

45、剪強度計算值T=3 1351/(2 80 50)=0.507N/mm截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求!3) 木方撓度計算最大變形v=0.677 7.506 250.04/(100 9500833333.4)=0.025mm木方的最大撓度小于250/250, 滿足要求 ! 7 、梁底支撐鋼管計算(1) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P 取木方支撐傳遞力。0.56kN0.55kN 2.25kN0.55kN0.56kNAB46767467支撐鋼管計算簡圖0.0860.060支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)0.003支撐鋼管變

46、形圖 (mm)0.0550.170.171.131.130.940.940.390.390.390.390.940.914.131.130.170.17支撐鋼管剪力圖 (kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.086kNm最大變形 vmax=0.055mm最大支座力 Qmax=2.064kN2抗彎計算強度 f=0.086106/4491=19.20N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于533.3/150與 10mm滿,(2) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P 取橫向支撐鋼管傳遞力。足要求 !

47、2.06kN2.06kN 2.06kN2.06kN 2.06kN 2.06kN2.06kN 2.06kN 2.06kN2.06kN 2.06kN2.06kNAB100010001000支撐鋼管計算簡圖0.7740.645支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)0.1572.461支撐鋼管變形圖 (mm)2.32 2.320.26 0.261.81 1.813.10 3.101.03 1.031.03 1.033.87 3.871.81 1.810.26 0.262.32 2.32支撐鋼管剪力圖 (kN)3.87 3.873.10 3.10經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.774kNm最大變形 v

48、max=2.461mm 最大支座力 Qmax=9.029kN2抗彎計算強度 f=0.774106/4491=172.32N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于1000/150 與 10mm 滿, 6 8 、扣件抗滑移的計算足要求 !縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, 取 8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力， R=9.03kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求, 可以考慮采用雙扣件 !直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,

49、 實驗表明 : 單扣件在12kN 的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取12.0kN。6.3.9 、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N 1=9.03kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重N 2 = 1.20.129 8.500=1.317kN N = 9.029+1.317=10.345kN軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比 l0/i查表得到；23i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ； i = 1.60 A 立桿凈截面面積(cm) ； A = 4.24W 立

50、桿凈截面抵抗矩 (cm ) ； W = 4.492 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm ) ；2f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm；l 0 計算長度 (m) ；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1) 或(2) 計算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1計算長度附加系數，按照表1 取值為 1.185 ；u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3 ；u = 1.70a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0；2公式(1) 的計算結果：= 121.42N/mm滿足要求 !，立桿的穩定性計算 f,2公式 (2) 的計算結果：= 38.64N/m

51、m ，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（一）剪力墻模板計算書一、墻模板基本參數計算斷面寬度 250mm，高度 2700mm，兩側樓板高度 200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距 200mm，內龍骨采用 50 80mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm 3.0mm。對拉螺栓布置 8道，在斷面內水平間距450+450+450+450+450+450m，m斷面跨度方向間距 500mm，直徑 16mm。4502700mm450450450450450200mm模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓

52、力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時( 表示無資料 ) 取200/(T+15) ，取3h；T 混凝土的入模溫度，取 20； V 混凝土的澆筑速度，取3.0m/h ；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.700m；1 外加劑影響修正系數，取1.200 ；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150 。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=37.860kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=37.860kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 4.000kN/m 2 。三、墻模板面板的計算面板

53、為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取 2.45m。荷載計算值 q = 1.2 37.860 3.650+1.4 4.000 3.650=186.267kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 : W = 365.00 1.20 1.20/6 = 87.60cm3；I = 365.00 1.20 1.20 1.20/12 = 52.56cm4；186.27kN/mAB200200200計算簡圖0.7450.596彎矩圖 (kN.m)22.3514.9018.6322.3518.631

54、4.90剪力圖 (kN)0.0760.960變形圖 (mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=14.901kNN2=40.979kN N3=40.979kN N4=14.901kN最大彎矩 M = 0.745kN.m最大變形 V = 1.0mm(1) 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.745 1000 1000/87600=8.505N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求 !(2) 抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3 22352.0/(2 3650.000 12.000)=0.765N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.

55、40N/mm 2抗剪強度驗算 T T，滿足要求 !(3) 撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.760mm面板的最大撓度小于 200.0/250,不滿足要求 !四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 40.979/3.650=11.227kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖0.5050.126內龍骨彎矩圖 (kN.m)0.1070.497內龍骨變形圖 (mm)3.422.292.592.522.502.652.072.810.000.001.643.372.762.462

56、.532.552.412.98內龍骨剪力圖 (kN)經過計算得到最大彎矩M= 0.505kN.m經過計算得到最大支座F= 6.784kN 經過計算得到最大變形V= 0.5mm 內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 5.00 8.00 8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00 8.00 8.00 8.00/12 = 213.33cm4；(1) 內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.505106/53333.3=9.47N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2, 滿足要求 !(2) 內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T =

57、3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=3 3415/(2 50 80)=1.281N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm 2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3) 內龍骨撓度計算最大變形 v =0.5mm內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求 !五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。6.78kN6.78kN6.78kN6.78kN6.78kN6.78kN6.78kN6.78kNAB500500500支撐鋼管計算簡圖0.8650.755支撐鋼管彎矩圖 (kN.m)0.0

58、240.317支撐鋼管變形圖 (mm)1.668.4511.915.126.780.0011.915.126.788.451.66支撐鋼管剪力圖 (kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.864kN.m最大變形 vmax=0.317mm最大支座力 Qmax=18.689kN抗彎計算強度 f=0.864106/9458000.0=91.35N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150 與10mm滿, 六、對拉螺栓的計算計算公式 :N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積(mm2) ；足要求 !f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑 (mm):16對拉螺栓有效直徑 (mm): 14對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 18.689 對拉螺栓強度驗算滿足要求 !