1、目錄一、 工程概況二、 編輯依據三、 材料選用及質量要求四、柱、梁計算書五、架子系統搭設方法與要求六、模板拆除七、模板制作安裝質量要求八、模板維修與保養九、模板工程質保措施十、模板工程質量通病的防止十一、安全文明施工及保證措施模 板 工 程 施 工 方 案一、工程概況華電望亭發電廠至相城區集中供熱工程:管架采用獨立基礎，基底持力層采用層粘土層，對位于河或塘內管架、柱底內力較大固定管架及桁架基礎采用樁基礎。管架墊層C15，基礎、承臺及梁柱采用C30混凝土，鋼筋采用HRB400級鋼，模板支撐采用模板鋼管腳手架支撐體系。總工期：91天。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13

2、0-2011）；2、混凝土結構設計規范GB50010-2010；3、建筑結構荷載規范(GB 50009-2013)；4、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制；5、建筑施工手冊第四版；6、混凝土結構設計規范江正榮著；7、建筑施工計算手冊江正榮著。三、材料選用及質量要求：1、模板：九夾板2、柱箍：鋼管；螺栓：12圓鋼作對拉桿3、各類支撐：483.5鋼管、扣件轉向、十字、接頭、50100木方橫楞，30050腳手板。 鋼管：鋼管材料須使用力學性能適中的Q235鋼，其材性符合碳素結構鋼GB-700-88的相應規定。 扣件：扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能

3、不低于KT33-8的可鍛鐵制造，扣件中的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定，鑄鐵沒有裂紋，氣孔；不宜有疏松、砂眼或其它影響使用性能的鑄造缺陷，并應將影響外觀質量的粘沙，澆冒的殘條、裂縫、毛刺、氧化皮等清除干凈，扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應小于5mm，扣件表面應做防銹處理。 九夾板：九夾板必須質地堅硬、表面平整、無腐朽、無翹曲；含水率低于25%，滿足鋼筋混凝土結構施工驗收規范關于模板質量的要求。4、搭設方法 管架支撐腳手架搭設層高從2.3m

4、9.7m，柱寬從400*4001200*450mm，梁高從400*400600*800mm。因此支撐搭設采用48*3.5mm的鋼管及配套扣件搭設，搭設支撐架及梁柱模板具體見后計算書。 架子搭設時立桿井字布置，立桿間距控制在700900mm以內，緊靠柱部位立桿與模板之間的距離控制在500mm左右。 立桿的高度應高出管架設計標高1.2m，從而上部搭設欄桿確保施工平臺安全。立桿高度不夠可用扣件接長。水平桿按東西和南北向雙向布置。水平桿的間距不大于1500mm。同一道水平桿高差控制在50mm以內。最上一道水平桿應滿足梁底模的鋪設高度。同時梁下的底模部位的水平桿作適當加密。頂端水平桿下增設一十字扣件進行

5、加固，以防塌落。 水平桿的設置還應考慮柱模支撐和固定，部分水平桿可兼作支撐桿。用作支撐的根交叉連桿，上下各一道。 斷面較大的框架梁下除雙排立桿外，可增設斜撐，分流施工荷載。5、柱模 柱子模板支墊方木肋間距為217mm，鋼管箍夾固。鋼管箍沿柱子高度每600設一道。 截面積800的柱各拉二根12螺桿，螺桿上下間距為500，防止柱子脹模；為防止柱子模板根部在澆筑混凝土時移位、脹模，在柱腳周圍的混凝土承臺上插置鋼筋頭，作為柱腳模板支墊的固定錨點。 柱子模板支撐時在承臺底部施工縫處應用清水沖洗掃把打掃施工縫確保無雜物，方可封模。 6、梁模板 全部梁模系統包括底模、側模均采用木模，提前配制現場組拼。梁模支

6、撐系統采用鋼管、扣件搭設腳手架支架。搭設腳手架時，離開梁邊線150mm，立桿間距視梁斷面尺寸而定，一般控制在600-800mm之間。 深梁模板： 對于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固。梁高在700-900mm范圍內。中部需對拉一道12螺栓；梁高大于1000mm時，對拉兩道。 施工放線時，在承臺彈出梁的中心線或軸線、邊線，以此作為支模的基線，控制梁的準確位置。 當梁跨4000mm時，梁底板應起拱，起拱高度控制在梁跨的1/10003/1000。 為防止梁模移動，梁底模兩側須加扣件緊固。加固梁模時，需拉設通線將模板找直、找正。梁側模上口須加鎖口，鎖口可采用鋼管和扣件扣牢。四、梁、柱計算書1、梁計

7、算書 本次梁的計算選擇最高支撐9.7m、最大梁600*800的梁進行計算。 因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。 梁:L 參數信息l 模板支撐及構造參數l 梁截面寬度 B(m):0.60；l 梁截面高度 D(m):0.80l 混凝土板厚度(mm):1.00；l 立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；l 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；l 立桿步距h(m):1.50；l 梁支撐架搭設高度H(m)：9.10；l 梁兩側立柱間距(m)

8、:0.80；l 承重架支設:1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；l 板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；l 采用的鋼管類型為483.5；l 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80； 荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0

9、；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：5；面板厚度(mm)：16.0； 梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數：2； 次楞龍骨材料：木楞,，

10、寬度50mm，高度100mm； 梁模板荷載標準值計算 梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000；V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；

11、2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值19.200 kN/m2作為本工程計算荷載。 梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm) 強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)；W - 面板的凈截面

12、抵抗矩，W = 401.61.6/6=17.07cm3；f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.419.20.9=8.29kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m； q = q1+q2 = 8.294+1.008 = 9.302 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 266.33mm；面板的最大彎距 M= 0.19.302266.3332 = 6.60104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.60104 / 1.

13、71104=3.866N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.866N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 19.20.4 = 7.68N/mm；l-計算跨度(內楞間距): l = 266.33mm；E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩: I = 401.61.61.6/12=13.65cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.68266.334/(10095001.37105) = 0.202 mm；面板的最大容

14、許撓度值: = l/250 =266.333/250 = 1.065mm；面板的最大撓度計算值 =0.202mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.065mm，滿足要求！ 梁側模板內外楞的計算 內楞計算l 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。l 本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；內楞計算簡圖 內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大

15、彎距(N.mm)；W - 內楞的凈截面抵抗矩；f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.266=6.19kN/m；內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm；內楞的最大彎距: M=0.16.19400.002= 9.91104N.mm；最大支座力:R=1.16.1940.4=2.725 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.91104/8.33104 = 1.189 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.189 N/mm2

16、 小于 內楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求！ 內楞的撓度驗算其中E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =19.200.27= 5.11 N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm；I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.114004/(100100008.33106) = 0.011 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.011mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！ 外楞計算外楞(木或鋼

17、)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.725kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010022/6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm) 外楞抗彎強度驗算其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M - 外楞的最大彎距(N.mm)；W - 外楞的凈截面抵抗矩；f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.545 kN.m外楞最大計算跨度: l = 200

18、mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.45105/1.67105 = 3.27 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =3.27N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！ 外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.143 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.143mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！ 穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設

19、計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N =19.20.40.3 =2.304 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.304kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！ 梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振

20、搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =8001616/6 = 3.41104mm3；I =800161616/12 = 2.73105mm4； 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.800.90=17.63kN/m；

21、模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0.1019.9440.152=0.045kN.m； =0.045106/3.41104=1.315N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.315 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如

22、下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.80= 16.60KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.61504/(10095002.73105)=0.022mm；面板的最大撓度計算值: =0.022mm小于 面板的最大允許撓度值:= 150 /250 = 0.6mm，滿足要求！ 梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自

23、重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 荷載的計算：l 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.15=3.06 kN/m；l 模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.8+0.6)/ 0.6=0.192 kN/m；l 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (1+2)0.15=0.45 kN/m； 方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.06+1.20.192=3.903 kN/m；活荷載設計值 P

24、= 1.40.45=0.63 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q = 3.903+0.63=4.533 kN/m；最大彎距M =0.1ql2= 0.14.5330.80.8= 0.29 kN.m；最大應力= M / W = 0.29106/83333.3 = 3.481 N/mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值

25、 3.481 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求! 方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力: V = 0.64.5330.8 = 2.176 kN；方木受剪應力計算值 = 32175.84/(250100) = 0.653 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.653 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求! 方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 3.060 + 0.193 = 3.253 kN/m；方木最

26、大撓度計算值 = 0.6773.2528004 /(10010000416.667104)=0.216mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.216 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！ 支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：l 鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；l 模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；l 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (1.00

27、0+2.000)=3.000 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.43.000= 29.100 kN/m2；l 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.924 kN，中間支座最大反力Rmax=10.667；最大彎矩 Mmax=0.361 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.1 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.361106/5080=7

28、1.055 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 71.055 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求! 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 k

29、N；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.667 kN； R 8m的，設計標準值的100%，方可拆摸。懸臂構件設計標準值的100%，方可拆除。4、在拆摸還要考慮臨時荷載的大小，如臨時荷載大于設計荷載，不但不能拆還應采取一定的加固措施。七、模板制作安裝質量要求1、對模板的平整度、光潔度、幾何尺寸、模板拼縫要求檢查。2、設專人進行模板翻樣，模板集中下料制作并標識清楚。3、結構軸線和標高測量，必須做到“三固定”，即固定人員、固定儀器、固定基準點。4、保證結構不偏位，截面尺寸、定位、標高、垂直度的準確。5、直線梁均按通線驗收，異形梁

30、按平臺線、基準點掛線驗收。模板安裝允許偏差：項次項目允許偏差檢驗方法1軸線位置5鋼尺檢查水準儀或拉線、鋼尺檢2底模上表面標高5查截面內部尺基礎103寸鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-54層高垂直度5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢5m85相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度52m 靠尺和塞尺檢查7預留洞中心線位置10鋼尺檢查八、模板的維修與保養模板使用后，再次使用前，表面灰應清理干凈，涂刷隔離劑；每層模板拆除后在加工場地集中維修，經配制后重新翻至上層使用。九、模板工程質保措施1、模板支架及其安裝必須符合施工組織設計或專項施工方案的規定。必須按設計和規范要求起拱。2、模板在每一次使用前，均應全面檢查模板表

31、面光潔度，不允許有殘留的砼漿，否則必須進行認真清理，然后噴刷一度薄膜劑或清機油。3、模板的拼縫有明顯有縫隙者，必須采用油膩子批嵌。拆除模板必須得到有關技術人員的認可后方可進行。4、模板在校正或拆除時，絕對不允許用棒撬或用錘敲打，不允許在模板表面留下鏟毛或錘擊痕跡。5、每次拆除的模板應及時清掃砼、砂漿殘跡，并及時修整以備重復使用。6、對模板本身的質量應認真檢查： 夾板表面有脫皮、木模有變質者不得使用； 木圍檁及木龍骨撓曲不直和有關質者不得使用。7、模板支架完成后必須經過驗收合格后方可進行后續分項工程施工。8、混凝土澆注過程中派專職木工監測木模及支架使用，發現問題及時休整。9、模板拆除時間必須符合

32、施工質量驗收規范和本施工組織設計的規定。10.模板工程成品保護 模板成型好后，要按照不同的使用部進行編號，分類堆放，并且隨時涂刷隔離劑。 為防止開裂，成型好的模板不得放在強烈的陽光下暴曬。 模板支撐好后，在進行下道工序施工時，要對操作工作進行成品保護教育，不得隨便拆除、撬移模板。 在進行砼澆筑前派專人對模板進行一次檢查，砼澆筑時派專人值班，以防砼澆筑時產生移動。 拆模板必須待砼達到規范強度，經技術人員、監理同意后方可拆除，不得亂撬硬砸。 砼澆筑時，振動棒不得直接對著模板振，防止模板下沉或脹模。 支完模板后應保持模板內清潔，防止掉入石子、木屑、垃圾等物。十、模板工程質量通病的防治1、墻面模板應拼

33、裝平整，符合質量要求。2、為避免混凝土面粉刷困難，模板面應涂刷乳化皂類隔離劑。3、 墻根按墻厚度先澆 150200 高導墻作根部模板支撐，模板上口設拉桿封口。4、有預埋件的模板，應定位準確、牢固，保證不因混凝土的澆搗而移位。十一、安全文明施工及保證措施認真組織學習和貫徹落實，中華人民共和國安全生產法、勞動法、建筑法、消防法等法律文件，堅持“安全第一，預防為主”的方針，切實貫徹執行建筑安裝工程安全技術規程等一系列安全技術標準是確保安全文明施工的頭等大事和最重要的措施。1、落實組織措施、建立健全規章制度 建立以項目經理為主的安全文明施工領導小組，構成由施工、技術、安全、質量負責實施的安全、文明施工

34、管理網絡，具體抓好每一個班組的活動，真正做到縱到底、橫到邊，在管理上消滅死角。在做好安全生產和文明施工。 工地配備專職質量、安全檢查員，負責工程的安全文明施工檢查，以及整改措施的實施。 加強職工崗位培訓，所有特殊工種：架子工、電工、焊工及各類機械操作工等均應持證上崗。 加強職工三級安全教育，工人進場由工程技術人員及安全員進行安全技術、質量要求和文明施工方向教育。施工長對各班組的具體工種進行安全交底，實行班組自我教育，將“要我安全”變成“我要安全”，真正做到“不傷害自己、不傷害別人、不被別人傷害”。 各班組分項承包合同中均簽訂安全、質量條款及有關責任措施，建立各階段的文明措施、文明施工責任制、獎

35、罰制度、檢查制度，對平時安全文明施工記錄及各階段的檢查情況建立文明施工檔案。 制定各級管理人員及有關工種的安全生產責任制。 搞好班前安全活動制度，做好班組安全活動記錄。 安全文明施工領導小組每個月定期對施工作業區進行一次全面的安全、質量及現場環境衛生檢查評分，進行評比獎罰，對需要整改的立即整改。2、安全保證措施 為在本工程施工期間無重大傷亡事故，安全事故頻率控制在0.5以內，必須認真貫徹執行國家和省、市最新頒發的規范規程，嚴格按安全標準組織施工，組織好安全生產和文明施工，并隨時接受行業安全檢查人員依法實施的監督檢查，采取必要的安全防護措施，消除事故隱患。承擔由于我公司安全措施不力造成事故的責任

36、和因此發生的費用。 在施工現場懸掛必要的安全標志，以引起現場的人員對安全隱患的注意。對非承包商的人員進入現場進行必要的安全指導和宣傳。 采取必要的措施和增加必要的設施以杜絕安全隱患，消除有可能威脅到現場人員的生命安全和業主利益的一切因素。 組織適當數量的保安人員，負責工程及施工物資、機械裝備和施工人員的安全保衛工作，并配備夜間照明。 除按有關規定對工程實行保險外，采取以下保證措施并堅決貫徹實施：3、安全生產管理目標建立健全安全保證、管理體系及安全生產崗位責任制，重教育、抓違章、除隱患、做預防，按照建設部標準建筑施工安全檢查標準和施工企業安全生產評價標準檢查落實，施工期間杜絕重大人身傷亡、重大機

37、械設備、重大火災、重大交通事故，杜絕職業病發生，輕傷事故頻率控制在 0.6以內，杜絕火災、重大機械設備事故。4、安全生產管理體系施工現場安全生產管理體系是施工企業和施工現場整個管理體系的一個組成部分，包括為制定、實施、審核和保持“安全第一，預防為主”方針和安全管理目標所需的組織結構、計劃活動、職責、程序、過程和資源。施工現場安全生產管理體系的建立不僅是為了滿足工程項目部自身安全生產的要求，同時也是為了滿足相關方（政府、投資者、發包人、保險公司、社會）對施工現場安全生產管理體系的持續改善和安全生產保證能力的信任。針對本工程的安全管理特點,我們成立由項目經理任組長的安全生產管理小組： “安全管理網

38、絡”。5、安全措施投入計劃 安全生產專項資金投入計劃 安全生產專項資金標準按照我們集團公司的規定，本工程的安全生產專項資金按工程造價的 2%投入。 安全生產專項資金投入包括以下內容：l 所有的安全設備、儀器等日常維護和檢測、檢定費用；l 安全教育培訓費用；l 安全防護措施費用（包括消防措施費用）；l 安全防護用品費用；l 健康檢查與衛生防疫費用；l 安全檢察與檢測（評價）費用；l 安全技術研究和推廣費用等。 專項資金的管理l 列入計劃的專項資金不得截留或挪用；l 專項資金的支出應按財務管理制度嚴格審批手續，并由專業技術人員認可；l 專項資金支出突破計劃時應書面說明原因；l 資金結余時，應將金額

39、轉下年度使用。 安全檢測設備投入計劃序號設備名稱數量進場日期檢測內容1探傷儀1 套2016.4塔吊、鋼結構2搖表1 只2016.4測絕緣值3卡尺1 副2016.4測滑輪磨損度 安全防護用品和設施投入計劃材料名稱單位數量備注木跳板 300020050片800按計劃提前 7 天進場密目安全網 60001800口240按計劃提前 7 天進場安全帽頂180人員進場前 3 天配備齊全安全帶根30按計劃提前 7 天進場漏電保護器套10按計劃提前 7 天進場安全警示牌套2開工前機械操作規程牌套4開工前安全教育掛圖套2開工前6、安全生產教育“三違”是引發事故的主要原因之一，加強人員的安全教育，提高人員素質是確

40、保本工程安全生產的重要保證。 教育職能與資格確認 教育職能管理人員及特種作業人員的崗位培訓由公司人事部負責組織，項目部進場后應制定本項目的培訓需求，上報人事部編入公司培訓計劃，定期組織培訓。非特種作業的機操工由公司企管部負責培訓、發證。新工人進場施工前的三級安全教育分別為分公司、工程處(項目部)、班組三級教育職能。變換崗位的職工安全教育由項目部指定人員組織實施。經常性的安全教育由基層單位根據施工生產情況確定培訓時機與培訓內容。 資格確認l 持證上崗公司董事長、總經理、分管安全、生產的副總經理、技術負責人須參加省建設主管部門組織的 A 類人員安全培訓，取得合格證方能上崗；項目經理須通過省建設主管

41、部門組織B 類人員的安全培訓考核，持證上崗；專職安全員須通過省建設主管部門組織 C 類人員的安全培訓考核，持證上崗；其它管理人員均應具備相應的資格，持證上崗；特殊工種人員（電工、焊工、起重工、架子工、塔吊司機、人貨電梯司機）必須經勞動部門培訓考核合格后，持證上崗。l 繼續教育安全專職人員每年需參加 40 課時安全培訓，其它主要崗位管理人員也需參加相應的安全培訓，考試成績記入安全生產教育卡片。新工人、變換崗位操作人員及日常組織的職工安全教育，其考試成績記入職工安全生產教育記錄卡。特種作業人員的操作資格，接受教育及復審記錄統一儲入 IC 卡。 教育內容安全生產思想教育：安全思想是安全生產的行為基礎

42、，在安全管理工作中起主導作用，是安全生產落到實處的有力保障。 勞動紀律教育。勞動紀律是勞動者進行共同勞動時必須遵守的規則和程序。其內容包括嚴格執行安全生產的各項管理制度、各工種的安全技術操作規程、相關作業文件規定的安全要求、安全技術交底、作業現場危險區懸掛的安全標志以及勞動者應具備的勞動態度。使勞動者了解遵守勞動紀律的重要意義，否則將失去勞動機會。 法制教育。為使法制教育更具生動，更有效果，應通過案例來講解有關安全生產法規的嚴肅性。使全體員工認識到生產上的馬虎可能導致觸犯國家法律的嚴重后果而遺憾終生。 思想教育。安全思想教育要區別對象和教育層次。對于職工一是講解安全生產是企業發展的前提，是提供

43、勞動就業的可能，是共同利益之所在；二是講解建筑施工具有共同勞動的特性，需要互相配合，關心人、保護人就是保護自己，從關愛的思想出發，對勞動過程中的安全行為實行互相監督、互相提醒；三是從家庭幸福、社會穩定的角度闡述生產安全與每個成員的切身利益關系，端正勞動者的安全思想和行為意識，將“要我安全”變成“我要安全”，真正做到“不傷害自己、不傷害別人、不被別人傷害”。 安全知識教育安全知識是安全文化的重要內容，其技術含量很高，涉及多門學科，因此安全知識教育盡可能由專業人員備課和講授。建筑工人的安全知識教育要依據建筑施工特點、工藝流程中的危險過程(工序)、施工現場的危險區域等按專業內容分別進行。重點講解個人

44、防護用品的正確使用知識，本工種、本場所的安全防護知識、臨時用電的基本知識、機械設備的安全操作和使用的基本知識、高處作業的基本知識、常見的有毒有害物質的運輸、儲存、使用過程的安全防護知識、季節施工的安全防護知識、燃燒及滅火原理和消防器材使用的基本知識等。 安全技能教育安全技能覆蓋安全技術，勞動衛生和安全操作規程三方面的內容。在對工種進行安全技能教育時，一定要結合本工種的專業特點、工作內容，系統地講解安全技術要求和規范操作要領。7、高處作業安全防護 臨邊作業 對臨邊高處作業，必須設置防護措施，基坑周邊，尚未安裝欄桿都必須設置防護欄桿。 鋼管橫桿及欄桿柱采用48的管材，以扣件或電焊固定。 搭設臨邊防

45、護欄桿時，必須符合以列條件：防護欄桿由上下二道橫桿及欄桿柱組成，上桿離地高度為1.01.2m，下桿離地高度為0.50.6m。橫桿長度2m時，必須加設欄桿柱。 欄桿柱當在基坑四周固定時，可采用鋼管并打入地面0.50.7m深，鋼管離邊口的距離0.5m。 欄桿柱的固定及其與橫桿的連接，其整體構造應使防護欄桿在上桿任何處，能經受任何方向的1000N外力。 攀登作業 按工程特點充分考慮攀登作業內容，事先設計的登高設施選好登高用具，一般應首先借助已完成的結構作登高通道，選用定型登高工具，必要時搭設專用登高腳手或設計專用攀登用具。 攀登用具的結構構造必須牢固可靠，供人上下的踏板其使用荷載1100N，當梯面上

46、有特殊作業，重量超過上述荷載時，應按實際情況加以驗算。梯腳的基座應堅實，不得墊高使用，斜梯子的上端應有固定措施，梯腳下應有防滑措施。立梯工作角度以755為宜，踏板上下間距以300為宜，不得有缺擋現象，人字梯上部夾角以45為宜，底部應有拉條。 作業人員登高必須經規定的通道，不能利用起重機臂架等施工設備攀登。 獨立攀登作業人員的身體素質，衣著及防護用具，必須嚴格遵守國家勞動保護法令的規定。 懸空作業模板支撐和拆卸時的懸空作業，必須遵守下列規定： 支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝拆應嚴格

47、按規定執行。 支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，設立操作平臺。低于3m的可用馬凳操作。 支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架或腳手架。混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口，應按建筑施工高處作業安全技術規范要求進行防護。 拆模高處作業，應配置登高用具或搭設支架。 交叉作業防護 進入現場人員必須配戴安全帽。 支模、鋼筋綁扎、預埋件等各工種進行上下立體交叉作業時，不得在同一垂直方向上操作。下層作業的位置，必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之外。否則應設置安全防護層。 模板、腳手架等拆除時，下方不得有其他操作人員。 在吊車垂直運輸落物半徑內，人員行走要劃出專門路線，做好雙層隔離棚。