1、山東中建和鑫項目二期工程模板工程施工方案編制單位： 編制人：審核單位： 審核人：批準單位： 批準人：編制日期： 批準日期：目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、質量、安全管理機構3（一）現場質量領導小組：3（二）現場安全領導小組：4（三）安全管理體系4四、模板支撐體系的材料選擇4（一）模板參數表5（二）鋼管7（三）扣件8（四）模板8（五）鋼底座8五、模板支撐體系搭設方法及拆除要求8（一）搭設要求8（二）搭設工藝10（三）拆除要求11六、質量保證措施13七、模板安裝、拆除及砼澆筑的安全技術措施13八、監測措施14九、文明施工措施14十、施工應急救援預案14（一）成立應急領導小組和成立應急救援隊1

2、4（二）報警程序16（三）事故應急救援措施17（四）匯報程序17（五）應急預案的培訓與演練18（六）應急預案實施終止后的恢復工作18十一、模板及支撐體系計算18第一部分 扣件鋼管樓板模板支架計算書18第二部分：梁木模板與支撐計算書26第三部分 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書29第四部分：墻模板計算書41一、編制依據（一）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。（二）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）。（三）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）。（四）鋼管腳手架扣件（GB15831

3、-2011）。（五）建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)。（六）編制依據缺高處作業規范、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法【建質200987號】和濟南市建筑工程安全專項施工方案編制要求。（七）PKPM建筑施工安全設施計算軟件（2012版）。（八）設計圖紙。二、工程概況一、本工程為山東中建和鑫項目二期工程8#、9#樓工程，結構形式為現澆混凝土框架剪力墻結構，地上33層,地下2（3）層，建筑面積61000平方米。工程建設地點：濟南市歷城區山東建筑大學西側，鳳歧路以東；建筑高度：99.9m；標準層層高：2.95m；總工期：540天。本工程由山東昕盛置業有限公司投資建設，山東中建建筑設計院

4、設計，山東省城鄉建設勘察院地質勘察，山東貝特建筑項目管理咨詢有限公司監理，濟南四建（集團）有限責任公司組織施工。模板設計原則適應施工要求，能保證強度、剛度要求，拆裝簡單，滿足吊裝搬運，操作方便。模板支撐立桿全部坐落在筏板基礎和樓板上，主樓基礎為筏板基礎，基礎砼標號為C35，柱墻砼標號為C30 C45，梁板砼標號為C30，基礎外墻砼抗滲等級為P6。三、質量、安全管理機構（一）現場質量領導小組：（二）現場安全領導小組：（三）安全管理體系濟南市安全主管部門濟南四建公司項目經理王壽文項目安全小組安全負責人李在學各專業負責人公司安全部各施工隊四、模板支撐體系的材料選擇本工程模板支撐系統采用扣件式鋼管腳手

5、架，施工中嚴格控制所用模板材及支撐系統材料的規格、材質、尺寸等要求。模板支架材料必須經過檢測合格，應嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）和建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）的規定執行。（一）模板參數表板模板(扣件鋼管架)參數表一、基本參數立桿縱向間距或跨距lb(m)1立桿橫向間距或排距la(m)1立桿步距h(m)1.3立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.2模板支架計算高度H(m)2.8樓板的計算厚度(mm)120鋼管類型(mm)483.25板底支撐形式方木支撐立桿承重連接方式可調托座是否驗算地基承載力否是否計算拆模時間否托梁材料選擇頂絲板

6、底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁計算是否進行模板材料匡算否二、材料參數木方(圓木)的間隔距離(mm)200木方的截面寬度B(mm)50木方的截面高度H(mm)80木方(圓木)彈性模量E(N/mm2)9000木方(圓木)抗彎強度設計值(N/mm2)13木方(圓木)抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板類型木膠板面板厚度(mm)12面板彈性模量E(N/mm2)9500面板抗彎設計值fm(N/mm2)13三、荷載參數模板與木板自重(kN/m2)0.35混凝土與鋼筋自重(kN/m3)25.1施工均布荷載(kN/m2)2.5梁模板(扣件鋼管架)參數表一、基本參數梁段信息L1樓板混凝土厚度(mm)120

7、梁截面寬度B(m)0.2梁截面高度D(m)0.55承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿梁跨度方向間距la(m)1立桿步距h(m)1.3梁兩側立桿間距lc(m)0.8梁底增加承重立桿根數板底承重立桿橫向間距或排距lb(m)1梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型(mm)483.25立桿承重連接方式頂托扣件抗滑承載力系數1立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.2梁模板支架計算高度H(m)5.5是否計算邊梁否是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.3鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4

8、新澆混凝土側壓力(kN/m2)15.6考慮荷載折減系數否是否進行模板材料匡算否是否自定義梁兩側樓板計算長度否二、材料參數木材品種柏木彈性模量E(N/mm2)9000抗壓強度設計值fc(N/mm)16抗彎強度設計值fm(N/mm2)17抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.7面板類型木膠板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)12面板彈性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板參數梁底方木截面寬度(mm)50梁底方木截面高度(mm)80梁底縱向支撐根數3梁底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁梁底支撐小橫桿根數0四、梁側模板參數主楞(外龍骨)方向豎向設置主楞間距(mm)500次楞根數(m

9、m)3主楞豎向支撐桿數量3對拉螺栓的直徑(mm)M12對拉螺栓水平間距(mm)500第1根次楞支撐類型固定支撐點第1根次楞支撐點至梁底距離150第2根次楞支撐類型固定支撐點第2根次楞支撐點至梁底距離300主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)3.25主楞合并根數2次楞材料木方次楞寬度(mm)50次楞高度(mm)80次楞合并根數1采用斜撐否墻模板參數表一、基本參數傾倒混凝土荷載值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(內楞骨)間距(mm)200主楞(外楞骨)間距(mm)500穿墻螺栓豎向間距(mm)500穿墻螺栓水平間距(mm)500次楞柱箍合并根數2穿墻螺栓型號M12考慮荷載折減系數

10、是主楞龍骨材料圓鋼管主楞壁厚(mm)3主楞直徑(mm)48主楞柱箍合并根數2次楞龍骨材料木方次楞寬度(mm)60次楞高度(mm)80二、材料參數面板類型木膠板面板厚度(mm)12面板彈性模量E(N/mm2)6000面板抗彎設計值fc(N/mm2)13面板抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木彈性模量E(N/mm2)9000方木抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木抗彎設計值fc(N/mm2)13（二）鋼管1、所用鋼管符合直縫電焊鋼管GB/T-13973中規定的3號普通鋼管及碳素結構鋼GB/T-700中Q235-A級鋼的規定。2、所用鋼管的規格采用483.6。3、尺寸、表面質量符合下列要求（1）

11、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（2）鋼管外徑、壁厚等誤差不大于0.3mm，端面斜向偏差不大于1.7mm；（3）鋼管上嚴禁打孔、電焊；（4）鋼管應進行防銹處理。（三）扣件1、采用可鍛鑄鐵制作的鋼管扣件,材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831-2006)中的相關規定。2、在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時,不得發生破壞。3、有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；4、扣件應進行防銹處理。（四）模板所用模板為12mm厚木膠板及膠合板，材料各項性能指標必須滿足前面各模板支撐部位材料參數表的要求。（五）鋼底座1、腳手架立桿下設置通長小槽鋼，槽鋼

12、規格為：6.3# ；2、槽鋼材質應符合要求，不得有扭曲、裂紋等現象。五、模板支撐體系搭設方法及拆除要求（一）搭設要求根據JGJ162-2008建筑施工模板安全技術規范的規定，結合本工程的實際對模板的構造要求做以下規定。1、一般規定1.1模板安裝前必須做好下列安全技術準備工作：1.1.1審查模板結構設計與施工說明書中的荷載、計算方法、節點構造和安全措施，設計審批手續應齊全。1.1.2進行全面的技術交底，操作班組熟悉設計與施工說明書，并做好模板安裝作業的分工準備。1.1.3對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并運至工地指定地點堆放。1.1.4備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。1.1.5

13、現場模板支架操作人員必須持證上崗。2、模板構造與安裝符合下列規定：2.1模板安裝按設計與施工說明書順序拼裝。木桿、鋼管、門架等支架立柱不得混用。2.2模板及其支架在安裝過程中，必須設置有效地防傾覆的臨時固定措施。2.3現澆鋼筋砼梁、板，當跨度大于4米時，模板起拱高度為全跨長度的1.5/1000,懸挑端起拱高度為3/1000。2.4安裝上層模板及其支架時下層樓板應具有承受上層施工荷載的承載能力，否則應加設支撐支架，上層支架立柱應對準下層支架立柱，并在立柱底鋪設墊板。25本工程全部采用鋼管立柱支模。3、安裝模板應保證工程結構和構件各部分的形狀、尺寸和相互位置的正確，防止漏漿，構造應符合模板設計要求

14、。模板應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，應能可靠承受新澆砼自重和側壓力以及施工過程中所產生的荷載。4、拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。5、對梁和板二次支撐前，其上不得有施工荷載，支撐位置必須正確。安裝后所傳給支撐或連接件的荷載不應超過其允許值。6、支撐梁、板的支架立柱構造與安裝應符合下列規定：6.1梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。6.2鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200MM，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心，梁

15、底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm。6.3在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。6.4可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距的要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距縱橫向各設一道水平拉桿。6.

16、5鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐采用483.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿采用對接。6.6扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。6.7采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、架體水平桿構造與安裝應符合下列規定：7.1每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。7.2搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：7.2.1 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同

17、步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；7.2.2搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。7.3主節點處水平桿設置： 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。8、施工時，已承受荷載的支架及附件，不得隨意拆除或移動。9、當模板安裝高度超過3.0m時，必須搭設腳手架，除操作人員外，腳手架下不得站其他人。10、吊運模板時，必須符合下列規定：10.1作業前檢查繩索、卡具、模板上吊環，必須

18、完整有效，在升降工程中設專人指揮，統一信號，密切配合。10.2吊運模板時，必須碼放整齊，待捆綁牢固后方可起吊。10.3遇5級及以上大風時，停止一切吊運作業。11、木料堆放在下風向，離火源不得小于30m，且料場四周設置滅火器材。12、扣件式鋼管作立柱支撐，其構造與安裝應符合下列規定：12.1鋼管規格、間距、扣件符合設計要求。每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。12.2嚴禁將上下段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（二）搭設工藝1. 柱模板安裝工藝流程:2墻模板安裝工藝流程: 3梁模板安裝工藝流程:4.樓板模板安裝工藝流程: 地面鋪設墊板支立柱安大小龍骨鋪 模 板校

19、標高及起拱加立桿的水平拉桿辦 預 檢（三）拆除要求1 模板拆除的一般要點：1.1 側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。冬期施工階段，柱、墻模板及梁側模板必須延緩拆模，待砼表面溫度達到5時方可進行拆除，具體時間為梁側及豎向構件模板應在砼澆筑3-4天方可拆除，模板拆除后及時對砼進行覆蓋薄膜進行養護；防止拆模過早砼表面溫差過大導致砼裂縫。1.2承重構件模板應在混凝土強度達到下列所規定的強度后，方可拆除，并在混凝土澆筑時留設同條件養護試塊，以確定準確的拆模時間。經項目技術負責人及監理工程師同意，并在拆模申請書上簽字后方可拆模。項 次結構類型結構跨度占設計強度的百分率

20、1板L2m50%2L8m100%3懸臂梁100%1.3 已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。1.4本工程所有部位的模板支撐系統拆除必須經過項目技術負責人同意后方可拆除。2 模板拆除的一般要點：2.1設計無規定時，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。2.2 模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、

21、模板及配件的保護都有利。3 樓板、梁模板拆除工藝：3.1 工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和斜撐 拆除梁連接件及側模板 下調樓板模板支柱頂翼托螺旋23cm 使模下降分段分片拆除樓板模板及支柱 拆除梁底模板及支撐系統3.2 拆除工藝施工要點：3.2.1 拆除支架部分水平拉桿，以便作業。3.2.2拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂翼托螺桿，然后向兩端逐根下調，再接上條要求做后續作業。拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。4 墻模拆除工藝：4.1 墻模分散拆除工藝流程：拆除斜撐 自上而下拆掉穿墻螺栓及外楞 分層自上而下拆除內楞及竹編模板 模板及配件

22、運輸及維護4.2 墻模拆除工藝施工要點：4.2.1 分散拆除墻模的施工要點與柱模分散拆除相同。只是在拆各層單塊模板時，先拆墻兩端接縫窄條模板，然后再向墻中心方向逐塊拆除。5 模板拆除應注意問題5.1 拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：a 嚴

23、禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。5.2梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。53拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。5.4 拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。5.5嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。5.6待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用

24、。六、質量保證措施1、嚴格按照模板設計方案搭拆，安裝模板應保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置正確，構造應符合模板設計要求。2、模板的接縫要嚴密不漏漿；涂刷模板隔離劑時，不得污染鋼筋和砼接槎處。在澆筑砼前，模板內雜物應清理干凈。3、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且安裝牢固。4、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法應符合下表項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查梁截面內部尺寸+4， -5鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查5、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計和規范要求，拆模時以同條件試

25、塊強度為依據；側模拆除時的混凝土強度保證其表面及棱角不受損傷。6、支撐架搭設允許偏差：項 目允許偏差（mm）檢驗方法滿堂支撐架垂直度10吊線和卷尺滿堂支撐架間距-步距20鋼尺檢查滿堂支撐架間距-立桿30鋼尺檢查縱向水平桿高差20水平儀或水平尺剪刀撐斜桿與地面傾角45度60度角尺七、模板安裝、拆除及砼澆筑的安全技術措施1、泵送砼、泵送導管應及時根據砼澆筑量移位，嚴禁模板部分地方堆料過多。2、澆筑墻模板時，嚴禁分段成型澆筑法，應進行分層澆筑施工。3、混凝土澆筑方案，澆筑時應沿縱向由中間向兩端推進，視梁的高度混凝土要分層澆筑，每層澆筑厚度不大于400mm，分層澆筑時上層混凝土應在下一層混凝土初凝前完

26、成。4、模板與柱材料進場前進行嚴格檢查，杜絕銹蝕嚴重有折痕等現象的不合格產品進場。5、立柱底部加設木墊板，嚴禁用磚支墊。6、支柱應按設計進行，縱橫方向的加固支撐。7、立柱間距均勻，不得隨意進行增減。8、模板堆放整齊，高度不得大于1.8M，且必須交叉存放以保證模板穩固。9、臨邊及墻模板必須搭設操作平臺，并設雙道護欄，嚴禁站在模板邊緣操作。10、模板裝拆劃出警戒區，并設專人監護，嚴禁有未拆完的懸空模板存在。11、模板安裝完畢，必須經工地施工負責人驗收完畢后，方可進行下道工序。拆除之前砼強度必須達到要求，并上報申請，嚴禁私自野蠻拆除。12、模板上運輸砼必須設立牢固、穩定的墊道。13、臨邊、洞口等處必

27、須加設雙道護欄，同時精心組織，避免同一垂直區域同時作業。14、按規范做好安全技術交底。15、模板吊運應認真檢查繩索、卡具及模板堆放是否穩固。模板落下時必須加設墊桿，抽出索具，嚴禁塔吊硬拉硬拽。八、監測措施澆筑混凝土時，設專人在施工范圍外觀察架子是否有異常，澆筑砼時在施工范圍外設水準儀對模板支架進行觀測，必要時采用無棱鏡全站儀觀測。發現問題立即停止澆筑，迅速撤離施工人員，組織加固處理。九、文明施工措施1. 模板堆放位置嚴格按照施工平面圖的布置要求堆放。2. 拆除下的模板按要求堆放并排列整齊。3. 廢舊模板及時處理清運,保證施工現場整潔。十、施工應急救援預案（一）成立應急領導小組和成立應急救援隊（

28、1）、成立應急領導小組總 指 揮：總經理：曹曉巖副總指揮：副總經理：劉俊清組 員：邢慶毅、趙德銘、趙延安、王珉、曲煥章、宮文晉（2）、成立應急救援隊：隊 長：項目經理副隊長：安全負責人、技術負責人隊 員：各專業負責人、施工工長安裝總公司應急反應組織機構框架圖事故現場應急指揮：王壽文傷員營救組現場臨時醫療組消防滅火組保衛疏導組物資搶救組搶救物資供應組后勤供給組事故現場應急指揮：王壽文傷員營救組： 張洪年現場臨時醫療組：董先海消防滅火組：李在學保衛疏導組：王振物資搶救組： 張永才搶救物資供應組：、張大鵬后勤供給組：宋佳寅（3）、職能和職責應急小組：1）、事故現場應急指揮的職能和職責：2）、事故現場

29、操作的指揮和協調；3）、現場事故評估；4）、保證現場人員和公眾應急反應行動的執行；5）、控制緊急情況；6）、做好應急救援處理現場指揮權轉化后的移交和應急救援處理協助工作；7）、做好消防、醫療、交通管制、搶險救災等各公共救援部門聯系工作；8）、與應急預案總指揮、副總指揮聯系、協調工作。應急救援隊：傷員營救組的職能和職責：1）、引導現場作業人員從安全通道疏散；2）、對受傷人員進行營救至安全地帶。現場臨時醫療組的職能和職責：1）、對受傷人員作簡易地搶救和包扎工作；2）、及時轉移重傷人員到醫療機構就醫。消防滅火組的職能和職責：1）、啟動場區內的消防滅火裝置和器材進行初期的消防滅火自救工作；2）、協助消

30、防部門進行消防滅火的輔助工作。保衛疏導組的職能和職責：1）、對場區內外進行有效的隔離工作和維護現場應急救援通道暢通的工作；2）、疏散場區外的居民撤出危險地帶。物資搶救組的職能和職責：1）、搶救可以轉移的場區物資；2）、轉移可能引起新危險源的物品到安全地帶。搶險物資供應組的職能和職責：1）、迅速調配搶險物資器材至事故發生點；2）、提供和檢查搶險人員的裝備和安全配備；3）、及時提供后續的搶險物資。后勤供給組的職能和職責：1）.迅速組織后勤必須供給的物品；2）.及時輸送后勤供給物品到搶險人員手中。（二）報警程序緊急事故發生后，發現人應立即報警。（1）、向內部報警：向公司應急救援辦公室等部門報警：簡述

31、出事地點、情況、報警人姓名。內部應急聯系電話：應急救援辦公室：85955891 安 全：85955891 生產部：85901448 質 量：85955893 工 會：85951353 保 衛：85952419 施 工：85901794 技 術：85954709 后 勤：85952419 人 事：85951708 財 務：85905247 醫 務：85550345 辦公室：85951354 設 備：85931064 救援一隊（第一設備租賃公司）：85971994；救援二隊（安裝總公司）：85826097；救援三隊（木業公司）：85973626；救援四隊（鋼結構公司）：85766882；救援五隊（

32、模架公司）：84236800；（2）、向外部求助：向急救中心等部門求助：詳細準確報告出事地點、事態現狀及報警人姓名、地址、電話。外部應急聯系電話：火警：119 急救中心：120 聯動：110（三）事故應急救援措施（1）、搶救受害人員。事故發生后，及時、有序、有效地清理事故現場，組織人員疏散、搜尋、急救與安全轉送傷員，降低傷亡率，減少事故損失。（2）、監控潛在險情并及時消除。對發生在人口稠密地區的事故，應盡快組織工程搶險隊與技術專家及時救援，控制事故繼續擴大。（3）、指導和組織群眾采取各種措施進行自身防護和互救工作，并迅速撤離出危險區域。（4）、及時切斷現場電力和燃氣，防止引發火災和爆炸。對可能

33、造成人體、動植物、土壤、水源等危害的物品，應迅速采取封閉、隔離、洗消等應急措施，并由衛生、環保等部門進行監測處置。（5）、擔任事故現場應急救援任務的各組負責人要及時向公司應急救援辦公室報告救援工作進展情況，以便及時調動、協調救援力量。（四）匯報程序（1）、對意外事故或緊急情況處理后，應在24小時內填寫應急準備與響應措施報告書并上報管理者代表，安全科備案，事發單位自留一份備查，同時執行事故、事件報告調查處理程序。（2）、事故報告包括下列內容：1）、事故類型、發生的時間、地點、工程項目名稱；2）、傷亡人數；3）、事故原因的初步判斷、簡要經過；4）、已經采取的救助措施和救助要求；5）、事故報告單位、

34、人員、通信方式。（五）應急預案的培訓與演練（1）、公司應急救援辦公室分別采取適當的形式，每半年實施一次對公司員工的事故應急救援預案的教育培訓，并保存教育培訓記錄。培訓的內容：1）、滅火器的使用以及滅火步驟的訓練；2）、個人的防護措施；3）、對危險源的突顯特性；4）、事故警報；5）、緊急情況下人員的安全疏散；6）、各種搶救的基本技能；7）、應急救援的團隊協作意識。（2）.應急反應演練應急預案確立后，經過有效的培訓，公司人員應做到每年演練一次。（六）應急預案實施終止后的恢復工作（1）、應急預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場，需要移動現場物品時，應當做出標記和書面記號，妥善保管

35、有關物證，并拍照錄像最大限度地保護現場，并按照國家有關規定及時向有關部門進行事故報告。（2）、對事故過程中造成的人員傷亡和財務損失做收集統計、歸納，形成文件，為進一步處理事故的工作提供資料。（3）、對應急預案在事故發生實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制定提供經驗和完善的依據。（4）、依據公司安全生產獎罰制度，對事故及過程中的功過人員進行獎罰。妥善處理好在事故中傷亡人員的善后工作盡快組織恢復正常的生產工作。十一、模板及支撐體系計算第一部分 扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高

36、度為2.8m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.30m。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，間距200mm， 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S

37、=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.25。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.2001.000)=2.891kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000

38、+2.500)1.000=2.250kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3； 截面慣性矩 I = 14.40cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.202.891+1.402.250)0.2000.200=0.026kN.m 經計算

39、得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02610001000/24000=1.103N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.8912004/(1006000144000)=0.036mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為3000.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值

40、q = 0.9(25.1000.1203.000+0.2003.000)=8.672kN/m 面板的計算跨度 l = 200.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.208.6720.2000.200=0.159kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.15910001000/24000=6.638N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m (2)模板的自重線荷載

41、(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.602+1.200.040)=0.694kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.630+0.694)1.000=1.324kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎

42、矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.324/1.000=1.324kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.321.001.00=0.132kN.m 最大剪力 Q=0.61.0001.324=0.794kN 最大支座力 N=1.11.0001.324=1.456kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面慣性矩 I = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.132106/53333.3=2.48N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度

43、計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.578kN/m 最大變形 v =0.6770.5781000.04/(1009000.002133333.5)=0.204mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0800.6941.0001.000=0.686kN.m 抗彎計算強度 f=0.686106/53333.3=1

44、2.85N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.699kN.m 最大變形 vmax=0.900mm 最大支座力 Qmax=7.980kN 抗彎計算強度 f=0.699106/4788.0=145.98N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算

45、強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1502.800=0.419kN (2)模板的自重(kN)： N

46、G2 = 0.2001.0001.000=0.200kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.267kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩

47、定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.07kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.30m； l0 計算長度，取1.300+20.200=1.700m； 由長細比，為1700/15.9=107 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537； 經計算得到=7071/(0.537

48、457)=28.808N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.30m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2881.0001.3001.300/10=0.055kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.23

49、.267+0.91.42.250+0.90.91.40.055/1.000=6.819kN 經計算得到=6819/(0.537457)+55000/4788=39.307N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!第二部分：梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=200mm， 梁截面高度 H=550mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑12mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面側面木方距離250mm。 梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2

50、。 梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度

51、，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 四、梁模板側模計算 面板

52、直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.405.40)0.55=21.265N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 13.20cm3； 截面慣性矩 I = 7.92cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計

53、算得到 M = 0.100(1.2014.256+1.402.970)0.2500.250=0.133kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13310001000/13200=10.069N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67714.2562504/(100600079200)=0.793mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm

54、2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.550.50/1=10.63kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.633kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!第三部分 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0

55、 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.4m，梁截面 BD=200mm550mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.00m，立桿的步距 h=1.30m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方8050mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.80m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板

56、支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.55+0.20)+1.402.00=19.870kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.55+0.71.402.00=20.894kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.25。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1

57、= 25.5000.5500.500=7.013kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.500(20.550+0.200)/0.200=0.650kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.500=0.200kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.357.013+1.350.650)=9.310kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.200=0.176kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩

58、I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.349kN N2=1.340kN N3=0.349kN最大彎矩 M = 0.011kN.m最大變形 V = 0.009mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01110001000/12000=0.917N/mm2面板的抗彎強度設

59、計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3581.0/(2500.00012.000)=0.145N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.009mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.340/0.500=2.680kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1252.68

60、0.500.50=0.084kN.m最大剪力 Q=0.50.5002.680=0.670kN最大支座力 N=1.00.5002.680=1.340kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.005.005.00/6 = 33.33cm3； I = 8.005.005.005.00/12 = 83.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.084106/33333.3=2.51N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh

61、T截面抗剪強度計算值 T=3670/(28050)=0.251N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.916kN/m最大變形 v =5/3.841.916500.04/(1009000.00833333.4)=0.208mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求

62、采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.373kN.m最大變形 vmax=0.663mm最大支座力 Qmax=1.019kN抗彎計算強度 f=0.373106/4788.0=77.85N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載

63、標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.178kN.m最大變形 vmax=0.374mm最大支座力 Qmax=2.191kN抗彎計算強度 f=0.178106/4788.0=37.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，

64、R=2.19kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=2.191kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1382.400=0.402kN N = 2.191+0.402=2.594kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的

65、長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.30m； l0 計算長度，取1.300+20.300=1.900m； 由長細比，為1900/15.9=120 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=2594/(0.458457)=12.400N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1

66、.30m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.3001.300/10=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=2.191+0.91.20.331+0.90.91.40.034/1.000=2.633kN經計算得到=2633/(0.458457)+34000/4788=19.791N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！第四部分：墻模板計算書 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度200mm，高度2950mm，兩側樓

67、板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用5080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.25mm。 對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距200+450+450+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產

68、生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取1.500h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=18.030kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.918.030

69、=16.227kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.50m。 荷載計算值 q = 1.216.2270.500+1.403.6000.500=12.256kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3； 截面慣性矩 I = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標

70、準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.226kN N2=3.370kN N3=3.370kN N4=1.226kN 最大彎矩 M = 0.076kN.m 最大變形 V = 0.497mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07610001000/12000=6.333N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.497mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計

71、算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.5016.23+1.40.503.60=12.256kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.5016.23=8.114kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.324kN.m 經過計算得到最大支座 F= 6.253kN 經過計算得到最大變形 V= 0.138mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例

72、中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面慣性矩 I = 213.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.324106/53333.3=6.08N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33241/(25080)=1.215N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.138mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/25

73、0,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.547kN.m 最大變形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=13.444kN 抗彎計算強度 f=0.547106/9576.0=57.12N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.444 對拉螺栓強度驗算滿足要求!附圖1、梁支模大樣圖2、墻模板支模大樣圖3、板模板支模大樣圖