1、高支模專項施工方案1.1本工程高支模概況：根據xx市的有關規定,層高超過4.5米的模板支設即為高支模，必須進行專項的設計，以確保施工的安全.層結構概況見下表：項目數值備注最大模板支設高度4。4 m框梁截面最大值5001000mm框梁截面次大值10001500mm框柱截面最大值600600mm墻體厚度最大值300 mm樓板厚度最大值400 mm1。2模板、模架支設方案：1.2.1 材料選用：1、模板：（1）采用兩面涂刷面膜的九夾板,厚18 mm,長寬=1830915 mm。（2)對模板材料要求：具有高耐水性,耐沸水性良好，所用膠粘劑為酚醛樹脂膠粘劑.模板規格尺寸和厚度必須滿足要求。模板的厚度、靜

2、彎曲強度以及彈性模量符合混凝土用膠合板標準。2、楞條:小楞：50100 mm木方.木方應保證截面尺寸符合要求，不得開裂、翹曲;大楞：48.53.2 mm ，A3鋼管。3、支撐：（1）選用48.53。2 mm ，A3鋼管,直角、旋轉卡扣。(2）對鋼管材料要求:鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,端面應平整，上述缺陷不應大于相關規定；鋼管外徑、壁厚分別不得小于0。5mm。(3）卡扣材料要求：扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形,應保證與鋼管扣緊時接觸良好;扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm.4、柱箍采用248。53.2 mm鋼管做柱箍.1。2。2支設方案及示

3、意圖：1.2。2.1 頂板模板:頂板模板采用木模板體系，模板采用183091518光面紅模板、底楞采用50100木方、支撐系統采用可調頂撐鋼管滿堂紅模架、設掃地桿。樓板模架立桿間距按600600，均設置可調支座。離地150設置掃地桿，水平桿步距1500。全架高設置斜撐，斜撐角度應在4560之間。每一排斜撐中相鄰的兩個斜撐距離不大于立桿間距，相鄰排斜撐間距不大于3立桿間距;滿堂架周邊另設置一道剪刀撐。樓板底楞采用50100木方，間距為250.1、模架支設平面圖:2、模架支設剖面圖：3、模架支設立面圖： 4、模架支設節點圖：模板拼接處節點圖1。2.2.2 梁模板：梁模板體系采用木模體系，即木模采用

4、18厚光面紅模板、內楞采用50100木方，外楞采用48。5鋼管。當梁高h600mm時,設一道對拉螺桿，600h800mm設兩道對拉螺桿；兩榀梁高為1000mm,按300mm間距設三排對拉螺桿；螺桿間距不大于500mm.梁跨L4m時，跨中起拱3/1000，懸臂梁端部起拱6/1000。梁高500時，底楞間距均為300mm;500梁高800時，底楞間距250mm;框支梁底楞間距100mm。梁寬大于400時，剖梁斷面方向鋼管支撐間距不大于400mm。梁高1000時，梁底支架間距600mm。 側模釘50100木龍骨間距不大于200mm，木龍骨外側用48。5鋼管固定;兩側用支頂保證梁的垂直度及順直。1、梁

5、模板支設大樣圖： 2、梁模板陰角處理圖:1。2。2.3 墻模板:墻模板采用木模板體系,即模板采用18mm厚光面紅板、50100木方(長2m、4m）做內楞，48.5鋼管做外楞。內楞:50100mm木方，間距為200mm外楞：雙排48。53.5mm焊接鋼管,縱向間距為500mm對拉螺栓：14對拉螺栓，間距為400500mm。 節點詳圖:模板橫向拼縫處理模板豎向拼縫處理1.2.2.4 柱模板:柱箍采用2483。5 mm鋼管做柱箍，間距為400mm （自底面到柱高一半范圍內)，間距為500mm(自頂面到柱高一半范圍內）;四周用鋼管、8鐵絲與滿堂架拉結，保證柱模板的垂直度。水平拉結每1000mm設置一道

6、。柱模板支設完畢后,尚應單獨加斜撐加以固定.模板：18mm九夾板內楞:50100mm木方,間距為200mm外楞：雙排48.53。5mm焊接鋼管間距為400mm （自底面到柱高一半范圍內)間距為500mm（自頂面到柱高一半范圍內） 對拉螺栓：16對拉螺栓，水平間距為400mm1.3模板設計計算的相關參數： 1。3.1 計算假定：1、模板結構構件中的面板、大小楞均屬受彎構件；按連續梁或簡支梁計算；當構件的跨度超過三跨時，可按三等跨連續梁進行計算；2、構件的慣性矩沿跨長恒定；3、支座是剛性的，不沉降；4、受荷跨荷載情況相同,并同時作用。1。3.2 計算參數：根據建筑施工手冊（第四版）、建筑施工計算手

7、冊（江正榮編著)有關的內容計算過程所需數據如下：新澆砼的重力密度c = 25KN/m3考慮施工具體時間和混凝土本身特性，混凝土的初凝時間為t0=4h?；炷林屑痈咝Ь從齽?故外加劑影響修正系數 1 =1.2混凝土塌落度為140160mm,用插值法求混凝土塌落度影響修正系數2 =1。15+(160150) (1。151.0）/（15090） = 1.1751.3.3 模板及支撐系統的相關參數：本次施工模板支撐系統材料采用九夾板、木方、焊接鋼管和對拉螺栓。根據簡明施工計算手冊（第二版）、混凝土結構工程及相關規范和資料內容,確定所用材料相關參數如下：1、模板采用18mm九夾板，有關力學計算參數如下：

8、彈性模量E=1。1104N/ mm2 抗彎強度fm=16 N/ mm2抗剪強度=2.2 N/ mm22、支撐小楞采用50100mm木方，有關力學計算參數如下：彈性模量E=1。1104N/ mm2抗彎強度fm=13N/ mm2抗剪強度=1。4 N/ mm3、支撐小楞的鋼管采用雙排483.2mm焊接鋼管, 有關力學計算參數如下:彈性模量E=2.1105N/ mm2抗彎強度f=215N/ mm2抗剪強度=110N/ mm2 A=489 mm2,I=12。19104mm4，W=5.08 103mm34、對拉螺栓采用16、14螺栓，有關力學計算參數分別如下：容許拉力N=24.5KN,N=17.56KN。

9、1.4柱模板的設計計算:1。4。1 模板側壓力計算： 根據工程經驗，柱砼的澆筑速度取V=20 m3/h。混凝土塌落度為140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影響修正系數2 = 1。175最大側壓力:F1 = 0.22c to 12( V） 1/2= 0。222541。21.175（201/2）=138。73 KN/m2 F2= cH= 255.4=135。0KN/m2 F1 按規范規定取較小值，取F = 138。73KN/m2作為對模板側壓的標準,并考慮傾倒砼產生的水平荷載標準值2KN/m,分別取荷載分項系數1。2和1。4，則作用于模板的總荷載設計值為：q=138.731.2+21.4=1

10、68.156KN/m，考慮到模板結構不確定因素較多，故不考慮荷載折減，同時也不考慮傾倒砼產生的荷載，取q=138。73KN/m2有效壓頭高度為h=F/c=138.73/25=5。5m1。4.2 驗算柱模板（九夾板)的強度和剛度：柱模板按三跨連續梁計算： 1、強度驗算：跨中其最大彎距：Mmax = qL2/10=138。731.00.2/10=0.55KNm模板截面抵抗彎距： M=WF=fbh2/6=131000182/6=12.64 KNm 0.55 KNm 符合要求 2、剛度驗算：假定模板截面為1000mm18mm=KqL4 /100EI =0.677138.732004/（10011000

11、100018/12）=0.28mm200/400=0。500mm 符合要求。1.4。3 驗算內楞(木方）的強度和剛度 ：木方（楞）的間距為200，鋼管外楞間距為400。均布荷載 q=138.730.20=27。75KN/m 則最大彎距為Mmax = qL2/10= 27。750。4/10=0.444KNm抵抗彎距為WF=fmbh/6=1.08KNm0.444KNm 強度滿足要求=KqL4/100EI=0。677138。734004/（1001100050100/12） =0。52mmL/400=1mm 剛度符合要求1.4.4 驗算外楞(雙排鋼管）的強度和剛度：1、強度驗算：在有效壓頭范圍內,鋼

12、管的間距為400，對拉螺栓間距為L=400，均布荷載為138.73KN/m,則每跨的集中荷載（由木方傳遞）為F=138。730.40.4=22。20KN,對每一根鋼管而言集中荷載為11。1KN.則最大彎距為：Mmax= 0.175PL= 0.17511。100。4=0。78KNm抵抗彎距為：WF=3.14（484 - 414）215/3248=1.09 KNm Mmax 滿足要求2、剛度驗算：=1。146PL/100EI=1。14611.101000400/(1002。110000012.1910000）=0。32L/400=400/400=1。0mm 剛度滿足要求 3、柱自中間到柱頂的外楞間

13、距為500mm，螺栓間距為400mm,均布荷載為75KN/m2，則每跨的集中荷載（由木方傳遞）為750.50.4=15KN，對每一根鋼管而言集中荷載為7.5KN。則最大彎距為:Mmax=0。175PL=0.1757。50。4=0.525KNm抵抗彎距為：WF=3.14（484 414）215/3248=1.09 KNm Mmax因此強度滿足要求。=1.146PL/100EI=1.1467。21000400/(1002.110000012。1910000） =0。204mmL/400=400/400=1mm 因此剛度滿足要求1.4。5 驗算對拉螺栓的強度:柱自柱根到柱中對拉螺栓取橫向間距為400

14、mm，豎向為400mm，按最大側壓力計算，采用直徑16螺栓，每根螺栓承受的拉力：N=138。730。40。4=22.20KNN=24。5KN 故滿足要求。柱自中間到柱頂的外楞間距為500mm，螺栓間距為400mm，均布荷載為75KN/m。按最大側壓力計算，每根螺栓承受的拉力：N=750.50.4=15KNN 故滿足要求。 柱模板及支撐系統符合強度和剛度要求1。5墻模板的設計計算：根據工程實際情況，選用最厚的500mm剪力墻為計算對象。1。5。1 模板側壓力計算 : 混凝土的澆筑速度V=20/（6.920.50）=5。78 m/h F = 0.22c to12（V）1/2= 74。58KN/m2

15、檢驗F = cH= 255.4=135KN/m2按規范規定取較小值，取F =74。58KN/m2側壓力設計值為F=1。274.58=89。5KN/m2有效壓頭高度h=F/c=89.5/25=3。58m墻厚500mm,按規范規定考慮，傾倒砼時產生的荷載作用在有效壓頭度之內，且不大于側壓力值,用泵送砼，標準值為2N/m2,設計值為1。42=2。8 KN/m2。荷載組合為F=89。5+2。8=92.3 KN/m21。5。2 驗算模板(九夾板）的強度和剛度：作用于模板上的線荷載為：(取1m寬）按強度計算：q=92.31.0=92。3N/mm按剛度計算：q= 92。3KN/m模板(九夾板)支撐在內楞（木

16、方)上，按三跨連續梁計算,按強度和剛度要求允許間距為：按強度要求需要小楞(木方）的間距 M= qL2/10= fmbh2/6L=（10fmbh2/6q）1/2=(10161000182/（692。3）1/2 =306mm按剛度要求需要小楞(木方）的間距 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q）1/3 =(1501.11044.13106/40092。3)1/3 =569。4mm取二者中較小者，取L=306mm，采用200mm。 小楞(木方）間距為200時模板的抗剪驗算=(0.6 qL)/（bh) =(0.692.3200）/（100018） =0.615N/ mm2 =

17、2。2 N/mm2 故滿足要求。1。5.3 內楞(木方)支撐在外楞(鋼管）上,為保證內楞的強度和剛度變化符合規范要求 按三跨連續梁計算,外楞(鋼管)按強度和剛度要求允許間距為：1、按強度計算:q1=92。30.2=18。46 KN/m按強度要求需要外楞（鋼管)的間距M= qL2/10= fmbh2/6L=(10fmbh2/6q)1/2=(1013501002/（618.46）)1/2 =766。06mm2、按剛度計算：q2=92。30。2=18。46KN/m按剛度要求需要外楞（鋼管)的間距 = qL4/150EI= L/400L=（150EI/400q)1/3 =(1501。010441.67

18、105/(40018.46）1/3 =946mm3、取二者中較小者,即取L=766。06mm,出于安全考慮，間距取500mm。 作用于外楞（雙排鋼管）上的集中荷載折算成均布荷載為按強度計算：q1=46.15 KN/m按剛度計算：q2=44。15 KN/m1。5.4 外楞(雙排鋼管)支撐在對拉螺栓上， 為保證外楞的強度和剛度變化符合規范要求,按三跨連續梁計算，對拉螺栓按強度和剛度要求允許間距為：M=qL2/10= 2fWL=(20fW/q)1/2=(202155。08103/46。15）1/2 =474mm按剛度要求需要小楞（木方）的間距 = qL4/2150EI=L/400L=（2150EI/

19、400q）1/3 =（21502.110512.19104/40044.15)1/3 =746。5mm取二者中較小者，取 L=474mm,即螺栓間距用500mm。鋼管的抗剪驗算:=20。6 qL/A =20.646.15500/489 =56。63N/ mm2 =110 N/mm2,故滿足要求。1。5。5 驗算對拉螺栓的強度：對拉螺栓的最大拉力為N =46.150.400。50 =9。23KNN=13。0KN 滿足要求1。5。6 小結：墻體模板及支撐系統采用 模板:18mm九夾板內楞：50100mm木方,間距為200mm外楞:雙排48.53。5mm焊接鋼管，縱向間距為500mm對拉螺栓:12對

20、拉螺栓，間距為400500mm。1.6板模板的設計計算：1。6。1 板荷載計算：模板自重：0。5KN/m2混凝土自重:250.2=5。0 KN/m2鋼筋自重：1。10.2=0.22 KN/m2振搗荷載：2 KN/m21.6.2 驗算模板（九夾板）的強度和剛度：作用于模板上的線荷載為：（取1m寬）按強度計算：q=1。2 (0.5+5。0+0.22） +1。42=9。67 KN/m按剛度計算：q=1.2 (0.5+5。0+0。22) =6。87KN/m模板(九夾板）支撐在內楞(木方）上，按三跨連續梁計算,按強度和剛度要求允許間距為：按強度要求需要小楞（木方)的間距 M= qL2/10=fmbh2/

21、6L=(10fmbh2/6q）1/2=（10161000182/(69.67）1/2 =945.3mm按剛度要求需要小楞(木方）的間距 L=bh3/12=1000183/12=4.86105mm4 = qL4/150EI= L/400L=(150EI/400q)1/3 =（1501。11044。86105/4006.87)1/3 =663.3mm取二者中較小者,取 L=663。3mm,出于安全考慮，木方間距采用300mm. 小楞(木方）間距為300mm時模板的抗剪驗算=0.6 qL/bh =0。69.67300/(100018） =0.100N/ mm2 =2.2 N/mm2故滿足要求。1.6

22、。3 驗算小楞（木方）的強度和剛度：作用于模板上的線荷載為：按強度計算：q=10.290。3=9.67N/mm按剛度計算：q=7。490.3=6.87N/mm小楞(木方)支撐在大楞(鋼管)上，按三跨連續梁計算，按強度和剛度要求允許間距為: 按強度要求需要大楞（鋼管)的間距 M= qL210=fmbh2/6L=（10fmbh2/6q)1/2=(1013501002/（69。67）)1/2 =1058.4mm按剛度要求需要大楞(鋼管）的間距 L=bh3/12=501003/12=41。67105mm4 = qL4/150EI= L/400L=（150EI/400q）1/3 =（1501。01044

23、1.67105/（4006.87）1/3 =1315。2mm取二者中較小者，取 L=1058mm,出于安全目的，水平桿間距用1000mm。大楞(鋼管）間距為1000時木方的抗剪驗算=0。6 qL/bh =0。69。671000/（50100） =1。161 N/ mm2 =1。4N/mm2 故滿足要求。1.6。4 驗算大楞（鋼管)的強度和剛度: 作用于大楞(鋼管)上的線荷載為(取1m寬）按強度計算：q=9.671=9。67N/mm按剛度計算：q=6。871=6.87N/mm大楞（鋼管)支撐在鋼管立柱上,按三跨連續梁計算，按強度和剛度要求允許間距為：按強度要求需要大楞(鋼管)的間距 M= qL2

24、 /10=fL=（10f/ q)1/2=（105.08103215/9。67)1/2=1062.8 mm按剛度要求需要大楞(鋼管)的間距 = qL3/150EI=L/400L=（150EI/400q)1/3 =（1502.110512.19104/（4006。87）1/3 =1118mm取二者中較小者1062mm，出于安全目的,立桿間距取1000mm。鋼管立柱間距為1000時大楞（鋼管)的抗剪驗算=26 qL/10A =269。671000/(10489） =23.73 N/ mm2 6KN(一只扣件的抗滑移承載能力） 故采用雙扣件連接.1。6。6 板模板小結： 模板：18mm九夾板小楞：50

25、100mm木方，間距取為250mm大楞：483.5mm焊接鋼管，間距為1000mm立柱：483。5mm焊接鋼管,間距為12001200mm水平桿間距不大于1.5米，立桿下部設縱橫向掃地桿。每隔四米設一道剪刀撐。1.7梁模板的設計計算:1。7.1梁模板支設示意圖1.7。2梁底模驗算：1、荷載計算：底模自重,新澆混凝土自重,振搗混凝土時產生的荷載：合計(已經乘上荷載分項系數）：q1=49。23KN/m2、抗彎強度驗算：底模下小楞木方的間距為100,出于安全考慮，底模按照單跨簡支梁進行驗算，以求得跨中最大彎矩：計算簡圖如下： Mmax=0。125q1L2=0.12549.230.12=0。062 K

26、N。mmax= Mmax / Wn=0.062106/54000=1。14 N/mm2fm=13 N/mm23、底模撓度驗算：底模撓度驗算時，不包括振搗混凝土時產生的荷載，則q2 =49.23 2。52=46。71 KN/mmax=5q2 L4/384EI=0。546.711004/（3846500243000）=0.0385mm =minL/250，1=1(mm)（K為撓度數）（滿足要求)1。7.3梁側模驗算：1、荷載計算：1）、側壓力：根據工程經驗，柱砼的澆筑速度取V=20 m3/h。混凝土塌落度為140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影響修正系數2 = 1.175最大側壓力：F1 =

27、 0.22c to 12 （V)1/2= 0。222541。21.175（201/2）=138。73 KN/m2 F2=cH=251。7=40。8 KN / m2兩者中取較小值，F=40。8 KN/ m2 乘以分項系數： 1。240。8=48。96 KN/ m22）、振搗混凝土時產生的荷載：4 KN/ m2乘以分項系數，1.44=5.6 KN/ m2以上兩項荷載合計：48。96+5。6=54.56 KN/ m2框支梁梁高為1m，則線荷載為：q3 =54。561=54.56 KN/m乘以折減系數0.9，則q4 =0.9 q3 =0。954.56=49。104 KN/m2、抗彎強度驗算：按照單跨梁

28、進行驗算， Mmax=0。125q4L2=0。12583.480。22=0。4174 KN.m（KM為彎矩系數） max= Mmax / Wn=0.4174106/54000=7.73 N/mm2 =13 N/mm2 3、側模撓度驗算:側模撓度驗算時，不包括振搗混凝土時產生的荷載，則 q5 =48.96 KN/m q6 =0。948。96=44。07 KN/mmax=5q6L4/（384EI）=544。072004/(3846500243000）=0。5813mm=minL/250,1=1(mm）(K為撓度系數）（滿足要求）1。7.4梁底模楞木驗算：1、抗彎強度驗算:1）、荷載計算：木方自重,

29、側模模板自重，側模木方自重，合計（已乘上荷載分項系數）：q=0.4 KN/mq底模木方強度=q底模強度0.1/0。9+q= 49.230.1/0。9+0.4=5。87 KN/mR支座= q底模木方強度b/2=5。870。9/2=2。64 KN底模楞木計算簡圖如下：出于安全考慮，按單跨簡支梁計算跨中截面最大彎矩，簡圖如下:由上圖計算得： Mmax=0。1255.870.452 =0。149 KN.mmax= Mmax/Wn=0.149106/67688=2.2 N/mm2=13 N/mm22、撓度驗算：撓度驗算時，不包括振搗混凝土時產生的荷載，則q = 46.710。10。9+0。4=4.60

30、KN/mmax= （5q L4/384EI）=54.604504/（384110003215156） =0.07mm = minL/250，1=1(mm) 滿足要求.1.7.5梁大楞（鋼管）驗算:小楞支設在大楞上，大楞采用48.53.2A3鋼管。為簡化計算，大楞按單跨簡支梁進行驗算，以求得跨中正彎矩最大值。1、鋼管截面特性：鋼管彈性模量： E=2。06106N/mm2鋼管慣性矩： I=121900mm4鋼管截面抵抗矩: Wn=5078mm3鋼管截面凈面積: A=489mm2鋼管回轉半徑： i=15。78mm抗彎、抗壓、抗拉強度：f=205N/mm2抗剪強度： fv=120N/mm22、荷載計算

31、：F=R支座=0。55.870。45=1.321 KN受力簡圖如下:3、抗彎強度驗算：利用結構力學方法計算得：Mmax0。2F=0.21。321=0。2642 KN.m (KM為彎矩系數）max= Mmax / Wn=0.2642106/5078=52。03N/mm2=205N/mm24、抗剪強度驗算：FV=1.5F=1.51.321=2.0 KN =FV/A=2.0103/489=4.09 N/mm2 =120N/mm2（滿足要求）5、撓度驗算：根據材料力學公式：max=FL3/48EI+2Fb（3L24b2）/(48EI） =1.3211034503/（482.06105121900） +

32、 21.321103100（3450241002)/( 482.06105121900)= 0。2243mm=L/250=450/250=1。8mm 6、卡扣抗滑力驗算：F卡=F0。45/0。1=1。3214.5=5。94 KN FV 2=12KN （出于安全考慮，使用雙卡扣）1。7.6梁立桿驗算:1、立桿強度驗算：N= F卡=5。94KN=N/A=5。94103/489=12。15 N/ mm2=205N/mm22、立桿穩定性驗算：=N/Af立桿長細比：=L/i=1500/15.78=95.06 （L為大橫桿步距）查軸心受壓構件穩定系數（3號鋼）：穩定系數=0.626max=N/A=5.94

33、103/（0.626489)=19。41 N/mm2f=205N/mm2（滿足要求）3、由于模架平面支設尺寸大，模架的高寬比為0.5，整體抗傾覆強度大,故此不需進行模架的抗傾覆驗算；1.7.7 框支梁小結: 框支梁處,底模楞木間距100mm，立桿間距450mm.梁側模沿高度方向采用三排16對拉螺桿拉結,水平間距400mm。1。8高支模搭設技術和質量保證措施:1、模板搭設驗收：模板支設完畢后，施工員、質檢人員會同班組長檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進行復核，確認合格后填寫自檢記錄，報送技術部進行復檢,質檢員應填寫。經交檢合格后由工地技術負責人通知監理驗

34、收,驗收合格后方可澆筑砼.2、梁模板搭設時為了防止出現以下通病現象:梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模漲模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難。采取防治措施為支模時應遵守邊模包底模的原則,梁模與柱模連接處,下料尺寸一般應略為縮短。梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。3、板模板搭設時為了防止出現以下通病現象:板中部下撓，板底混凝土面不平.采取防治措施為樓板模板厚度要一致,擱柵木料要有足夠的強度和剛度,擱柵面要平整。支頂要符合規定的保證項目要求。4、腳手架搭設時，鋼管立桿接頭應交錯布置。5、模板拆除：（1）模板的拆除時間根據所留同條件養護試塊的強度來決定。(2)柱、梁側模

35、在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后,即可拆除。構件拆模時砼強度結構類型偏差（mm）按設計的砼強度標準值的百分率(%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-100（3） 板底模擬在混凝土澆筑一周后拆除，但應達到設計及有關規范要求,考慮模板及支撐的周轉，可使用早強混凝土或拆除后再搭設部分支撐等措施。梁底模的拆除須嚴格按設計及有關規范要求施工。（4)嚴禁未經技術人員通知,不經施工員安排操作人員隨意拆除模板及支撐、加固體系,違者重罰,并追究責任。(5）拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運走、整理。（6）拆模程序一般為先支的后拆、后支的先拆,先拆非承重部分，后拆承重部

36、分。1.9高支模搭設施工安全措施:1、施工前做好高處作業的安全技術措施,逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施和人身防護用品，未經落實時不得進行施工.2、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序.嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板,裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行；3、支設高度在3m以上的柱模板,四周應設斜撐，并應設立操作平臺；低于3m的可使用馬凳操作;4、支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構件模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時,應在安裝后將洞覆蓋以防施工人員踩空。5、模板、支架搭設高處作

37、業人員，必須經過專業技術培訓及專業考試合格,持證上崗，并必須定期進行體格檢查.高支模作業人員高空作業時必須系好安全帶。6、施工中對高處作業的安全技術設施，發現有缺陷和隱患時，必須及時解決；危及人身安全時，必須停止作業。7、雨天進行高處作業時,必須采取可靠的防滑措施。遇有六級以上強風、濃霧等惡劣氣候，不得進行露天攀登與懸空高處作業。8、高支模作業人員嚴禁向下或向上拋擲卡扣、鋼管等物件。9、為了提高側移剛度,提高模架的側向抵抗力，在架空層頂板砼施工前，先澆筑架空層四根框支柱的砼。待框支柱砼有一定強度之后，在水平方向用鋼管把滿堂內架與框支柱固定。1.10高支模搭設事故應急預案:1、 高處墜落應急程序

38、當高處墜落事故發生時，施工現場負責人應馬上組織搶救傷者，首先要觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，然后采取相應的應急措施：（1）如傷者處于休克狀態，要讓其安靜、保暖、平臥、少動、并將下肢抬高約20度左右.遇傷者呼吸心跳停止,應立即就受傷者的受傷情況、部位、傷害性質,進行人工呼吸，胸外心臟擠壓等措施。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通?；杳哉邞脚P，面部轉向一側,以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。(3)有骨折者,應初步固定后再搬運。遇到凹陷骨折，嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后,及時送就近的大醫院治療。(4）發現脊椎受

39、傷者，應及時在創傷處用消毒的清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎好后。搬運時,將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者搬運過程，嚴禁只抬受傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(5）發現傷者手足骨折,不要盲目搬運傷者，應在骨折部位，用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。(6）遇到創傷性出血的傷員,應迅速包扎止血，使受傷者保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。（7）傷者在作簡單搶救后,都應動用最快的交通工具或其他措施，及時把受傷者送往鄰近醫院搶救.在運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口等情況.2、 物體打擊應

40、急程序當發生物體打擊事故時候，搶救的重點應放在顱腦損傷、胸部骨折和創傷出血上進行處理。（1）發生物體打擊事故時，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷者處于休克狀態，要讓其安靜、保暖、平臥、少動、并將下肢抬高約20度左右。遇傷者呼吸心跳停者，應就受傷者的受傷情況、部位、傷害性質，應立即進行人工呼吸。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入,發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇到凹陷骨折,嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現,創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近大醫院治療。