1、25m后張預應力箱梁施工方案及工藝K103+675xx大橋上部結構為10*25m裝配式預應力混凝土分體小箱梁,先簡支后連續，大橋有10孔，每孔8片,共計80片小箱梁。箱梁由我標段2#梁場承擔預制任務。計劃40天預制結束.一，箱梁預制臺座及模板預應力混凝土有鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，其技術條件、質量證明書、包裝方法及標志內容等，應分別符合國家現行標準（GB522385、GB522485及GB4463-84）的規定，其力學性能及表面質量的允許偏差見附錄111至113.新產品及進口材料應符合相應的標準。預應力鋼材進場后應分批驗收。驗收時,應檢驗其質量證明書、包裝方法及標志內容是否齊全、正確；鋼材表面

2、質量及規格是否符合要求，經運輸、存放后有無損傷、銹蝕或影響與水泥粘結的油污。對其力學性能，施工單位應根據出廠檢驗、供貨狀況、使用經歷以及應用此項材料的工程結構的類別等，確定是否復驗和復驗項目、數量.如質量證明書等不齊全、不正確或質量有疑點，應按該項材料國家標準的要求進行檢驗。第三節 預應力鋼材加工一 預應力鋼材下料預應力鋼材的下料長度,應通過計算確定。計算時應考慮構件或臺座長度、錨夾具長度、千斤頂長度、焊接接頭或鐓頭預留量、冷拉伸長值、彈性回縮值、張拉伸長值和外露長度等因素。采用鋼筋束鐓頭錨具時,同束鋼絲下料長度的相對差值,當鋼絲長度20m時，不宜大于1/3000；當鋼絲束長度20m時，不宜大

3、于1/5000。長度為6m及小于6m先張構件的鋼絲成組張拉時,下料長度的相對差值不得大于2mm。第11。3.2條鋼絲、鋼絞線、熱處理鋼筋及冷拉級鋼筋的切斷，宜采用切斷機或砂輪鋸,不得使用電弧。五 預應力鋼材編束、保管及其它加工第11.3。13條預應力鋼材由多根鋼材或鋼絞線組成時，同束內應采用強度相等的預應力鋼材.編束時，應梳理順直、綁孔牢固,防止互相纏絞.第11。3.14條鋼絞線在使用前,宜進行預拉，預拉應力值可采用整根鋼絞線破斷負荷的80，持荷時間不應少于5min。但對質量可靠的低松弛鋼絞線可不進行預拉.第11.3。15條 預應力鋼材驗收及加工后，應妥善保管，防止在堆放、 運輸和安裝過程中損

4、傷、變形或發生有害的銹蝕。第11.3。16條 預應力鋼材的其他加工,應符合有關的規定。第四節 混凝土的澆筑一 后張法預應力鋼材孔道的預留第11.4。1條 預應力鋼材孔道,可根據預應力鋼材直徑、長度和形狀等，選用預埋鐵皮波紋管、膠管抽芯、鋼管抽芯、金屬伸縮套管抽芯、充氣充水膠管抽芯等方法進行預留。制孔管應有一定的強度，管壁嚴密不易變形，安裝位置應準確,管節連接平順，孔道錨固端的預埋鋼板應垂直于孔道中心線。預留的孔道，應根據需要適當設置壓漿孔及排氣孔。第11。4。2條 制孔采用膠管抽芯時,膠管內應插入芯棒,以增加剛度。采用鋼管抽芯法時，鋼管表面應光滑,焊接接頭應平順；結構混凝土澆筑完成后，應定時轉

5、動鋼管，防止鋼管與混凝土粘結.第11。4.3條 制孔采用孔充氣或充水膠管抽芯法時，應預先進行膠管的充氣或充水試驗。充氣充水膠管外徑應符合孔道直徑要求，管內壓力不應低于0.5MPa，并應保持不變，直至抽拔。第11.4.4條 制孔采用抽芯法時，抽芯時間應通過試驗確定，一般以混凝土抗壓強度達到0.40.8MPa時為宜。抽拔時不應損傷結構混凝土。抽芯后，應用通孔器或壓氣、壓水等法對孔道進行檢查，如發現孔道堵塞或有殘留物或與鄰孔有串通，應及時處理。二 混凝土澆筑的一般要求第11。4.5條混凝土用料及配合比應符合鋼筋混凝土一般規定，可摻入適量的外加劑,但不得摻入氯化鈣、氯化鈉等氯鹽及引氣劑，亦不宜摻用引氣

6、型減水劑。從混凝土的各種組成材料引進混凝土中的氯離子總含量（折合氯含量)，不宜超過水泥用量的0。1%；當大于0.1、小于0。2%時，宜采取防銹措施（摻加阻銹劑、增加保護層厚度、提高混凝土密實性等);對于干燥環境中的小型構件,氯離子含量可提高一倍。第11.4。6條混凝土的水泥用量不宜超過500kg/m3，最大不超過550kg/m3.第11。4.7條澆筑混凝土時，宜用插入式、附著式及平板式等振動器進行振動。箱梁腹板與底板及頂板連接處承托、預應力鋼材錨固端以及其他鋼筋密集部位，宜特別注意振搗。澆筑混凝土時,先張構件應避免振動器碰撞預應力鋼材；后張構件應避免振動器碰撞預應力鋼材的管道、預埋件等。應經常

7、注意檢查模板、管道、錨固端鋼板及支座預埋件等,以保證其位置及尺寸符合設計要求。第11。4。8條縱向拼接的后張梁，梁段接縫應符合設計要求,一般可采用平接、齒接、榫接等形式.為達到接縫吻合、預留孔道通順，預制時可按各梁段先后順序或交錯澆筑、幾個梁段或全梁同時澆筑或單塊澆筑。按順序或交錯澆筑時，接縫處應涂刷易于清洗的隔離劑;幾個梁段或全梁同時澆筑時，接縫處應設置隔離鋼板；單塊澆筑時，端模宜采用尺寸精確的模板.梁的拼接見本規范第十四章。第11。4。9條 澆筑箱形梁段混凝土時，應盡可能一次澆筑完成;梁身較高時也可分二次或三次澆筑澆筑。分次澆筑時，先底板及腹板根部,其次腹板，最后頂板及翼板。第11。4。1

8、0條混凝土澆筑完成并初凝后,應即開始養護.采用蒸氣養護時，應控制恒溫不超過60。三 后張法預應力混凝土簡支梁的預制第11.4.11條預制臺座應堅固、無沉陷，臺座各墩間距應適宜，以保證底模撓度不大于2mm。.第11.4.12條梁體混凝土一般應水平分層、一次整體澆筑成型.梁體混凝土數量較大時,可采取斜向分段、水平分層的方法連續澆筑。澆筑時除用附著式振動器振動外,應以插入式振搗器振實各部位。四 預應力混凝土梁在支架上澆筑第11.4。13條在支架上澆筑預應力混凝土時，應根據混凝土的彈性和非彈性變形及支架可能產生的彈性和非彈性變形設置施工預拱度。第11。4.14條全部混凝土一般宜在最初澆筑混凝土初凝前澆

9、筑完。當跨徑較大、混凝土數量較多、不能在最初澆筑混凝土初凝前完成時,應考慮新澆混凝土對已初凝混凝土的影響或設置工作縫，或按適當順序分段澆筑。五 預應力混凝土梁懸臂澆筑第11.4.15條如梁身與橋墩設計為非剛性連結,懸臂澆筑梁身混凝土時,應先將墩頂梁段與橋墩臨時固定。第11。4.16條 懸臂澆筑混凝土用的掛籃桁架在已完成的梁段上行走時， 后端應壓重穩定；澆筑混凝土時，后端應錨固已完成的梁段上。掛籃桁架行走時和澆筑混凝土時的穩定系數，均不應小于1.5。掛籃組拼后，應全面檢查安裝質量，并作載重試驗，以測定其各部件變形量，并設法消除其永久變形.第11.4。17條橋墩兩側梁段懸臂施工進度應對稱、平衡，平

10、衡偏差不得超過設計規定。第11。4.18條懸臂澆筑段前端底板和橋面的標高,應根據掛籃前端的垂直變形、各階段混凝土梁的彈、塑性變形（包括預施應力、材料收縮和徐變、橋面系靜荷、1/2汽車荷載以及體系轉換）設置預拱度。懸臂澆筑段模板應與前段梁段緊密結合；澆筑混凝土時，可從前端開始澆筑，在根部與前段混凝土連接。第11。4.19條連續梁合攏段長度一般以2m左右為宜。合攏前應調整兩端中線標高,將合攏跨一側墩的臨時錨固改換成活動支座，同時在設計合攏溫度時將兩懸臂端的合攏口予以臨時鎖定.鎖定力應大于釋放任何一側各墩的全部活動支座的摩擦力。鎖定方法及注意事項，參照本規范第十六章有關規定。合攏前應在兩端懸臂預加壓

11、重，并于澆筑混凝土過程中逐步撤除,使懸臂澆度保持穩定。合攏宜在一天中最低氣溫時完成。合攏段的混凝土標號提高一級，以便盡早張拉.合攏混凝土澆筑完成后，應加強養護，懸臂端應覆蓋，防止日曬。第11.4.20條 用懸臂澆筑法施工的連續梁的梁跨體系轉換工作， 應在合攏段縱向連續預應力鋼材張拉、壓漿完成及臨時固結解除后進行，即于合攏后將各墩臨時支座的反力全部按連續梁支點反力的要求進行轉換。支座反力的調整，應以標高控制為主，反力作為校核.第11。4。21條 T型剛構或懸臂梁掛孔的預制掛梁通過懸梁段架設時,應檢算懸臂梁段的應力及穩定性，并應對懸臂端預埋件及支座位置進行校核。第五節 施加預應力的一般規定一 線拉

12、機具第11.5。1條 張拉機具應錨具配套使用，應在進場時進行檢查和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表讀數之間的關系曲線。所用壓力表的精度不宜低于1。5級；校驗千斤頂用的試驗機或測力計的精度不得低于2%。 校驗時，千斤頂活塞的運行方向應與實際張拉工作狀態一致，當采用試驗機校驗時，宜以千斤頂試驗機的讀數為準。第11。5.2條 張拉機具應由專人使用和管理，并應經常維護，定期校驗.張拉機具長期不使用時，應在使用前全面進行校驗.使用時的校驗期限應視千斤頂情況確定,一般使用超過6個月或200次以及在千斤頂使用過程中出現不正常現象時，應重新校驗。彈簧測力計的校驗期限不宜超過2個月.二 錨具

13、及夾具第11。5.3條錨具和夾具的類型須符合設計規定和預應力鋼材張拉的需要。用預應力鋼材與錨夾具組合件進行張拉試驗時的錨固能力,不得低于預應力鋼材標準抗拉強度的90。第11.5.4條錨夾具須經過部以上級別技術鑒定和產品鑒定，出廠前應由供方按規定進行檢驗并提供質量證明書。錨夾具進場時應分批進行外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，尺寸不得超過允許偏差。對錨具的強度、硬度、錨固能力等，應根據供貨情況確定是否復驗的項目、數量。當質量證明書不符合要求或對質量有疑點時，應按有關規定進行檢驗，符合求時才能驗收和使用.三 張拉應力控制第11。5.5條預應力鋼材的張拉方法和控制應力應符合設計要求。張拉時如須超張拉

14、,在任何情況下其最大超張拉應力，當冷拉級鋼筋時，為其屈服點（標準強度Rby）的95%;當為矯直回火鋼絲、熱處理鋼筋或鋼絞線時，為其抗拉強度（標準強度Rby）的80;當為冷拉鋼絲時，為其抗拉強度的75。第11.5.6條預應力鋼材用應力控制方法張拉時，應以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值差應控制在6以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施加以調整后，方可繼續張拉。第11.5.7條后張拉預應力鋼材張拉時理論伸長值L（cm)的計算見式（11.5。7）。 (11.5.7)式中P預應力鋼材平均張拉力（N），計算方法見附錄114；L預應力鋼材長度(cm）；Eg預應力鋼材彈性模量（N/mm2）；Ay預

15、應力鋼材截面面積（mm2）。第11。5。8條 預應力鋼材張拉前,應先調整到初應力0 （一般可取張拉控制應力的1025左右），再開始張拉和量測伸長值。實際伸長值除量測的伸長值外，應加上初應力時的推算伸長值。對后張法,混凝土在張拉過程中產生的彈性壓縮值一般可省略。 后張法預應力鋼材張拉實際伸長值L的計算方法可參照式（11.5。8）。 LL1+L2 (11.5。8) 式中L1從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值（cm）； L2初應力時的推算伸長值（cm）,可采用相鄰級的伸長度。 一個錨具變形、預應力鋼材 回縮和一個接縫壓密值 表11。5。11項次錨具、接縫類型變形形式變形值（mm）1帶螺帽的錨具：

16、螺帽縫隙 每塊后加墊板的縫隙縫隙壓密112鋼絲束的墩頭錨具 錨具變形13錐形錨具預應力鋼材回縮及錨具變形64夾片式錨具（鋼絞線)預應力鋼材回縮及錨具變形55楔片式錨具： 用于預應力粗鋼筋時 用于預應力鋼絞線時預應力鋼材回縮、錨具變形及墊板壓密236分塊拼裝件的接縫： 澆筑接縫或干接縫 薄膠接縫接縫壓密10。57單根冷拔低碳鋼絲的錐形錨具錨具變形 5第11。5.9條 必要時，應對錨圈口及孔道摩阻損失進行測定，張拉時予以調整。錐形錨具錨圈摩阻損失值的測定方法,可參考附錄11-5。第11。5.10條 張拉時， 應使千斤頂的張拉力作用線與預應力鋼材的軸線重合一致.第11.5。11條 預應力鋼材的錨固，

17、應在張拉控制應力處于穩定狀態下進行。 錨固階段張拉端預應力鋼材的內縮量，不應大于設計規定或表11。5.11 所列容許值。第11。5.12條 預應力鋼材張拉及放松時,應填寫施工記錄。第六節 先張法第11.6。1條 先張法墩式臺座結構應符合下列規定：1。承力臺座須具有足夠強度和剛度,抗傾覆系數不應小于1.5， 抗滑移系數不應小于1.3.2.橫梁須有足夠的剛度，受力后撓度不應大于2mm。第11。6.2條 張拉前,應對臺座、橫梁及各項張拉設備進行詳細的檢查.第11.6.3條 長線臺座上鋪放預應力鋼材時，應防止沾污預應力鋼材。第11.6。4條 多根預應力鋼材同時張拉時，在張拉過程中，活動橫梁應與固定橫梁

18、應與固定橫梁始終保持平行。第11。6。5條 為減小預應力鋼材的松弛損失，采用超張拉方法進行張拉，其張拉程序可參考表11。6。5進行。預應力鋼材種類張拉程序鋼筋鋼絲、鋼絞線持荷5min0初應力105k90kk（錨固）持荷5min0初應力105kk%k(錨固） 注：表中k為張拉時的控制應力值，包括預應力損失值； 超張拉數值超過第11。5.5條規定的最大超張拉應力限值時，應按該條規定的限制張拉應力進行張拉; 張拉鋼筋時，為保證施工安全，應在超張拉放張至90k 時裝設模板、配筋、預埋件等； 多根預應力鋼材同時張拉時，其初應力應一致。第11.6。6條同時張拉多根鋼筋時，應抽查鋼筋的預應力值,其偏差的絕對

19、值不得大于或小于按一個構件全部鋼筋預應力總值的5.第11。6.7條 張拉時，斷絲數量不得超過表11。6。7的規定。項次類別檢查項目控制數1鋼絲鋼絞線同一構件內斷絲數不得超過鋼絲總數的 12鋼 筋斷筋不容許第11。6.8條 預應力鋼材張拉完畢后,對設計位置的偏差不得大于5mm, 同時不得大于構件截面最短邊長度的4。第11。6。9條預應力鋼材放松時的混凝土強度須符合設計規定；設計未規定時,不應低于設計標號的70。第11。6.10條多根整批張拉鋼筋的放松，可采用砂箱法或千斤頂法。用砂箱放松時，放砂速度應均勻、一致；用千斤頂放松時，施加的鋼筋內力不得超過張拉時的控制應力，放松宜分數次完成。單根鋼筋采用

20、擰松螺母的方法放松時，宜先兩側后中間,分階段、對稱地進行，不得一次將一根松完.第11。6。11條鋼筋放松后可用乙炔氧氣切割，但應防止燒壞鋼筋端部.鋼絲放松后。可用切割、鋸斷或剪斷的方法切斷。第七節 后張法第11。7。1條 施加預應力前,應對混凝土構件進行檢驗，外觀和尺寸應符合質量標準要求；張拉時強度不低于設計規定，設計未規定時，不應低于設計標號70.第11.7。2條 穿束前應檢查錨墊板和孔道，錨墊板應位置正確，孔道內應暢通、無水份和雜物。澆筑混凝土前穿束的孔道,在可能條件下，應在管道安裝后、澆筑混凝土前檢查預應力鋼材是否能在管道內自由滑動。第11.7。3條 預應力鋼材可分批、分段對稱張拉，其張

21、拉順序應符合設計規定.第11。7。4條 曲線預應力鋼材或長度25m的直線預應力鋼材，宜在兩端張拉。后張法預應力鋼材張拉程序 表11。7.5項次預應力鋼材種類張拉程序1鋼筋鋼筋束鋼絞線束持荷5min 0初應力105k%k(錨固) 2鋼絲束夾片式錨具錐銷式錨具持荷5min0初應力105k%k（錨固） 其他錨具持荷5min0初應力105kk（錨具） 注：表中k為張拉時的控制應力，包括預計的預應力損失值； 兩端同時張拉時，兩端千斤頂升降壓、劃線、測伸長、插墊等工作應一致； 梁的豎向預應力鋼材可一次張拉到控制應力，然后于持荷5min后測伸長和錨 固； 超張拉數值超過第11。5.5條規定的最大超張拉應力限

22、值時，應按該條規定的 限值進行張拉. 兩端張拉一束預應力鋼材時,可先在一端張拉錨固后，再在另一端補足預應力值，進行錨固。第11。7。5條后張法預應力鋼材當采用超張拉方法時，其張拉程序可參考表11。7。5進行。第11.7.6條后張預應力鋼材斷絲、滑移不得超過表11。7。6的控制數。后張預應力鋼材斷絲、滑移限制（鋼絲、鋼絞線、鋼筋）表11。7.6項次檢查項目控制數1鋼絲、綱絞線斷絲量每束鋼絲或鋼絞線斷絲、滑絲1根每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的12單根鋼筋斷筋或滑移不允許注:鋼絞線斷絲是指鋼絞線內鋼絲的斷絲；超過表列控制數時，原則上應更換，當不能更換時，在許可的條件下,可采取補救措施,如提高

23、其他束預應力值,但須滿足設計上各階段極限狀態的要求。第11。7。7條預應力鋼材在張拉控制應力達到穩定后方可錨固。 第八節 電熱張拉法第11.8.1條電熱張拉法適用于預應力鋼材為冷拉鋼筋的一般構件，抗裂度要求較嚴的構件,不宜采用電熱張拉法。用金屬管道作預留孔道的構件,不得采用電熱法張法.第11。8。2條用電熱法張拉時,預應力鋼材的電熱溫度不應超過350,反復電熱次數不宜超過3次。第11.8.3條使用的錨具應符合設計要求。如設計無規定，采用硫磺砂漿電張法時，兩端均應采用螺絲端桿錨。當采用電熱先張或預留孔道電熱后張時,至少一端應力為螺絲端桿錨,以便在電熱時能準確控制伸長值.第11.8.4條后張電熱張

24、拉預應力鋼材所需的伸長值L（cm），除設計另有規定者外，可按以下公式計算： （11。8。4)式中k預應力鋼材的控制應力（MPa），按第11.5。5條的規定采用；Ey預應力鋼材的彈性模量(MPa），采用時效后的彈性模量;L電熱前鋼筋的總長度(cm)。在成批生產前，應在3個構件上用千斤頂校核預應力鋼材的實際應力，與設計規定值比較偏差值應在6以內，否則應調整電熱伸長值.第11。8.5條預應力鋼材通電張拉達到計算的總伸長值時所需的溫度t，可按下列公式計算： （11。8.5)式中t0電熱前預應力鋼材溫度（)；L預應力鋼材的設計計算伸長值（cm）,按式(11.8。4)計算；鋼筋線膨脹系數,為0.00001

25、2；L電熱前的預應力鋼材長度(cm）；t電熱后的預應力鋼材溫度（）。第11。8。6條進行電熱張拉的預應力鋼材應與其他鋼筋進行絕緣處理。第11.8。7條電熱設備宜采用低壓變壓器或電焊機,并應符合下列要求:1。一次電壓為220V380V；二次電壓為30V65V，電壓降保持23V/m；2。二次電流應滿足鋼筋中的電流密度，即不宜小于下列數值：冷拉級鋼筋為120A/cm2；冷拉級鋼筋為200A/cm2。第11.8.8條電熱張拉前應先拉直各預應力鋼材并使其松緊一致,以便建立相同的初應力（其值一般為1010k），并作出測量標記。第11。8.9條電熱張拉預應力鋼材的順序，應按設計要求確定，一般要求分組對稱張拉

26、，防止構件產生偏心受壓.第11。8.10條錨固（擰緊螺帽、插入墊板應用絕緣工具)應隨著電熱時鋼筋的伸長隨時進行,直至達到預定的伸長值后切除電源為止.第11.8.11條電熱張拉完畢，待鋼筋冷卻到常溫后(一般需12h），將螺帽與墊板焊牢；若需校核應力時，應在校核完畢后焊牢。第11。8.12條螺帽與墊板焊牢后，方可進行壓漿，壓漿的技術要求與后張法相同。采用硫磺砂漿電熱張拉法時，不需要壓漿。第11。8。13條先張構件采用電熱張拉法時,除注意絕緣外,尚應采取措施，防止鋼筋的熱量損失。第11。8。14條采用電熱法張拉法施工時，應填寫電熱張拉施工記錄,其內容及格式見附錄116.第九節 孔道壓漿第11.9.1

27、條預應力鋼材張拉后，孔道應盡早壓漿（一般不宜超過14d）。采用電熱張拉時，孔道壓漿應在預應力鋼材冷卻后進行。第11.9.2條孔道壓漿一般宜采用水泥漿，空隙大的孔道，水泥漿中可摻入適量的細砂。水泥漿的強度不應低于設計規定。水泥漿的技術條件應符合下列規定。1。水泥宜采用硅酸鹽水泥或普通水泥；采用礦渣水泥時，應加強檢驗,防止材性不穩定。水泥的標號不宜低于425號（軟練強度42.5MPa）。2.水灰比一般宜采用0。400。45，摻入適量減水劑時，水灰比可減小到0。35；水及減水劑須對預應力鋼材無腐蝕作用。3。水泥漿的泌水率最大不超過4。拌和后3h泌水率宜控制在2%，24h后泌水應全部被漿吸回。4。水泥

28、漿中可摻入（通過試驗)適當膨脹劑如鋁粉等，鋁粉的摻入量約為水泥用量的0。01.水泥漿摻入膨脹劑后的自由膨脹應小于10。泌水率和膨脹率的試驗方法見附錄11-7。5。水泥漿稠度宜控制在1418s之間，稠度的試驗方法見附錄118。第11.9.3條水泥漿自調制至灌入孔道的延續時間,視氣溫情況而定,一般不宜超過3045min。水泥漿在使用前和壓注過程中應經常攪動.第11.9.4條壓漿前，須將孔道沖洗潔凈、濕潤，如有積水應用吹風機排除.壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道應由最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水.第11.9.5條壓漿應緩慢、均勻地進行。比較集中和鄰近的孔道,宜盡先連續壓漿完成，以免串到鄰

29、孔的水泥漿凝固、堵塞孔道；不能連續壓漿時，后壓漿的孔道應在壓漿前用壓力水沖洗通暢。第11.9.6條采用純水泥漿時，一般每一孔道宜于兩端先后各壓漿一次，兩次的間隔時間以達到先壓注的水泥漿既充分泌水又未初凝為度,一般宜為3045min.對泌水率較小的水泥漿，通過試驗證明可達到孔道飽滿時，可采用一次壓漿的方法。第11。9.7條壓漿應使用活塞式壓漿泵，不得使用壓縮空氣.壓漿的最大壓力一般宜為0。50。7MPa；當輸漿管道較長或采用一次壓漿時，應適當加大壓力。梁體豎向預應力鋼材孔道的壓漿最大壓力可控制在0.30。4MPa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩壓時間。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并應

30、達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。第11。9.8條壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況,如有不實,應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留取不少于3組的7.077.077.07cm立方體試件，標準養護28d，檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據。第11.9.9條壓漿過程中及壓漿后48h內，結構混凝土溫度不得低于+5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行.第11.9。10條對應埋置在梁體內的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并鑿毛，然后設置鋼筋網和澆筑封錨混凝土。封錨混凝土的標號應符合設計規定,一般不宜低于構件混凝土標號的80，亦不宜低于30號.封端混凝土必須嚴格控制梁體長度。長期外露的金屬錨具，應采取防銹措施。第11.9。11條預制構件在孔水泥漿強度達到設計規定后方可進行移運和吊裝,設計未規定時，不應低于梁身混凝土設計標號的55，且不低于20MPa。第11.9。12條孔道壓漿應填寫施工記錄。