1、一、編制依據1.1 施工圖紙1、29#樓建筑施工圖：建施-0134 29#樓結構施工圖：結施-01741.2 29#樓施工組織設計1.3 主要規范、規程序號類別規范、規程名稱編號1國家混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2002）2地方建筑安裝工程施工工藝規程（DBJ01-26-96）3行業建筑工程冬期施工規程（JGJ104-97）4行業建筑施工高處作業安全技術規范及條文說明（JGJ80-91）5行業鋼管腳手架扣件（JCJ22-85）1.4 主要應用的標準序號類別標準名稱編號1國家建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）2國家建筑工程質量檢驗評定標準（GBJ301-88

2、）3行業建筑施工安全檢查標準（JGJ95-99）二、工程概況2.1 建筑概況總建筑面積27049.22 m2，地下一層，地上二十六層，其中地下一層至地上三層為商業，四層及以上為住宅。層高：地上：首層5m，二層4.5m，三層4.42m，四二十三層3m，轉換層3.5m，二十五3m，二十六層3.83m；地下一層為5.1m。2.2 結構設計概況基礎底板尺寸：400mm，1400mm?；由疃龋ㄏ鄬τ?5.8m基礎筏板頂標高）： 電梯基坑：4個600mm，1個700mm； 扶梯基坑：1個400mm，1個800mm； 消防電梯集水坑：1個1800mm； 污水泵坑：1個800mm。柱截面：500500、60

3、0600、800800、900900、8001100、11001100、11001500、10001000、10001500、9001500墻截面：200mm、250mm、400mm、550mm梁截面：250600、350650、400650、550650、350900頂板厚度：地下一層為160mm，其他樓層為110mm。三、施工總體安排3.1 施工特點及難點樓層層高較高，墻體、柱模板加工面較大，模板拼裝和安裝有難度。建筑物后澆帶為貫穿性，停歇時間長，支模前應提前考慮后澆帶所帶來的不利影響。有剪力墻聯框架柱情況，給模板的制作、安裝、加固均增加難度。為加快施工進度，保證結構質量的目標，針對本工程

4、特點確定工程面模板采用15mm厚多層板木模體系，背楞采用木方和雙鋼管，為保證施工質量，模板的制作和安裝必須細心?？蚣軋A柱采用鋼制定型模板。 29#樓模板難點為4/01軸1/01軸/B軸3/G軸及6軸7軸/A軸G軸有兩個天井，從基礎筏板頂面至樓板地面高度為22.06m，其支撐體系屬于高大模板，并且支撐體系方案需要專家論證，此部分另出專項施工方案。3.2 流水段劃分本工程地下室不分流水段，地上部分分兩段施工。四、施工準備4.1 技術準備根據施工組織設計和設計圖紙的要求由工長計算模板配置尺寸、數量，確定各部位模板施工方法，提前完成模板翻樣工作。施工前墻、柱部位制作出樣板。項目技術負責人及主管工長對操

5、作班組做好崗前培訓，明確模板加工安裝標準及要求。根據施工進度，提前制定預埋件的加工訂貨計劃。按要求預先拼裝好各種規格模板，按各自的使用部位對大模板編號。4.2 生產準備人員準備地下結構施工90人，地上結構施工60人。材料準備 表4-1序號名 稱規 格數量單位備 注1覆膜多層板1220244015mm23000平方米用于梁、板、墻模板2木方501004000mm300立方米用于梁、板、墻模板3木方1001004000mm100立方米用于梁、板、墻模板4鋼管483.530000米用于墻、柱支撐5可調支托600mm800mm20000件用于梁、板模板支撐6扣件30000只用于墻、柱、梁、板模板支撐7

6、穿墻螺栓14、1215000套用于梁、墻、柱模板加固機具準備鋸子、線、靠尺板、打眼電鉆、扳手、鉗子、水平尺、鋼卷尺、鐵榔頭、托線板、塔吊等。現場準備在施工現場南、北兩側各設木工加工棚及模板加工場地。各作業區內設模板堆放區。運輸準備覆膜多層板在加工區組裝成大片模板，包括墻模板、柱模板、梁側模板、電梯井筒模板，現場安裝用塔式起重機吊運，人工配合就位；頂板模板現場拼裝；圓柱的鋼制模板安裝用塔式起重機吊運，人工配合就位。五、模板的設計加工及主要施工方法5.1 模板設計加工和配置本工程為框架剪力墻結構，因此模板的配板和設計是關系到混凝土澆筑質量和觀感質量的關鍵，必須以模板體系的選型為重點，加強對陰陽角、

7、模板接縫、梁墻節點、梁柱節點、梁板節點、樓梯間模板設計、加工、拼裝。 設計原則 該工程結構質量要求高，要達到清水砼要求，模板接縫嚴密，不得漏漿、錯臺。 要使模板具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受新澆混凝土的重量和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。 力求構造簡單合理、裝拆方便，在施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌。并便于鋼筋的綁扎和安裝，符合混凝土的澆筑及養護等工藝要求。 合理配備模板，減少一次性投入，增加模板周轉次數，減少支拆用工，實施文明施工。優先選用大塊模板，減少模板的種類和塊數，便于施工管理。 模板配置盡量采用標準板，不能采用標準板時另行配置異形板，同時注意減少模板種類。 支

8、撐系統根據模板的荷載和部件的剛度進行布置。 本工程要求清水混凝土應達到如下觀感 墻面無錯臺、墻面無掛漿、漏漿，無粘模； 結構尺寸準確；線、角、面順平順直； 穿墻螺栓孔邊角整齊、美觀；外墻門窗洞口、穿墻螺栓孔等水平縱向位置無明顯錯位。 成品保護好，無碰撞缺陷、無缺棱掉角；墻面手感好，有光澤。 因此對于清水混凝土應該加強對模板的設計，特別是陰陽角、子母口、門窗洞口等部位的節點設計，從理論上減少拼縫漏漿、錯臺等通病，并解決外門窗洞口一次成型的問題。并且嚴格控制模板的加工清理和安裝質量，保證設計意圖得到實現。同時注重成品保護，保護成品清水混凝土的觀感效果。 模板加工 嚴格按照設計進行模板的加工，不得隨

9、意更改，保證設計的剛度和強度以及節點設計效果。 嚴格控制加工尺寸，保證結構各部分形狀尺寸的正確。 嚴格控制模板加工精度，保證模板表面平整、方正，接縫嚴密。 木模板加工時，龍骨之間、龍骨與模板之間、模板之間的接觸面應刨平刨直，保證其間的接觸嚴密。避免因加工誤差造成板面和接縫不平整。5.2 模板配置 基礎底板模板 基礎底板側面以240厚磚墻為模板。磚模砌筑采用實心磚、水泥砂漿砌筑，砌筑高度與基礎底板頂面上平，做完卷材防水后再在防水上面壓1皮磚。 磚模砌筑在基礎墊層上，基礎墊層超出基礎底板側邊300cm。為保證底板側幫鋼筋保護層的厚度，砌筑磚胎膜前，在底板墊層上彈出磚胎模的位置線，位置線預留出磚胎膜

10、的抹灰層和防水卷材的厚度50mm。 剪力墻模板 本工程剪力墻模板全部采用覆膜多層板，用50100木方做背楞、鋼管做橫背楞，采用對拉螺栓固定和腳手架支頂體系。 地下一層至地上三層200mm、250、400mm、500mm、550mm厚墻體，木方豎楞間距150mm，鋼管橫楞間距500mm，14對拉螺栓，對拉螺栓水平間距450mm。 四層及以上200mm厚墻體，木方豎楞間距150mm，鋼管橫楞間距400mm，12對拉螺栓，對拉螺栓水平間距450mm。 陰陽角部位：用木方和竹膠板制作陰角模，與大模板采用子母口連接。陽角不設角模，采用墻模端面硬拼，用鋼管扣緊，再用木楔擠緊，從而保證陽角方正。 為保證門窗

11、洞口模板與墻模接觸緊密，在門窗洞口四周加密墻體對拉螺栓。從而保證門窗洞口處不漏漿。 穿墻螺栓孔彈線確定位置，雙側模板螺栓孔位置對應，保證穿墻螺栓孔美觀無偏移，模板拉接緊密。 地下一層部分在室外地坪以上，為保證其外墻清水混凝土效果，又采取了如下措施： 拼縫控制：全部采用硬拼縫，為保證拼縫嚴密不漏漿，所有接縫后均設置木方豎龍骨，橫向接縫背后加釘木條，在所有拼縫之間均打玻璃膠，從而保證拼縫嚴密。 板面：竹膠板用木螺絲固定在龍骨上，保證木螺絲與板面連接緊密，避免了模板面連接不牢產生翹曲。同時為保證板面平整，在釘木螺絲之前，先根據木螺絲的大小進行鉆孔，保證木螺絲頭的平面和板面平整。 模板底部處理：外墻外

12、模板下口先粘貼塑料布，再粘貼海棉條，雙重控制漏漿和污染外墻清水混凝土墻面。 框架柱模板配置 本工程框架柱模板板面采用15mm厚覆膜多層板，50100木方豎楞，四周用100100木方釘成方框，為防止模板拼縫處漏漿，模板拼縫處背后應設置木方；柱箍（48雙鋼管）最上一道距離上口300mm，最下一道距離地面200mm，兩端用對拉螺栓固定。 500500、600600框架柱，豎楞間距不大于150mm，柱箍間距700mm，不設置穿柱對拉螺栓，柱箍對拉螺栓14。 800800框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距700mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍700mm，B邊每道穿柱螺栓2根14

13、，H邊每道穿柱螺栓2根14。 900900框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓2根14。 8001100框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓2根14。 11001100框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓2根14。 11001500框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱

14、箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓3根14。 10001000框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓2根14。 10001500框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓3根14。 9001500框架柱，豎楞間距100mm，柱箍間距600mm，柱箍對拉螺栓14。穿柱對拉螺栓14，豎向道數同柱箍，B邊每道穿柱螺栓2根14，H邊每道穿柱螺栓

15、3根14。 因地下室附墻柱與墻形成一體，采用墻柱一次澆注砼，模板采用15mm厚覆膜多層板，模板的配置高度為梁底向上30mm，豎向龍骨為50100mm木方，間距250mm，墻柱陰角處為100100mm木方，水平龍骨采用483.5鋼管間距600mm，用14對拉螺栓固定。 框架梁模板配置 梁底模、側模均采用15mm厚覆膜多層板，50100mm木方作次龍骨，底模次龍骨間距250mm，側模次龍骨間距300mm；底模主龍骨采用100100mm木方，間距900mm，側模主龍骨采用250100mm木方，間距800mm。 梁高度大于等于600mm時，必須配置穿梁螺栓，直徑12mm。 梁底模上留設清掃口，清掃口按

16、梯形預留，上口寬度100mm，下口寬150mm，長度同梁寬，澆筑混凝土前封堵嚴密。梁柱節點模板配置柱、梁交接處模板采用15mm厚覆膜多層板拼縫，高度為梁凈高加1000mm，多層板外加50100mm木方，在梁底模板下加兩道鋼管柱箍。門窗洞口模板配置門窗洞口用覆膜多層板作模板，次龍骨為50100mm木方，主龍骨為50100mm木方，并用50100mm木方作為支撐體系，支撐采用十字撐及斜撐，在模板的立面均貼海綿條。 頂板模板配置 地下一層至地上三層頂板模板采用15mm厚多層板，50*100木方做次龍骨，間距300mm。100*100mm木方做主龍骨，間距1000mm。支撐體系采用鋼管扣件，立桿縱橫間

17、距均為1000mm，橫桿步距為1200mm，每根立桿下墊50mm厚短木方。 四層及以上頂板模板采用15mm厚多層板，50*100木方做次龍骨，間距300mm。100*100mm木方做主龍骨，間距1200mm。支撐體系采用鋼管扣件，立桿縱橫間距均為1200mm，橫桿步距為1200mm，每根立桿下墊50mm厚短木方。 樓梯模板配置樓梯間分兩步施工，樓梯間墻體與所在流水段結構墻體同步施工，踏步與梁同本段頂板施工。第一次澆注時，在墻體、樓板間及樓梯相連接部位預留連接鋼筋，彎折后貼模板澆注在砼墻體中，墻模拆除后，將其剔鑿出來，與樓梯板鋼筋焊接。樓梯間梁、踏步板及休息平臺板的模板均為15mm厚覆膜多層板，

18、龍骨用50100木方，間距300mm，主龍骨用100100mm木方，間距900mm。支撐用483.5鋼管，間距同主龍骨，最上一道拉桿距板底200mm，中間拉桿間距1500mm，最下一道距樓面300mm。 施工縫、后澆帶模板配置墻體豎向施工縫可采用多層板拼接，鋼筋密集處可采用鋼板網；頂板施工縫根據留設位置用多層板制作梳子板做模板，即在多層板上遇鋼筋處割出豁口，再用小木條保證鋼筋的保護層；后澆帶模板應根據后澆帶的企口形式以及厚度制作梳子板并用木方龍骨和鋼管進行支撐。后澆帶模板為獨立體系，寬度為1500（比800mm后澆帶每邊寬出350mm），與兩側的梁板體系互不影響。5.3 模板安裝墻體模板安裝.

19、1工藝流程彈線搭設操作平臺吊裝模板模板就位合模固定尺量檢查上口加斜撐調垂直預檢砼澆注時鋼筋模板的復位維護拆模模板清理.2模板安裝模板安裝時先將一面模板就位，外墻采用16工具式止水螺栓，內墻用16螺栓加30塑料套管，清掃墻內雜物再安裝另一側模板，調整斜撐使模板垂直，擰緊穿墻螺栓，安裝完畢后檢查一遍扣件和螺栓是否緊固，模板拼縫是否嚴密。.3墻體模板的支撐體系墻體模板的水平龍骨為48鋼管，最上一道距上口300mm，最下一道距下口200mm，水平龍骨用對拉螺栓緊固，穿墻套管用塑料管。穿墻螺栓距墻端頭距離250mm。墻模兩側設48鋼管做撐拉桿，鋼管下端與砼板預留鋼筋環拉接。 框架柱模板安裝.1工藝流程制

20、模彈線搭設操作平臺模板吊裝至工作面模板就位合模固定檢查對角線及位移并調整安裝柱箍及斜撐預檢澆注砼時看模板維護。.2框架柱支撐體系柱模用15mm厚多層板做面層，50100木方做龍骨，龍骨間距250mm，用2根483.5鋼管做柱箍，16對拉螺栓鎖住，柱箍間距600mm。 柱模每側每隔二道柱箍分別設置二道2483.5鋼管斜撐桿，斜桿與地面成45度夾角，并分別與穿入預埋在底板（或樓板）內的14鋼筋環內的水平鋼管或柱四周的腳手架拉結，最上一道用鋼筋設置成斜拉桿與地面固定，防止模板的傾斜側移及上浮作用。.3框架柱模板安裝在班組與放線人員對柱子尺寸、位置核對無誤，做好交接驗后方可立模。先安柱子相對兩塊模板，

21、并作臨時固定，在安裝另外兩塊模板，合模之后利用樓板上預留鋼筋環用48鋼管做斜撐，校正模板垂直度，撐桿兩頭用扣件鎖緊，防止模板傾斜上浮。柱子高度應為梁底向上30mm，柱模下口要平整，與樓板面嚴密、加貼海綿條，以防漏漿。電梯井模板安裝電梯井墻模采用15mm厚覆膜多層板，內模高度為層高再加50mm，模板拆除時只拆除外模，內模等澆完頂板砼時拆除；豎向龍骨采用50100mm的木方（間距250mm），水平龍骨采用2根483.5mm鋼管（間距600mm）；用16對拉螺栓固定（雙向間距600mm）；墻體的厚度由兩塊大模板間墻體頂模棍（用2塊3030mm鋼板和鋼筋焊制）和梯形筋進行控制。在安裝模板前，除備好應用

22、的材料和工具外，還應對作業條件做好準備，對筒體的鋼筋、墻內的水電設備以及埋件都要辦好隱檢手續，并彈好模板控制線?？蚣芰耗０灏惭b工藝流程彈出梁軸線及水平線并復核 搭設梁模支架 安裝梁底龍骨 安裝梁底模板 梁底起拱 綁扎鋼筋 安裝梁側模 安裝對拉螺栓 復核梁模尺寸、位置 與相鄰模板連固框架梁模板支撐、安裝在已澆筑完的墻柱砼上彈出軸線，梁的邊線及梁底標高線，用483.5鋼管做立桿，立桿間距900mm，距地300mm設掃地桿，距掃地桿1500mm設拉桿，最上一道橫桿距立桿上口50mm，托架長度設為300mm。立桿下墊置40010050木方。梁模板安裝時側模板與底板之間采用側模夾底模板做法，頂板模板壓梁

23、側模板，梁側模與底模間接縫處貼海綿條，防止漏漿，所有模板與砼接觸的多層板小面必須用刨子刮平，保證砼面平整。立桿上鋪100100木方，鋪上提前配好的梁底模板，按墻、柱上的梁底標高線調整標高。按要求起拱，綁扎鋼筋。經檢驗合格后，辦理隱檢，并清理雜物，先安裝梁側模板，然后安裝對拉螺栓，調整緊固，最后檢查梁中線、標高、斷面尺寸、所有梁模必須掛通線，保證梁模通順。頂板模板安裝.1工藝流程搭設支架安裝主、次龍骨調標高及起拱鋪設多層板檢查標高及平整度驗收.2板底支撐模板支撐采用483.5鋼管扣件體系支撐。在已澆筑完的墻柱砼上彈出軸線，板的邊線及板底標高線，用483.5鋼管做立桿，立桿間距900mm，距地30

24、0mm設掃地桿，距掃地桿1200mm設拉桿，最上一道橫桿距立桿上口50mm，托架長度設為300mm。立桿下墊置40010050木方。.3頂板模板安裝支模前從建筑物標高控制線量出頂板標高，把板底線彈在墻上，剔除墻體松散砼，保證板底模與成形砼接縫密實。支模時要保證立柱垂直，支點必須堅實，立柱下墊40010050木方。從房間一側開始安裝立桿，先按第一排立桿和主龍骨臨時固定后再安第二排。依次逐排安裝，立干設掃地桿和水平拉桿。雙向設置，間距同立桿，按層高方向水平桿間距為1.2m。支撐體系安裝完畢檢查主龍骨平整，調u型托，按設計和規范要求起拱，鋪設統一規格次龍骨，次龍骨間距要均勻，多層板拼縫用硬拼形式。表

25、面要平整，模板安裝完后，拉通線檢查板面標高、起拱、接縫及平整度。頂板模板在外墻或樓梯間墻體上吊模施工可采用如下圖方式施工。 樓梯模板安裝樓梯模板與頂板模板同時進行，先按標高控制線把樓梯梁、板和休息平臺板的底線和立線標柱在砼墻面上。模板的支撐采用可調支撐與鋼管。支撐間距900mm。操作時先安裝平臺梁模板再安裝樓梯底模，最后安裝外幫側模，外幫側模三角板按實樣制作好，用套板畫出樓梯踏步底板厚度線、側板位置線，釘好固定踏步位置擋木，現場釘裝側模。 頂板施工縫頂板施工縫留置于跨中1/3跨范圍，綁頂板底筋前，先用同下排鐵鋼筋保護層厚度相同、3cm寬通長木條沿后澆帶方向釘在頂板上；綁扎完頂板鋼筋后，用多層板

26、封擋砼。5.4 模板拆除墻、柱、梁側面模板首次拆模時，在混凝土強度能保證結構構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除；冬施期間，當混凝土同條件試塊強度大于4.0Mpa方可拆除，當天氣變化時需再次進行混凝土同條件試塊試壓。獨立柱和墻模板獨立柱應先拆除斜拉桿和斜支撐，再拆除柱箍或穿墻螺栓；然后用撬棍從上口向外側輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離；拆除時應適當加設臨時支撐或在柱上口留一個松動穿墻螺栓，以防整片柱模傾倒傷人。柱模板拆除后用木板條對柱子陽角進行保護。墻體模板拆除時，先拆除斜拉桿和斜支撐，拆除穿墻螺栓時，要留下最上排和中排的部分螺栓，使之松開但不退掉螺母和扣件，在模板撬離時，以防傾倒。

27、梁和樓板模板的拆除.1梁和樓板底模拆除時，混凝土強度應符合下表規定，且須待同條件試塊強度達到以下要求后，填寫拆模申請并經審批后方可拆除?，F澆結構底模拆除時所需混凝土強度要求 表構件類型結構跨度（m） 達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-100.2梁模拆除時，先拆除梁夾子，后拆除梁側模板。先從跨中下調支柱頂翼U型托螺桿，之后向兩端逐根下調，再拆除主龍骨，然后拆除梁底模；拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。5.4.2.3板模拆除時，先下調支柱頂翼U型托螺桿，再拆除主龍骨，然后拆除板底模。在原有板底支撐架上適量搭設腳手板，以托住拆下的模

28、板，嚴禁使拆下的模板自由墜落于地面。5.4.2.4當梁和樓板模板拆除后，再拆除梁柱接頭模板。后澆帶處模板的拆除后澆帶模板為獨立體系，拆除其兩側模板時嚴禁擾動后澆帶模板體系。待后澆帶混凝土澆筑后并且實體強度達到100%時方可拆除后澆帶模板。5.5模板清理及涂刷脫模劑木模板拆模后要及時進行清理，拆下龍骨木方，并及時起出釘子，將板面混凝土清理干凈，進行分類碼放，便于下次周轉。鋼制模板拆模時，下樓前必須將板上（雙面）粘結的混凝土塊清理干凈，不得有螺栓、墊片、卡具等留置在上面，避免吊裝過程中高空墜物。模板下樓后，馬上進行浮沉、灰漿清理，同時用鋼絲砂輪對板面做相應的除銹工作，最后涂刷脫模劑。模內清理：分兩

29、步，第一步：剔除混凝土接茬處浮漿及松散混凝土，保證混凝土露出石子；第二步：分兩種情況（1）墻、柱合模前，清除因混凝土澆筑留下的浮灰、雜物。（2）梁、板鋼筋綁扎完畢后清除模內雜物，混凝土施工前用吸塵器將浮灰吸凈。梁板均留清掃門：梁留在梁底一端；頂板利用投測孔做清掃門。拆下的模板要及時清理、修理和刷脫模劑，必須先將模板內外和周邊的灰漿清理干凈，用棉絲擦試油質脫模劑，涂刷時要均勻。六、一般要求及質量標準6.1技術措施支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。確保墻體平整度，要按模板設計進行模板加工并驗收，施工中正常拆模、吊運，保證模板不變形。做好成品保護。杜絕

30、模板接縫漏漿。墻、柱模板安裝前，在底口沿柱、墻里口抹出10mm厚、50mm寬的水泥砂漿帶，并用海綿條密封。柱子豎向模板板縫處、梁板模與豎向結構混凝土面相交處、梁的陰陽角的模板拼縫處、水電箱盒與墻模相交處、門窗洞口模板兩側等易發生漏漿的部位，均加海綿條密封。6.1.5杜絕層間交接處錯臺，要求墻體模板垂直控制在2以內。為防止混凝土接茬處漏漿，在墻模根部、頂模側面、框架柱上口貼11海綿條，海綿條貼在模板上，不能貼在混凝土表面上。提前做好門窗口及墻柱混凝土成品保護問題，拆模時注意保護，拆模后在陽角處加設保護角板。加強模板清理，杜絕粘膜現象，用扁鏟清理模板板面，鏟掉混凝土殘渣，然后均勻涂刷脫模劑，并用抹

31、布或棉絲將板面的浮油擦凈。所有預留洞、預埋件均須按要求留設，并在合模前與水電分包單位配合核對。6.1.9模板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續，經監理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，需要木工專門負責看管模板。6.2質量要求6.2.1施工質量標準（見下表）模板安裝允許偏差及檢查方法 表項 目允許偏差（mm）軸線位移基 礎5墻、梁、柱3標 高3截面尺寸基礎5墻柱梁2每層垂直度3相鄰兩板表面高低差2表面平整度2預埋鋼板中心線位移2預埋管預留孔中心線位移2預埋螺栓中心線位移2螺栓外露長度+10，-0預留洞中心線位移5內部尺寸+10，-06.2.2施工質量要求6.2.2.

32、1模板在使用前必須清理干凈并擦脫模劑。6.2.2.2模板支模完畢進行清模，將雜物吹凈。6.2.2.3支模、拆模必須人工傳料，輕拿輕放，嚴禁拋扔，防止損壞成品。.4 樓板模板支好后必須用水平儀進行檢測校正標高。.5模板拆除，混凝土強度和臨時支撐符合要求，拆模不得損傷結構面層及棱角。結構層上堆放物料及施工集中荷載不得過多，并注意盡量放置在梁位置，避免大量荷載放置在板中。6.2.3驗收標準.1模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，其支撐部分應有足夠的支撐面積。.2模板表面清理干凈并均勻涂刷脫模劑。.3接縫不漏漿，嚴禁脫模劑沾污鋼筋，污染混凝土接茬處。.4 窗口模立完后預檢再安裝大模。.5墻、

33、柱、梁、頂板模板應100%檢查驗收。.6模板驗收及澆筑混凝土時必須拉通線控制標高和各軸線位置、構件尺寸。.7 墻、柱合模后，打混凝土前要進行驗收辦預檢；梁、板模板分別在支模完成后及鋼筋綁扎完畢后，進行兩次驗收，并在打混凝土之前辦預檢。墻、柱、梁、頂板在質檢員驗收合格后報監理公司進行驗收，在監理公司簽認合格后方可進行下道工序，不合格者要立即進行返工修正。七、成品保護及安全技術措施7.1模板安裝與加固時要保護鋼筋綁扎成品，并在緊固時保證原設計鋼筋的位置及保護層厚度；安裝時，應輕起輕放，不準相互碰撞，防止模板變形。7.2拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。7.3墻、柱、梁拼裝模

34、板在使用過程中加強管理，在模板區碼放要注明使用的軸線、部位，并編號。7.4拆除后的模板要及時清除板面上的灰漿，對變形和損壞的模板及配件要及時修理，以備下次使用。7.5模板清理干凈之前不得涂刷隔離劑，未經清理保養、涂刷隔離劑的模板不能使用。7.6所有在露天堆放的木模板，遇雨時應用塑料布進行覆蓋。7.7電梯井筒中必須設混凝土澆筑平臺架子，便于澆注混凝土。7.8進入現場必須佩戴安全帽，高空作業必須系安全帶。7.9塔式起重機司機及指揮信號工必須經過培訓，持證上崗。施工中指揮人員與司機必須統一信號，禁止違章指揮和操作。7.10 模板組裝或拆除時，指揮拆除和掛鉤人員必須站在安全可靠的地方方可操作，嚴禁任何

35、人員隨模板起吊。安裝外模板的操作人員應戴安全帶。7.11拆模后起吊前，應復查穿墻螺栓及其他拉結是否拆凈，在確無遺漏且模板與墻體完全脫離后方可起吊。7.12 五級以上應大風停止模板作業。附：模板計算書一、1100*1100框架柱模板計算(一)、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=1100mm，B方向對拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 5000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 600mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。 B方向豎楞12根，H方向豎楞12根。 面板厚度15mm，剪切強度

36、1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 (二)、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h

37、； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (三)、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.60m。 荷載計

38、算值 q = 1.245.0810.600+1.403.6000.600=35.482kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到

39、M = 0.100(1.2027.049+1.402.160)0.096 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03310001000/22500=1.464N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2027.049+1.42.160)0.096=2.052kN 截面抗剪強度計算值 T=32052.0/(2600.00015.000)=0.342N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v

40、 = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67727.049964/(1006000168750)=0.016mm 面板的最大撓度小于96.4/250,滿足要求! (四)、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.096m。 荷載計算值 q = 1.245.0810.096+1.403.6000.096=5.699kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.419/0.600=5.699k

41、N/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.6990.60 最大剪力 Q=0.60.6005.699=2.052kN 最大支座力 N=1.10.6005.699=3.761kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.205106/54000.0=3.80N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面

42、抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32052/(24090)=0.855N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6774.344600.04/(1009000.002430000.0)=0.174mm 最大撓度小于600.0/250,滿足要求! (五)、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎

43、矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗彎計算強度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于486.7/150與10mm,滿足要求! (六)、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f

44、 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 對拉螺栓強度驗算滿足要求! (七)、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的

45、計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗彎計算強度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于486.7/150與10mm,滿足要求! (八)、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

46、 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 對拉螺栓強度驗算滿足要求!二、1100*1500框架柱模板計算(一)、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=1100mm，B方向對拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向對拉螺栓3道， 柱模板的計算高度 L = 5000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 600mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。 B

47、方向豎楞12根，H方向豎楞15根。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 (二)、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫

48、度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (三)、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如

49、下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.60m。 荷載計算值 q = 1.245.0810.600+1.403.6000.600=35.482kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.

50、100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2027.049+1.402.160)0.104 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03910001000/22500=1.715N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2027.049+1.42.160)0.104=2.220kN 截面抗剪強度計算值 T=32220.0/(2600.00015.000)=0.370N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!

51、 (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67727.0491044/(1006000168750)=0.021mm 面板的最大撓度小于104.3/250,滿足要求! (四)、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.104m。 荷載計算值 q = 1.245.0810.104+1.403.6000.104=6.167kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算

52、公式如下: 均布荷載 q = 3.700/0.600=6.167kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.1670.60 最大剪力 Q=0.60.6006.167=2.220kN 最大支座力 N=1.10.6006.167=4.070kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.222106/54000.0=4.11N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計

53、算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32220/(24090)=0.925N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6774.701600.04/(1009000.002430000.0)=0.189mm 最大撓度小于600.0/250,滿足要求! (五)、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.096 0.600 = 3.42kN 柱箍按照集中荷載作用下的連

54、續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.175mm 最大支座力 Qmax=15.644kN 抗彎計算強度 f=0.633106/10160.0=62.30N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于486.7/150與10mm,滿足要求! (六)、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中

55、 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.644 對拉螺栓強度驗算滿足要求! (七)、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.245.08+1.403.60)0.104 0.600 = 3.70kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計

56、算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.171mm 最大支座力 Qmax=17.393kN 抗彎計算強度 f=0.743106/10160.0=73.13N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于495.0/150與10mm,滿足要求! (八)、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積

57、 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.393 對拉螺栓強度驗算滿足要求!三、地下一層至地上三層550厚墻體模板計算書一、墻模板基本參數 計算斷面寬度550mm，高度5800mm，兩側樓板厚度160mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距150mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置11道，在斷面內

58、水平間距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新

59、澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/

60、m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.15m。 荷載計算值 q = 1.245.0810.150+1.403.6000.150=8.871kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.001.501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計

61、算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.532kN N2=1.464kN N3=1.464kN N4=0.532kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.092mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01910001000/5625=3.378N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3798.0/(2150.00015.000)=0.532N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度

62、計算值 v = 0.092mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1545.08+1.40.153.60=8.871kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.1545.08=6.762kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.572kN

63、經過計算得到最大變形 V= 0.064mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.196106/54000.0=3.63N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32325/(24090)=0.969N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/m

64、m2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.064mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=14.936kN 抗

65、彎計算強度 f=0.548106/10160.0=53.94N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.936 對

66、拉螺栓強度驗算滿足要求!四、四層以上500厚墻體模板計算（一）、墻模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度3000mm，兩側樓板厚度110mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距150mm，內龍骨采用4090mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距200+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑12mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模

67、板組裝示意圖 （二）、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.200。 根據公式計算的新澆混

68、凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.090=45.081kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.15m。 荷載計算值 q = 1.245.0810.150+1.403.6000.150=8.871kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.00

69、1.501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.532kN N2=1.464kN N3=1.464kN N4=0.532kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.092mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01910001000/5625=3.378N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板

70、的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3798.0/(2150.00015.000)=0.532N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.092mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! （四）、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1545.08+1.40.153.60=8.871kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.1545.08=6.762kN/m 內龍骨按

71、照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.669kN 經過計算得到最大變形 V= 0.027mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.126106/54000.0=2.

72、33N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31868/(24090)=0.778N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.027mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! （五）、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩

73、圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.097mm 最大支座力 Qmax=11.985kN 抗彎計算強度 f=0.440106/10160.0=43.31N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! （六）、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺

74、栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.985 對拉螺栓強度驗算滿足要求!五、地下一層至地上三層頂板模板支撐體系計算計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.6m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿

75、的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 （一）、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷

76、載標準值 q1 = 25.1000.1601.000+0.3001.000=4.316kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N

77、/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.316+1.404.500)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10310001000/54000=1.913N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.316+1.44.500)0.300=2.066kN 截面抗剪強度計算值 T=32066.0/(21000.00018.000)=0.172N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗

78、算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3163004/(1006000486000)=0.081mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.300=1.205kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算

79、得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.205+1.200.090=1.554kN/m 活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+1.554)1.000=3.444kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.444/1.000=3.444kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.441.00 最大剪力 Q=0.61.0003.444=2.066kN 最大支座力 N

80、=1.11.0003.444=3.788kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.344106/54000.0=6.38N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32066/(24090)=0.861N/mm2

81、 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.295kN/m 最大變形 v =0.6771.2951000.04/(1009500.002430000.0)=0.380mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! （三）、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.788kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計

82、算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 14.052kN 經過計算得到最大變形 V= 0.429mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.266106/166666.7=7.60N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:

83、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=37624/(2100100)=1.144N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.429mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! （四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 （五）、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的

84、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1495.600=0.834kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1601.0001.000=4.016kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.150kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)1.0001.000=4.500kN 3.不考慮風荷載時,

85、立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.48kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1u

86、h (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.20=2.356m =2356/15.8=149.127 =0.312 =12480/(0.312489)=81.798N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =12480/(0.497489)=5

87、1.385N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.007(1.200+20.300)=2.094m =2094/15.8=132.503 =0.386 =12480/(0.386489)=66.041N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、四層以上頂板模板支撐體系計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架

88、設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元

89、采用的鋼管類型為483.5。 (一)、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1101.200+0.3001.200=3.673kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗

90、彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.673+1.405.400)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10810001000/64800=1.662N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.673+1.45.400)0.300=2.154kN 截面抗剪強度計算值 T

91、=32154.0/(21200.00018.000)=0.150N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.6733004/(1006000583200)=0.058mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (二)、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1100.300=0.828kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

92、 q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.828+1.200.090=1.102kN/m 活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.890+1.102)1.200=3.590kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.590/1.200=2.992kN/m

93、 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.991.20 最大剪力 Q=0.61.2002.992=2.154kN 最大支座力 N=1.11.2002.992=3.949kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.431106/67500.0=6.38N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.

94、6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32154/(25090)=0.718N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.918kN/m 最大變形 v =0.6770.9181200.04/(1009500.003037500.0)=0.447mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! (三)、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.949kN 均布荷載取托梁的自重 q=

95、0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 17.553kN 經過計算得到最大變形 V= 0.762mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.968106/166666.7=1

96、1.81N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=39597/(2100100)=1.440N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.762mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! (四)、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿

97、的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 (五)、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.900=0.432kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1101.2001.200=3.976kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.840kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產

98、生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ (六)、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.88kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設

99、計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.750 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7501.20=2.426m =2426/15.8=153.513 =0.298 =14880/(0.298489)=102.224N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =14880/(0.497489)=61.266N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.000(1.200+20.300)=2.079m =2079/15.8=131.582 =0.391 =14880/(0.391489)=77.778N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!