1、高空大懸挑模板工程施工方案專項方案審批表工程名稱： xxxx花園27#樓 建設(shè)單位: 施工單位： 監(jiān)理單位：審批名目：高空大懸挑模板工程施工方案審批編號： 項目部報批意見編制說明：為保證27樓北側(cè)七層、二十八層、屋面層懸挑梁、板懸挑跨度大，模板支設(shè)難度大，為保證此懸挑梁、板工程安全的施工，并保證懸挑梁、板的工程質(zhì)量，特此編制此方案作為技術(shù)指導(dǎo).編制人： xx年 3 月 16 日項目經(jīng)理： 項目部(章）： xx年 3 月 17 日分公司審批意見審批說明:審批人： 分公司（章）： 年 月 日備注：分公司審批用表高空大懸挑模板工程施工方案一、工程概況xxxx花園27#樓工程位于xx大學北側(cè),蒲南路1

2、號。27#樓總建筑面積約為14178.5，檐口高度為97。3m,剪力墻結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)形式為高強混凝土管樁加構(gòu)造板基礎(chǔ)，在七層(19。4m)、二十八層（82。3m）北側(cè)設(shè)計有一大懸挑圓弧梁，屋面層(97。3m)設(shè)計有一大懸挑圓弧梁及板。連廊混凝土強度等級為C25，梁跨總長為12m，梁截面尺寸為200mm*500mm,屋面層懸挑板厚為120mm。二、編制依據(jù)1、 根據(jù)本工程的全部施工圖紙及有關(guān)標準圖;2、 根據(jù)國家有關(guān)規(guī)范、標準和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 80-91）;4、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；5、 建筑施工安全檢查標準(JGJ 59-99

3、)；6、 建筑施工計算手冊（第2 版-2007.7）;7、 簡明施工計算手冊（1999.7）；8、 實用建筑施工安全手冊（1999。7）；9、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 1302001）;10、 懸挑式腳手架安全技術(shù)規(guī)程（DG/TJ0820022006)；11、鋼管腳手架扣件(GB15831-2006）；12、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50017-2003）.三、高空大懸挑梁模板體系設(shè)計1、本工程七層（19。4m）北側(cè)設(shè)計有一12m跨懸挑梁,梁截面尺寸為200500，梁模板無支撐點，該梁模板支撐采用F483。5mm鋼管排架，排架搭設(shè)高度為14.25m。該排架搭設(shè)在一層頂板上，在

4、一層頂板下搭設(shè)滿堂紅承重架，作為一層頂板加固之用。排架立桿橫距為900mm，縱距為900mm，步距1800mm，距地200mm設(shè)掃地桿，沿滿堂紅支撐架縱向設(shè)置連續(xù)剪刀撐,橫向每5。4m設(shè)置一道剪刀撐。立桿接頭要錯開，在同一斷面內(nèi)接頭率不大于50,搭設(shè)時立桿下要設(shè)木跳板.2、二十八層(82.3m)及屋面層（97。3m)大跨度懸挑梁模板支撐體系采用18工字鋼懸挑，在18#工字鋼上搭設(shè)排架，作為梁、板模板支撐之用，18#工字鋼鋼梁平面布置見下圖(1）。該梁在軸之間，軸和軸間懸梁模板支撐采用18#工字鋼鋼梁懸挑，工字鋼挑梁設(shè)置在懸梁標高下一樓層的樓梯休息平臺上，在工字鋼鋼梁上搭設(shè)排架,工字鋼鋼梁下用1

5、8槽鋼斜撐，18#槽鋼下支點支撐在樓梯梁上（見下圖2）；軸間梁、板模板支撐體系采用在下一樓層內(nèi)、軸的剪力墻上預(yù)埋18#工字鋼,工字鋼中心線距M軸上剪力墻內(nèi)邊250mm開始設(shè)置工字鋼,每900mm設(shè)置一根,共設(shè)置三根，在平行于M軸的工字鋼上設(shè)置18工字鋼，兩方向工字鋼互相垂直，該工字鋼距墻面210mm，工字鋼間距為1000mm，在此工字鋼上搭設(shè)排架。排架立桿橫距為850mm，梁下支撐架立桿橫距為800mm，立桿縱距為1000mm，步距為1500，距地200mm設(shè)置掃地桿,排架橫向每5000mm設(shè)置一道剪刀撐（見下圖3）.18工字鋼鋼梁平面布置圖（圖1)（)軸間工字鋼懸挑梁剖面圖（圖2）軸間工字鋼

6、懸挑梁剖面圖（圖3）3、為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定.故在工字鋼上焊接長度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋，將立桿套座其外.4、懸梁兩側(cè)施工腳手架橫距0.85m，距梁0.3m,縱距1。0m，步距1。5m；腳手板采用木板封閉，上部腳手板高出懸梁頂面0.2m；腳手架防護欄桿高度為1.2m。5、懸梁模板支設(shè)材料采用40*80mm木方，模板采用18mm厚的多層膠合板，腳手管采用F483。5mm鋼管，模板加固采用鐮刀卡具、14#鋼絲。四、高空大寬度懸梁模板支架力學計算：屋面層設(shè)有懸挑梁、板，懸挑梁大小同二十八層，屋面層能夠滿足要求，二十八層即可滿

7、足要求，因此只對屋面層模板支架進行驗算。4.1計算（按最不利工況梁的截面200mm500mm計算） 梁模板支架剖面圖(單位：mm) 梁模板支架平面圖（單位：mm）A、參數(shù)信息1、 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)(1) 梁截面寬度 B（m）:0。20；梁截面高度 D(m）：0.50；(2) 混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m）：1。0;(3) 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m）:0.05；(4) 立桿步距h（m）：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.0；(5) 梁支撐架搭設(shè)高度H(m）：2。55；梁兩側(cè)立桿間距（m）:0.80；(6) 承重架支撐形式：梁底支撐

8、小楞垂直梁截面方向；(7) 采用的鋼管類型為483。5；(8) 立桿承重連接方式：單扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.85；2、 荷載參數(shù)(1) 新澆混凝土重力密度（kN/m3）:24.00；(2) 模板自重（kN/m2）：0。35；(3) 鋼筋自重（kN/m3)：1。50；(4) 施工均布荷載標準值（kN/m2):3.0；(5) 新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2）:14。4；(6) 振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0；(7) 振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載（kN/m2)：4。0；3、 材料參數(shù)(1) 木材品種：杉木;木材彈性模量E(N/mm2）：9000。0

9、；(2) 木材抗壓強度設(shè)計值fc（N/mm)：10.0;(3) 木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv（N/mm2)：1。5;(4) 面板材質(zhì):膠合面板；面板厚度（mm)：18.00；(5) 面板彈性模量E（N/mm2）:9500。0；面板抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm2）:13.0；4、 梁底模板參數(shù)(1) 梁底方木截面寬度b(mm):40。0;梁底方木截面高度h（mm）:80.0;(2) 梁底縱向支撐根數(shù)：2；5、 梁側(cè)模板參數(shù)(1) 主楞間距（mm）:700；次楞根數(shù)：3；(2) 主楞豎向支撐點數(shù)量：2；(3) 固定支撐水平間距(mm)：800；(4) 豎向

10、支撐點到梁底距離依次是：0mm，245mm；(5) 主楞材料：圓鋼管；(6) 直徑（mm)：48.00;壁厚（mm）：3.50;(7) 主楞合并根數(shù)：2;(8) 次楞材料：木方;(9) 寬度(mm)：40.00;高度（mm)：80。00；B、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間,取5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混

11、凝土頂面總高度，取0。600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。150.分別計算得 37.183 kN/m2、14.400 kN/m2,取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載.C、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖（單位:mm)1、 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 701。81.8/6=37。8c

12、m3； M - 面板的最大彎矩（Nmm）; - 面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算:M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值： q1= 1.20.714.4=12.096kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1。40.74=3。92kN/m；計算跨度: l = （500-120）/（3-1)= 190mm；面板的最大彎矩 M= 0.125（12.096+3。92）（500-120)/（3-1)2 = 7。23104Nmm；面板的最大支座反力為： N=1。

13、25ql=1。25(12。096+3。920）（500-120）/（31）/1000=3。804 kN；經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)力計算值：=7.23104/3.78104=1.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1。9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2、 撓度驗算 = 0。521ql4/（100EI)=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 12.096N/mm； l-計算跨度： l = (500-120)/(31）=190mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 95

14、00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 701.81。81。8/12=34.02cm4;面板的最大撓度計算值: = 0。52112。096（500120）/(3-1)4/（10095003。40105) = 0。025 mm;面板的最大容許撓度值： = l/250 =（500-120)/(31）/250 = 0。76mm；面板的最大撓度計算值 =0。025mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.76mm，滿足要求!D、梁側(cè)模板支撐的計算1、 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.804/

15、0.700= 5.434kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1488/6 = 42.67cm3;I = 14888/12 = 170。67cm4；E = 9000。00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm） 變形圖（mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.266 kNm,最大支座反力 R= 4。184 kN，最大變形 = 0。585 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.66105/4。27104 = 6.2 N/mm2；次楞的抗彎

16、強度設(shè)計值： f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 6。2 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2,滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 700/400=1.75mm;次楞的最大撓度計算值 =0.585mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1。75mm，滿足要求!2、 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4。184kN，按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3。5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212。187=24.37cm4;E =

17、206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖 主楞彎矩圖（kNm） 主楞變形圖（mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0。282 kNm,最大支座反力 R= 6。489 kN，最大變形 = 0。061 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到,主楞的受彎應(yīng)力計算值： = 2。82105/1。02104 = 27.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值： f =0.85205=174。25N/mm2（0.85為鋼管強度折減系數(shù)）；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =27。8N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值f=174.25N/mm2，滿足要求!(2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.

18、061 mm主楞的最大容許撓度值: = 245/400=0.612mm；主楞的最大撓度計算值 =0.061mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.612mm,滿足要求！E、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算.強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 9001818/6 = 4。86104mm3； I = 900181818/12 = 4。

19、37105mm4；底模面板計算簡圖1、 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值（kN/m)：q1=1。2（24.00+1.50)0。50+0.351.0=15。72kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m）:q2=1。0（2。00+3。00）1。0=5.0kN/m；q=15.72+5.0=20.72kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/820.722002=1。036105Nmm;RA=RB=0。5ql=0。520。720。2=2。072kN =Mmax/W=1。036105/5。4104=1.

20、92N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力 =1。92 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求!2、 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:= 5ql4/(384EI）=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=13。10kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距)： l =200.00mm； E-面板的彈性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0。800mm；面板的最大撓度計算值： = 515.722004/（38495004。86105）

21、=0.071mm；面板的最大撓度計算值: =0。071mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm,滿足要求！F、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1、 荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.59/0。8=2。272kN/m2、 方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 =

22、 170.67 cm4;(1) 方木強度驗算：計算公式如下：最大彎矩 M =0.1ql2= 0。12。2721.02 = 0.227 kNm;最大應(yīng)力 = M / W = 0.227106/42666。7 = 5.32 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 5.32N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!(2) 方木抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62。2721.0 = 1。363 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 31。3631000/(24080) = 0。639 N/mm2；方木抗

23、剪強度設(shè)計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.639 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.5 N/mm2,滿足要求！(3) 方木撓度驗算：計算公式如下： = 0.677ql4/(100EI）=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6772。27210004 /（1009000170.667104)=0。73mm；方木的最大允許撓度 =1.01000/250=4.0 mm;方木的最大撓度計算值 = 0。73 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3、 支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.272kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模

24、板自重傳遞的集中力：P2=（0.800-0。200）/41。0(1。20。12024。000+1。03.000)+1。221。0（0.5000。120）0.350=1.288kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm） 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座力:N1=N2=3.193kN;最大彎矩 Mmax=0。798 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.616 mm；最大應(yīng)力 =0。798106/5080=210.2 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度:f =0.85205=174.25N/mm2(0.85為鋼管強度折減系數(shù)）；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 157。1 N/mm2 小于

25、 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度174。25 N/mm2,滿足要求！G、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0。85,該工程實際的單扣件承載力取值為6。80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=3.193 kN；R 6.80 kN ， 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ H、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/（A）

26、f梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.193 kN ;腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1492.55=0。456kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2（1。0/2+(0.800。20）/4)1。00.35+(1.0/2+（0。80.20)/4)1.00。120(1。50+24.00)=2。66kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值:N4=1.4（3.000+2.000)1.00/2+(0.800-0.200）/41.00=4。55 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.193+0。456+2。66+4

27、。55=10。859 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 (cm2): A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =0。85205=174。25N/mm2（0。85為鋼管強度折減系數(shù)）； lo - 計算長度 （m）； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計,取二者間的大值,即： lo = Max1。1551。71.2

28、,1。2+20.05= 2。356 m； k 計算長度附加系數(shù)，取值為：1。155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3。3,=1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。05m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2356.2 / 15。8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。312 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=9390.531/(0。312489） = 61.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 43。5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 174。25 N/mm2，滿足要求！4。

29、2板模板支撐架計算A、參數(shù)信息:1、 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m）:0.70;縱距(m）：0。90；步距（m）:1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）:0。05；模板支架搭設(shè)高度（m）:2。42；采用的鋼管(mm):483。5 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0。85；2、 荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；（對于普通樓板鋼筋密度未超過規(guī)范要求）施工均布荷載標準值（kN/m2）:3。000;3、 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/m

30、m2）：9500;面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13;木方彈性模量E（N/mm2）:9000。000；木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：1.500；木方的間隔距離（mm):300.000；木方的截面寬度(mm)：40。00；木方的截面高度(mm）:80。00； 板模板支架立面圖 板支架荷載計算單元B、模板面板計算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901。83/12 = 43。74 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計

31、算。面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）：q1 = 250。120.9+0.350.9 = 3.015 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m）：q2 = 30。9= 2。7 kN/m;2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23。015+1。42。7= 7.398kN/m最大彎矩M=0。17.3983002= 66582 Nmm;面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 66582/48600 = 1。37 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1。37 N/mm2 f=13 N/mm2

32、，滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/（100EI)=l/250其中q =q1= 3.015kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.0153004/（100950043.74104）=0。04 mm; 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0。04 mm 小于 面板的最大允許撓度 1。2 mm,滿足要求！C、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12=4888/12 = 170。67 cm4；方木楞計算簡圖（mm）1、荷載的計算

33、:(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m):q1= 250.30.12+0.350。3 = 1.005 kN/m ；（2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m)：q2 = 30.3 = 0。9 kN/m；2、強度驗算：計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載 q = 1。2 q1+ 1.4 q2 = 1.21。005+1。41.0 = 2.606 kN/m;最大彎矩 M = 0。1ql2 = 0.12.6061.02 = 0。26 kNm;方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.26106/42666.67 = 6。094 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13。000 N

34、/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 6。094 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2，滿足要求!3、抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.6061。0 = 1。564 kN;方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 1。564103/（2 4080） = 0。733 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1。5 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0。733 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.5 N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1。005 kN/

35、m；最大撓度計算值 = 0.6771.00510004 /(10090001706666。667）= 0。443 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4mm;方木的最大撓度計算值 0.443 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求！D、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.726kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.37 kNm ；最大變形 Vmax = 0.432 mm ；最大支座力 Qmax = 5。601 k

36、N ;最大應(yīng)力 = 369657.225/5080 = 72.767 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值：f =0.85205=174.25N/mm2（0.85為鋼管強度折減系數(shù)）；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 72.767 N/mm2 174.25N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0。432mm 小于 700/150與10 mm,滿足要求！E、扣件抗滑移的計算：按規(guī)范表5。1。7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0。85，該工程實際的單扣件承載力取值為6。80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2.5): R Rc其中

37、 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6。80 kN; R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力，R= 4.357 kN；R 6.80 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ F、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重（kN):NG1 = 0。1492。55= 0。38kN；（2）模板的自重（kN)：NG2 = 0.351。00。8 = 0.28 kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3 = 250。121。00。8 = 2.4 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+

38、NG2+NG3 = 3.06 kN;2、 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載.活荷載標準值 NQ = (3+2 ） 0。81。0 = 4 kN；3、 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9。272 kN；G、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值（kN） ：N = 7。375kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm） ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(

39、cm3)：W=5.08 cm3; - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =0。85205=174。25N/mm2（0.85為鋼管強度折減系數(shù)）; L0- 計算長度 （m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計,取二者間的大值，即L0=max1.1551。71。2，1。2+20。05=2。356； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù),取1.7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05 m;得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=

40、2.356；L0 / i = 2356.2 / 15。8=149 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.312 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=7375。006/(0。312489) = 48。339 N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算 = 48。339 N/mm2 f= 174。25 N/mm2，滿足要求！4。3施工腳手架計算A、參數(shù)信息:1、 腳手架參數(shù)(1) 雙排腳手架搭設(shè)高度為 4。2 m，立桿采用單立桿；(2) 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 1.0m，立桿的橫距為0.85m，立桿的步距為1。5 m；(3) 內(nèi)排架距離墻長度為2。95 m；(4) 大橫桿在上，搭接在小橫桿上

41、的大橫桿根數(shù)為 2 根；(5) 采用的鋼管類型為 483.5； (6) 橫桿與立桿連接方式為單扣件;(7) 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3。6 m，水平間距2.8 m，采用焊縫連接；2、 活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2）：3。000;腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；3、 風荷載參數(shù)(1) 本工程地處xx市，基本風壓0.55 kN/m2;(2) 風荷載高度變化系數(shù)z,計算連墻件強度時取1。25，計算立桿穩(wěn)定性時取1。25；(3) 風荷載體型系數(shù)s 為0。78；4、 靜荷載參數(shù)(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值（kN/m):0.1248；(2) 腳手板自重標準值(kN/m2）:0.350；欄

42、桿擋腳板自重標準值（kN/m):0.140；(3) 安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005； (4) 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板；B、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2。4條規(guī)定,大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0.350.85/（2+1)=0。099 kN/m ；活荷載標準值: Q=30。85/（2+1)=0。8

43、5 kN/m;靜荷載的設(shè)計值： q1=1。20。038+1。20.099=0.164 kN/m;活荷載的設(shè)計值: q2=1。00。85=0.85 kN/m; 圖1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1641。02+0.100。851。02 =0.098 kNm；支座最大彎距計算公式如下： M2max = 0.10q1l2 0.117q2l2支座最大彎距為 M

44、2max= 0.100.1641.020.1170。851。02 =0.116 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0。289106,0.116106）/5080=56。89N/mm2;大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 = 56.89 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設(shè)計值 f=174。25 N/mm2，滿足要求！3、 撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = （0。677q1l4 + 0。990q2l4）/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.099=0。137 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q

45、 =0。85 kN/m； 最大撓度計算值為: = 0。6770。13710004/(1002.06105121900）+0。9900.8510004/（1002.06105121900) = 0。375 mm；大橫桿的最大撓度 0.375 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1000/150 mm與10 mm,滿足要求!C、小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130-2001第5.2。4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、 荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381。0 =

46、 0。038 kN；腳手板的自重標準值:P2=0.350。851.0/（2+1)=0.099 kN；活荷載標準值：Q=30.851.0/(2+1） =0.85 kN；集中荷載的設(shè)計值： P=1.2(0.038+0.099）+1。4 0.85 = 1.354 kN；小橫桿計算簡圖2、 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20.0380.852/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2。1130.85/3 = 0.2

47、87 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.291 kNm；最大應(yīng)力計算值 = M / W = 0.291106/5080=57。28 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 =57.28 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設(shè)計值174。25N/mm2，滿足要求！3、 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50。0388504/（3842。06105121900) = 0.01 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q =

48、0.038+0。099+0.85 = 0。987 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 987850(38502-48502/9 ） /(722.06105121900） = 0.857 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0。01+0。857 = 0.867 mm；小橫桿的最大撓度為0。867 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與10 mm,滿足要求！D、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0。85,該工

49、程實際的單扣件承載力取值為6。80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6。80 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381.02/2=0。038 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0380.85/2=0。016 kN;腳手板的自重標準值: P3 = 0。350。851.0/2=0。149 kN;活荷載標準值: Q = 30。851。0 /2 = 1。275 kN；荷載的設(shè)計值： R=1.2(0.0

50、38+0.016+0.149)+1.41.275=2。029 kN；R 6。80 kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! E、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.12484.20 = 0.524kN；(2）腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0.3521。0(0.85+2。95）/2 = 1。33 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用木腳手板擋板,標準值為0.14kN/m NG3 = 0。1421。0/2 = 0。

51、14 kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載,包括安全網(wǎng):0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051。04.2 = 0.021 kN；經(jīng)計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.015 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.851。02/2 = 2.55 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1.22.015+ 0.851.42.55= 5。453 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N=1。2NG+1.4NQ=1

52、。22。015+1.42。55=5。988kN；F、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001)的規(guī)定采用:0 = 0.55 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500092001)的規(guī)定采用：z= 1.25； s - 風荷載體型系數(shù):取值為0。78；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0。7 0。551.250.78 = 0.375 kN/m2；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1

53、。40.3751.41。82/10 = 0。203 kNm；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/（A) + MW/W f立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：N = 7.909 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：N = N= 8。747kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 :i = 1。58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001)表5。3。3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001)表5.3.3得 : = 1。5 ；計算長度 ，由公式 l0

54、= kuh 確定：l0 = 3。118 m;長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =0.85205=174.25N/mm2（0。85為鋼管強度折減系數(shù))；考慮風荷載時 = 7909/(0.186489)+203000/5080 = 126。92 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 126.92 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值f =174。25N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 8747

55、/(0.186489)=96.17 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 96.17 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =174.25N/mm2，滿足要求！4.4懸挑架主梁、橫梁及支撐桿受力計算A、參數(shù)信息:1。主梁及橫梁構(gòu)造參數(shù)(1) 主梁平鋪在建筑物樓面上，平面間距1.4m.(2) 主梁建筑物外懸挑長度：4m;建筑物內(nèi)錨固長度:2m。(3) 主梁錨固壓點方式：壓環(huán)鋼筋，鋼筋直徑（mm）：16。(4) 橫梁垂直擱置在主梁上,間距0.9m，與主梁電焊連接。(5) 樓板混凝土強度等級:C302.主梁及橫梁材料及性能參數(shù)(1) 主梁截面類型:工字鋼，主梁規(guī)格:18號工字鋼.(2) 橫梁截面類型

56、：槽鋼，橫梁規(guī)格：12.6號槽鋼。3.立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小(kN） 作用點離墻距離（m)1 8。747 3。92 8。747 2。953 18.782 2。74 18.782 1.85 18。782 0。94。支撐桿參數(shù)(1) 主梁下面采用支桿與建筑物聯(lián)結(jié)，支桿采用18號槽鋼。(2) 支桿共點布置，與墻支點垂直距離為2。8m；支撐距離墻長度(m)：2。55.B、12.6槽鋼橫梁受力計算（以最不利工況計算）：取N=9。391KN(1) 計算簡圖：(2) 支座反力：(3) 彎矩:(4) 強度：式中：W截面抵抗矩，查表得：62.1cm3小于鋼材抗彎強度設(shè)計值滿足要求。(5) 撓度:

57、式中：E彈性模量，查表得:E =2。06105N/mm2;I截面慣性矩，查表得：I =391cm4； 小于型鋼支架受彎構(gòu)件的允許撓度值，滿足要求。C、 18#工字鋼主梁受力計算（按最不利工況計算）:排架傳遞在主梁上的力為：F3=F4=F5=9。391KN2=18。782KN（立桿與橫梁共同傳遞）施工腳手架傳遞在主梁上的力為:F1=F2=8。747 KN（按最不利工況計算)1、 計算簡圖主梁受力簡圖主梁計算簡圖主梁剪力圖(kN)主梁彎矩圖(kNm)主梁變形圖(mm）2、 主梁支座反力及最大彎矩計算（按照懸臂連續(xù)梁計算）：(1) 主梁的截面慣性矩I=1660cm4,截面抵抗矩W=185cm3，截面

58、積A=30。6cm2；(2) 主梁重量m=24。1kg/m。(3) 主梁自重荷載設(shè)計值 q=1。224。110/1000=0。289kN/m;(4) 各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為:R2=62。73kN；R3=14.4kN；R4=1。555kN；(5) 最大彎矩：Mmax=18.417kNm；3、 主梁抗彎強度：計算公式如下：max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=18。417kNm； W - 主梁凈截面模量，W=185cm3； - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，=1.05； N - 主梁的軸力，N=57。13kN； A 主梁截面積，A=30.6cm2； f

59、 鋼材的抗彎強度設(shè)計值,f=205N/mm2；經(jīng)計算得出：max=18.417106/(1。05185000)+57。13103/3060=113。481N/mm2f=215N/mm2主梁的正應(yīng)力計算值max=113.481N/mm2小于鋼材抗彎強度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求。4、 主梁整體穩(wěn)定性：主梁采用18號工字鋼,計算公式如下： = M/bWx f其中b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù):查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003)得，b=2由于b大于0。6，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）附表B，得到 b值為0。93.經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 =18.417106/(0

60、.93185000）=107。044N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 =107。044N/mm2小于f=205N/mm2，滿足要求！D、18#槽鋼斜撐桿計算：1、 斜撐桿受力計算(1) 斜撐桿產(chǎn)生的支座力：R2=62。73；(2) 斜撐桿的軸力為：RD1=R2/sin1=62.73/sin47。68=84.84kN;2、 斜撐桿強度計算斜撐桿最大軸力為:RDmax=84.84kN；斜撐桿以 18號槽鋼計算,支桿的容許正應(yīng)力按照下式計算： = N/A f其中 斜撐桿正應(yīng)力計算值； N - 斜撐桿軸力設(shè)計值，N = 84.84kN； - 斜撐桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到 = 0。836；

61、i - 斜撐桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i =6。84cm; l 斜撐桿的計算長度，l = 3。787m； A - 斜撐桿的凈截面面積，A =29.299cm2； f - 斜撐桿的抗壓強度設(shè)計值,f=205N/mm2； = N/A=84。84103/(0。83629。299102）=34.64N/mm2205N/mm2斜撐桿強度性計算值 = 34.65N/mm2小于f=205N/mm2，滿足要求!3、 斜撐桿穩(wěn)定性計算:式中:lo計算長度， i槽鋼截面回轉(zhuǎn)半徑，cm； ；小于型鋼受壓構(gòu)件的允許長細比，滿足要求。小于鋼材抗壓、抗彎強度設(shè)計值，滿足要求。4、 斜撐桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預(yù)埋

62、件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N 斜撐支桿的軸向力，N=84.84kN; lwt -取斜桿截面積，A=2929.9mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫最大應(yīng)力： = 84.84103/2929.9=28。968N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應(yīng)力 =28.957 N/mm2 小于ft=185 N/mm2,滿足要求!E、鋼梁里端錨固計算:主梁與樓板壓點的壓環(huán)強度計算公式為: = N/2A f其中 N 主梁與樓板壓點的壓環(huán)受力:N=1.555kN； f - 壓環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范每個壓環(huán)按2個

63、截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2； d - 壓環(huán)鋼筋的設(shè)計直徑,d=16mm; A - 壓環(huán)鋼筋截面積，A=d2/4=3。142162/4=201。062mm2；=N/2A=1.555103/（201.0622)=3.87N/mm2f=50N/mm2壓環(huán)所受應(yīng)力=3。87N/mm2小于吊環(huán)最大應(yīng)力f=50N/mm2，滿足要求！設(shè)置2道圓鋼壓環(huán),間距400，以增加安全保險系數(shù).主梁樓板壓點的壓環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面與之焊接，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。 鋼梁錨端詳圖F、錨環(huán)處C30樓板混凝土局部承載力計算：f=式中:支座反力經(jīng)計算得1。555 KN A-錨環(huán)承載區(qū)截面積，樓板

64、厚度（按最不利工況）取90則：A=184(9020）2=25760f=0.06 N/mm2小于C30混凝土抗拉強度設(shè)計值=1.43 N/mm2，滿足要求！G、19軸22軸聯(lián)接橫梁計算：取用2根12。6槽鋼雙拼（按凈跨2。58m簡支梁最不利工況）支座反力：=N=9。391KN彎矩：M=Na=9。3910.86=8。076強度:= W截面抵抗矩查表得62.1=65。024N/2小于鋼材抗彎強度設(shè)計值=205 N/2滿足要求！撓度：W=（3l24a2） E:彈性模量查表得206 N/2 I：截面慣性矩 I=391 W=（32580248602)=3.55mm型鋼支架受彎構(gòu)件的允許撓度值=10.32,

65、滿足要求!H、預(yù)埋件抗剪計算：支撐桿下支點采用10厚200300鋼板， 4根f12mm抗剪錨筋，長度150 mm，錨筋總截面積：式中：V 剪力設(shè)計值，經(jīng)計算得：；N法向壓力設(shè)計值:，fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，查表得：C30時為14。3N/mm2；A錨板面積：200300=60000mm2；經(jīng)計算得:,N429kN，滿足要求。fy錨筋抗拉強度設(shè)計值，查表得：300 N/mm2ar錨筋層數(shù)的影響系數(shù)，兩層錨筋等距布置,查表得:1.0av錨筋的受剪承載力系數(shù)：；則，小于As= ，滿足要求。斜撐桿預(yù)埋件J、預(yù)埋件加工要求：1) 錨板厚度要大于錨筋直徑的0.6倍2) 錨筋與錨板采用手工T型雙面焊接3

66、) 采用E4303型焊條,焊縫高度不小于7.5及0.6d4) 焊縫驗算: 在各綜合力作用下式中：垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力：= 沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力:= -直角焊縫的有效厚度：0。7=0.77.5=5.25 角焊縫計算長度:實際長度減去10，雙面焊802=160 角焊縫的抗拉、抗壓和抗剪強度設(shè)計值（Q235號鋼E4303型焊條）: =160 N/mm2 -正面角焊縫的強度設(shè)計值增大系數(shù)：對承受靜荷載和間接承受動荷載的結(jié)構(gòu)=1.22；對直接承受動荷載的結(jié)構(gòu)=1.0=74。25N/mm2 小于=1.22160=195.2 N/mm2 滿足要求！=68N/mm2 小于=1.0160=160N/mm2

67、滿足要求! =91.26 N/mm2小于=160 N/mm2滿足要求!五、施工進度計劃本工程消防連廊施工，與其同一樓層板、梁、墻的施工同步進行.根據(jù)最新調(diào)整后的施工總進度計劃,消防連廊處結(jié)構(gòu)施工計劃如下：(1) 28樓12層結(jié)構(gòu)計劃施工日期為：2011年9月13日至2011年9月20日;(2) 29#樓12層結(jié)構(gòu)計劃施工日期為：2011年9月15日至2011年9月22日；(3) 29樓15層結(jié)構(gòu)計劃施工日期為：2011年10月8日至2011年10月15日；(4) 30#樓12層結(jié)構(gòu)計劃施工日期為：2011年10月15日至2011年10月22日;(5) 30#樓15層結(jié)構(gòu)計劃施工日期為:2011

68、年11月8日至2011年11月15日；六、施工方法：6.1懸挑鋼梁支撐架的搭設(shè)：1、 搭設(shè)順序為：放線定位安裝懸挑鋼梁固定懸挑鋼梁斜撐桿焊接架設(shè)橫梁安裝架體底部安全平網(wǎng)搭設(shè)排架立桿.2、 懸挑鋼梁安放應(yīng)按懸挑腳手架的立桿縱距和排距要求進行定位和放線. 3、 固定鋼梁尾部的二道f16錨環(huán)的布置根據(jù)主梁的位置確定;第一道形錨環(huán)設(shè)置在距內(nèi)側(cè)端部0。20m的位置，第二道形錨環(huán)離第一道0.4m.形錨環(huán)要與樓板主筋牢固焊接，防止?jié)矒v樓板混凝土時移位。4、 將工字鋼主梁置入形錨環(huán)內(nèi)，采用16形套環(huán)與工字鋼和錨環(huán)焊接，錨環(huán)與套環(huán)雙面滿焊長度為160mm，且套環(huán)與工字鋼雙面滿焊，以確保鋼梁不位移。5、 主梁支撐

69、桿下支點埋設(shè)200300mm受剪預(yù)埋件，主梁支撐桿采用18#槽鋼.6、 支撐桿上、下支點在與主梁及預(yù)埋件焊接前計算好焊接斜面并用切割機切割，如焊接面有偏差必須增加腹板焊接；每個部位的焊縫要嚴格按照設(shè)計要求執(zhí)行，即焊縫的有效高度焊縫高度6mm，單側(cè)有效長度不小于100mm（為確保安全，焊縫總長度不小于220mm)，且不得有夾渣、氣孔等不符合質(zhì)量要求的現(xiàn)象發(fā)生。7、 主梁及支撐桿安裝完畢后，根據(jù)排架縱橫間距在主梁上安裝12。6#槽鋼橫梁，橫梁與主梁焊接牢靠，橫梁上架設(shè)排架立桿，為了加強腳手架立桿底部橫梁處槽鋼的強度，在立桿位置焊接25加強鋼筋。（見圖6-1）8、 挑架全部安裝完畢后，立即在架體底部

70、安裝安全平網(wǎng).9、 進行排架搭設(shè)時，將立桿底部套入橫梁上焊接的f25mm短鋼筋內(nèi)（見圖61），同時在立桿下部距底座上部不大于0.2m處設(shè)置掃地桿。6.2連廊排架搭設(shè)1、 連廊模板支撐排架搭設(shè)順序為：放線定位立桿掃地桿中部縱、橫桿頂板承重桿剪刀撐.2、 立桿的底部設(shè)置縱橫掃地桿，掃地桿距橫梁高度為0。2m。3、 小橫竿挑出內(nèi)外立桿的長度分別為0。3m和0。15m。4、 立桿及縱向水平桿的接頭要互相錯開,錯開距離不少于0。5m(見圖6-2);立桿的接頭必須使用對接扣件；水平桿如使用旋轉(zhuǎn)扣件搭接，則每個接頭長度不小于1.0m，且不少于3個扣件固定。5、 排架剪刀撐垂直連廊方向每間隔5。6m設(shè)置一道，

71、在沿連廊中部位置設(shè)置一道連續(xù)剪刀撐，剪刀撐不小于6。0m；斜桿與水平面的傾角應(yīng)在4560之間。6、 剪刀撐斜桿的接頭必須采用旋轉(zhuǎn)扣件連接，搭接長度不小于1。0m(見圖6-3)，且不少于3個扣件。固定斜桿的旋轉(zhuǎn)扣件的中心線距主節(jié)點的距離不得大于0。15m.圖61 橫梁安裝斷面 注:1、立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離ah/32、同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差b500mm圖6-2 立桿接頭做法 圖63 剪刀撐接長疊合部位圖6。3連廊模板安裝1、 本連廊模板采用18m厚防水九層夾板現(xiàn)場制作拼裝；拼縫采用平縫，模板釘在木方上，拼縫要齊整、緊密無間隙，經(jīng)批嵌（清漆膩子）砂磨后，在拼裝前滿刷二度脫模劑；接

72、槎轉(zhuǎn)角處采用經(jīng)平刨處理光滑的4080mm木楞鑲嵌收口；支撐系統(tǒng)f483。5mm鋼管支撐。2、 模板接頭要錯開,主梁與次梁交接處要做安裝的連接企口，并在顯著地地方標出中心線。配制各種類型的模板要標準化、定型化，模板的橫檔與框材的截面厚度要盡可能一致，這樣有利于支模方便。3、 排架頂部橫桿上鋪設(shè)4080mm木方擱柵，間距為300mm（中中）。木方頂部鋪設(shè)頂板或梁底模。4、 模板安裝前，必須在模板上涂刷隔離劑，以便混凝土成型后脫模方便. 5、 模板應(yīng)平整、完好無損,每次使用前要清除模板上的垃圾雜物，涂刷隔離劑；模板的底部要留有清掃口，以便清除垃圾。模板安裝完畢后，要將模板內(nèi)的垃圾雜物清除干凈，以利下

73、道工序的進行.6、 模板的拼縫要密實,必要時在模板內(nèi)側(cè)采用膠帶紙粘貼.特別是交角處要采用雙面膠 7、 帶密封，以防跑漿；模板底部同上次混凝土的接合處要處理平整，過大的縫隙可用砂漿堵塞，防止混凝土澆筑時漏漿而造成根部“爛腳”的現(xiàn)象。8、 所有模板的支撐必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并做到橫平豎直.上口標高用水 準儀復(fù)測后彈上墨線,用以控制混凝土澆注時的水平高度。在9、 連廊板底模制作時要確保截面尺寸及角度的準確性.接槎陽角處采用經(jīng)平刨處理后光滑的50100mm木料鑲嵌收口.10、 為保證結(jié)構(gòu)幾何尺寸的準確性,模板支好后，必須檢查模內(nèi)尺寸、垂直度及標高、插筋位置，并對模板內(nèi)鋼筋沖洗干凈，經(jīng)監(jiān)理驗

74、收合格后才能進入下道工序。11、 模板安裝支撐完畢后，必須進行標高和軸線的復(fù)核，并經(jīng)監(jiān)理驗收合格后方可進行下道工序的施工。七、主要施工機械、設(shè)備和勞動力用量情況7.1主要施工機械配置序號機械設(shè)備名稱規(guī)格型號數(shù)量備注1交流電焊機BX-5002臺2砂輪切割機4003臺3氧乙炔烘槍2套4手提圓盤鋸3臺528房、29房塔吊配合模板及支架安裝的吊運工作7.2主要勞動力計劃表工種模板支架安裝模板安裝備注電焊工2人架子工4人木工4人八、模板安裝的質(zhì)量保證措施模板的安裝必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB502042002)及相關(guān)規(guī)范要求。即”模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性,能可靠地承受

75、澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載”.主控項目8.1主控項目1. 安裝消防連廊模板及其支架時,支架底部的鋼梁應(yīng)有承受連廊荷載的承載能力。(1) 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法:對照模板設(shè)計文件和施工技術(shù)方案觀察。2. 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。(1) 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法：觀察。3. 底模及其支撐架拆除時的混凝土強度必須符合設(shè)計要求；當設(shè)計無具體要求時，混凝土強度必須達到設(shè)計強度的100。檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。8.2一般項目1、模板安裝應(yīng)滿足下列要求：1) 模板的接縫不應(yīng)漏漿；在澆筑混凝土前,木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水

76、；2) 模板與混凝土的接觸面應(yīng)清理干凈并涂刷隔離劑；3) 澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈；(1) 檢查數(shù)量:全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法：觀察.2、對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板,其模板應(yīng)按要求起拱。(1) 檢查數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗批(在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10，且不應(yīng)少于3件；對板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10,且不得小于3間。)(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3、固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔洞均不得遺漏，且應(yīng)安裝牢固其偏差應(yīng)符合表8。2-1的規(guī)定；(1) 檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10%，且不應(yīng)少于3件；對墻和板,應(yīng)按有

77、代表性的自然間抽查10，且不得小于3間）。(2) 檢驗方法：鋼尺檢查.2、 現(xiàn)澆構(gòu)件模板安裝的允許偏差見表8。22(1) 檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)梁、柱抽查構(gòu)件數(shù)量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然間抽查10,且不得小于3間；對大空間結(jié)構(gòu)，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢驗面，板可按縱橫軸線劃分檢驗面,抽查10,且不少于3面。(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。表8.2-1預(yù)埋件和預(yù)埋孔洞的允許偏差項 目允許偏差(mm）預(yù)埋鋼板中心線位置3預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位置3預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預(yù)留洞中心線位置10尺寸+10,0表8。2-2現(xiàn)澆構(gòu)件模板安裝的允許偏差項

78、目允許偏差（mm）軸線位置5底模板上表面標高5梁截面內(nèi)部尺寸+4，-5層高垂直度5m65m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度（2.0m長度）58.3排架搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差1、 懸挑鋼梁固定堅實，與樓板連接牢固；2、 立桿垂直度： = 90mm;3、 柱距： 50mm；4、 排距: 20mm；5、 步距： 20mm；6、 一根縱向水平桿的兩端高差： 20mm7、 同一跨內(nèi)、外兩根縱向水平桿高差：10mm；8、 橫向水平桿外伸長度:50mm;9、 各扣件距主節(jié)點距離：150mm；10、 同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差：500mm；11、 立桿上的對接扣件距離主節(jié)點：步距；12、 縱向水平桿上

79、的對接扣件距離主節(jié)點：縱距；13、 扣件螺絲擰緊力矩：4065Nm；14、 剪刀撐與地面的傾角：4560;九、安全、環(huán)保文明施工措施:9。1模板及支架裝拆安全技術(shù)措施1. 模板、支架拆除時嚴禁隨地拋擲,必須經(jīng)受料平臺吊至地面.2. 模板應(yīng)堆放整齊,堆放高度不得超過1。5m,堆放時必須有防傾倒措施。3. 支模前必須搭好排架和腳手架（見前章節(jié)圖示及相關(guān)安全操作規(guī)程等）.4. 支模施工時,6級以上大風要停止施工.5. 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松

80、動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。6. 鋼管、模板嚴禁大量集中堆放在支架上,防止支架因集中受荷失穩(wěn).7. 消防連廊為懸挑結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)混凝土強度必須達到設(shè)計及規(guī)范的要求,方可拆除模板及支撐。8. 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。9. 模板拆除后要及時送至摟面或地面，嚴禁留有未拆除的懸空模板。10. 拆除模板、支架時,區(qū)域范圍內(nèi)要設(shè)置警戒線，并有專人監(jiān)護.11. “臨邊”“四口”要按要求設(shè)置安全防護設(shè)施，施工未完不得隨意拆除。12. 在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道,將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉,掛禁止通行”安全標志,操作人員不得在此區(qū)域，必須在

81、鋪好跳板的操作架上操作。13. 木工機械必須嚴格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器,鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查)；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖.14. 用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮,嚴格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉,防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運

82、。不允許一次吊運二塊模板15. 鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。16. 大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護,陰陽角模架設(shè)小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施,將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人.9。2臨時用電安全技術(shù)措施1. 臨時設(shè)施用電工程的安裝、維護、拆除工作必須由持證電工操作，操作時配備相應(yīng)的勞防用品。2. 建立現(xiàn)場用電安全管理技術(shù)檔案，建立安全用電檢查制度.電纜離地4m以上，電纜穿越建筑物、構(gòu)筑物、易受機械損傷的場所及引出地面從2m高度至地下0。2m處須加防護套管;電纜沿線布置時，須搭設(shè)支架（支架上固定絕緣子

83、，嚴禁使用金屬裸線作綁線）；電纜穿越道路時采用地下電纜或橋架，地下電纜預(yù)埋鋼套管,覆蓋鋼筋砼保護層，并做好標記.3. 采用接零保護,保護零線應(yīng)單獨敷設(shè)，不作他用，接地電阻4歐姆。4. 電焊機等用電設(shè)備應(yīng)做到一機一閘一漏電保護器，并由專人負責操作使用，電箱不用時應(yīng)關(guān)閉箱門并上鎖，以防閑雜人等誤用.9.3電焊作業(yè)安全技術(shù)措施為了消除電焊機的不安全因素和避免觸電事故的發(fā)生,焊工應(yīng)按下列幾點要求操作電焊機. 1. 作業(yè)人員 電焊作業(yè)屬于特種作業(yè)，作業(yè)人員必須經(jīng)專業(yè)安全技術(shù)培訓(xùn)，考試合格，持特種作業(yè)操作證方準上崗獨立操作，并按規(guī)定穿戴絕緣防護用品;2. 電焊鉗使用合格電焊鉗.能牢固地夾緊焊條，與電纜線連

84、接可靠，這是保持焊鉗不異常發(fā)熱的關(guān)鍵。焊鉗要有良好的絕緣性能，禁止使用自制簡易焊鉗；3. 為避免弧光對人體的輻射，不得在近處直接用眼睛直接觀看弧光或避開防護面罩偷看；多臺焊機作業(yè)時，應(yīng)設(shè)置不可燃或阻燃的防護屏;采用吸收材料作用室內(nèi)墻壁飾面以減少弧光的反射；保證工作場所的照明，消除因焊縫視線不清點火后再戴面罩的情況發(fā)生;不得任意更換濾光片色號；改革工藝，變手持焊為自動或半自動焊,使焊工可在遠離施焊地點作業(yè)；4. 對金屬煙塵和有害氣體的防護,根據(jù)不同的焊接工藝及場所合理選擇適當?shù)姆雷o用品；在技術(shù)措施上選擇局部和全面通風方法;在工藝上選用污染環(huán)境小或機械化。自動化程度高以及采用低塵低毒焊條等措施來降

85、低煙塵濃度和毒性； 5. 為防止焊接灼燙,應(yīng)穿好工作服、工作鞋、戴好工作帽。工作服應(yīng)選用純棉且質(zhì)地較厚，防燙效果好的。注意腳面保護，不穿易溶的化纖襪子。焊區(qū)周圍要清潔，焊條堆放要集中，冷熱焊條要分別擺放。處理焊條渣時，領(lǐng)口要系好，戴好防護眼鏡,減少灼燙傷事故;6. 焊接現(xiàn)場事先移去易燃易爆物品，高空焊接下方應(yīng)設(shè)置接火盤。房屋悶頂內(nèi)以及易燃物堆垛附近不宜進行焊接作業(yè);可燃氣體的管道和設(shè)備與其它設(shè)備互相連接時，應(yīng)將連接管道拆除或阻絕;7. 為避免觸電事故的發(fā)生，焊機接地及各接線點要接觸良好.電絕緣外套無破損,改變焊機接頭需要改接兩次回線；轉(zhuǎn)移工作地點或更換焊條應(yīng)戴好絕緣手套；在金屬容器或金屬結(jié)構(gòu)上

86、以及狹小的工作場所焊接時，應(yīng)采用橡膠墊、戴絕緣手套、穿絕緣鞋；電焊鉗外殼絕緣要可靠;雨雪天不能在露天作業(yè)；不得將自身與機器傳動部分等作為焊接回路的一部分；電焊設(shè)備安裝、修理及檢查由電工進行；不得擅自拆修或更換保險絲； 8. 焊接電纜 (1) 焊接電纜在使用多股細銅線無接頭電纜時，與電焊機接線柱采用接線鼻連接壓實，防止隨意纏繞造成的松動接觸不良、過熱、火花現(xiàn)象.接線栓上應(yīng)設(shè)置防護罩。(2) 焊接電纜長度一般不超過2030m，過長會加大導(dǎo)線壓降。 (3) 焊接電纜橫過通道時，必須采取防護套，穿管等保護措施。(4) 嚴禁使用腳手架、金屬欄桿、軌道及其他金屬物搭接代替導(dǎo)線使用，防止因接觸不良引起火災(zāi)和

87、造成觸電事故；9. 焊接不允許超載 電焊機使用過程中不允許超載，否則將會因過熱而燒毀電焊機或造成火災(zāi)，以及超載造成絕緣損壞，還可能引起漏電而發(fā)生觸電事故;10. 焊接前,應(yīng)先檢查焊機設(shè)備和工具是否安全，如焊機接地及各接線點接觸是否良好，焊接電纜絕緣外套有無破損等；11. 在設(shè)備上進行焊接前，應(yīng)先把設(shè)備的接地或接零線拆掉,焊接完后再恢復(fù)； 12. 進行電焊作業(yè)前,應(yīng)檢查作業(yè)環(huán)境，清除危險因素和設(shè)置監(jiān)護人員。當與其他人員和有關(guān)設(shè)施過近時,應(yīng)采用屏護和安全間隔等保證作業(yè)安全；當高處焊接作業(yè)時,必須掛好安全帶;13. 更換焊條時，焊工應(yīng)戴絕緣手套;14. 在金屬容器內(nèi)金屬結(jié)構(gòu)上及其他狹小工作場所焊接時

88、，觸電的危險性最大,必須采取專門的防護措施。如采用橡皮墊、戴皮手套、穿絕緣鞋等，以保證焊工身體與焊件間的絕緣.禁止使用簡易無絕緣外殼的電焊鉗； 15. 改變焊機接頭、更換焊件需要改接二次回路時,或轉(zhuǎn)移工作地點，焊機檢修暫停工作或下班時,必須切斷電源后方可進行操作；16. 焊機應(yīng)設(shè)置在防雨和通風良好的地方。焊接現(xiàn)場不準堆放易燃易爆物品；17. 交流弧焊機一次側(cè)電源線必須絕緣良好,不得隨地拖拉，長度應(yīng)不大于5米，進線處必須設(shè)置防護罩； 18. 焊機二次接線宜采用YHS型橡皮護套銅芯多股軟電纜，電纜的長度應(yīng)不大于30米； 19. 根據(jù)施工需要，電焊機宜按區(qū)域或標高層集中的設(shè)置,并應(yīng)編號；20. 布置在室外的電焊機應(yīng)設(shè)置在干燥場所,并應(yīng)設(shè)棚遮蔽;21. 電焊機的外殼應(yīng)可靠接地，不得多臺串聯(lián)接地; 22. 電焊機各線對電焊機外殼的熱態(tài)絕緣電阻值不得小于0。4M；23. 電焊機的裸露導(dǎo)電部分和轉(zhuǎn)動部分應(yīng)裝設(shè)安全保護罩,直流電焊機的調(diào)節(jié)器被拆下后，機殼上露出的孔洞應(yīng)加設(shè)保護罩； 24. 電焊機的電源開關(guān)應(yīng)單獨設(shè)置，直流電焊機的電源應(yīng)采用啟動器控制。9.4環(huán)保與文明施工夜間22:006：00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理,并存放進指定垃圾站。做到工完場清.整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果.