1、xxxx酒業拆遷改造工程24#曲糧庫及制曲車間模板工程專項施工方案編制單位項目經理技術負責人編制人編制時間 目 錄一、 工程概況二、 模板安拆的要點三、 模板計算書及腳手架支撐計算1、 柱模板計算書2、 梁模版計算書3、 板模板計算書 四、 梁和板模板高支撐架的構造和施工要求五、 模板安裝安全注意事項六、 模板拆除安全注意事項七、 鋼管腳手架支撐安拆注意事項一、工程概況1、本工程為框架結構，地上一層，/軸及/軸為地上一層, 高度8.45m；/軸為地上四層,高度：23.530m；總建筑面積：2855.36。屋面為現澆混凝土屋面，混凝框架抗震等級為四級。 模板工程采用木模版，支撐系統為鋼管滿堂架支

2、撐。連續梁斷面為250mm650mm，最大斷面250mm800mm，梁跨度為7.5m?；炷林鶖嗝鏋?00mm600mm，柱模板自基礎至屋面最大高度為11.25m。屋面板厚度120mm。2、模板：采用2440122015mm竹膠板3、立柱（支撐）：采用48鋼管扣件支撐。4、方木楞：木楞為6080mm。二、模板安拆的要點1、安裝模板時，高度在2m及其以上時，應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、本工程砼采用集中攪拌、砼泵送，由于泵送砼的流動性和施工的沖擊力大，因此在設計模板時，必須根據泵送砼對模板側壓力大的特點，砼的澆筑速度，澆筑高度、密度、坍落度、溫度、外加劑等主要影響因素進行計算，確保模

3、板和支撐具有足夠的強度、剛度和穩定性。3、構造簡單，拆裝方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養護等工藝要求。4、模板接縫應嚴密，不得漏漿。5、在地面上支立柱時應墊通長的木板，斜向支撐土壁應加墊板，每層主柱不多于一個接頭，并上下錯開，夾板應牢固。6、模板及其支撐等的排列布置應按設計圖進行，柱箍或緊固木楞的規格，間距應按模板設計計算確定。7、安裝預拼裝大塊模板，應同時安設臨時支撐支穩，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側板全部就位后，應隨時進行校正，并緊固四個角步，按規定設柱箍或緊固木楞，安設支撐永久固定。8、安裝預拼裝整體柱模時，應邊就位邊校正邊安設支撐。支撐與地面的傾角不能小于60。9、

4、模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。10、柱模板的應選用整料，若不能滿足要求時，支柱的接頭不宜超過2個（包括2個），對接的支撐要用三面支撐。11、底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時，應整平夯實，做好排水措施，支柱下端應設通長墊板，并設一對木楔并用鐵釘釘牢固。12、模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（留砼試塊，拆模前砼試塊經試壓后確認其強度能夠拆模，才能拆除）。 13、拆模的順序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。 14、樓板的模板拆除順序：

5、柱箍柱側模柱底模砼板支承構件（梁楞）平板模梁側模梁底支撐系統粱底模15、拆除要從上至下，模板及支撐不得向地面拋擲，應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按制定地點堆放?；A形式為獨立基礎，基底標高為-2.800m。模板工程采用木模板，支撐系統為鋼管滿堂架支撐。框架梁典型斷面為250mm650mm,最大斷面250mm800mm，梁跨度為7.5m?？蚣苤湫蛿嗝鏋?00mm600mm，屋面板厚度120mm。在材料上選用18mm木膠板作為梁、柱、板的模板，木檔采用50mm100mm木方料，支架全部采用483.5mm的鋼管。為了確保施工安全的同時做到節約、經濟、實用，模板采用的厚度為1.8mm九合板，使

6、用的模板無變質，蟲蛀面積不超過規定要求，含水率不大于25%。支撐用鋼管為外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，扣件為可鍛鑄鐵制作，小楞用50100方檔。三、模板計算書1、計算依據 模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊、建筑結構荷載規范（GB 5009-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002及施工圖紙。2、柱模板計算 柱截面為600600mm，柱模板的總計算高度：H=10.05m。 柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，采用483.5mm的鋼管，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，

7、形成一個完整的柱模板支撐體系。（1）荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。

8、計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算。 板計算簡圖（2）面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.7

9、37kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 10.871270270= 7.93104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

10、 f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 = 3.261N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求?。?）面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=

11、1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871270.0 = 1834.565N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =318

12、34.565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.34N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求?。?）面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性

13、矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.02270.04/(1006000.02.19105) = 0.190 mm；面板的最大撓度計算值 =0.19mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.08mm,滿足要求?。?）豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣

14、性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1）抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.16.52345

15、0.0450.0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.32105/6.40104 = 2.064N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.064N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2）抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距)

16、: l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.66.523450.0 = 1761.182N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523450=1761.182N； b -豎楞的截面寬度(m

17、m)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.55N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.

18、27 = 6.52 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6776.52450.04/(1009000.02.56106) = 0.079 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.079mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！（6）柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩

19、W分別為:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷載計算其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；1)柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/Wf其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 104370.31 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 1.63 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.

20、04108/6.40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2)柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.041 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.041mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!3)柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2

21、)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！（7）對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。對拉螺栓

22、最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!3、梁模板計算（1）參數信息1）模板支撐及構造參數梁段: KL16(1)截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：11.25；梁兩側立桿間距(m)：0.6

23、0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2）荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3）材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(

24、N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底縱向支撐根數：2；5）梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，490mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：60.00 ；主楞合并根數

25、：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（2）梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/

26、m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。（3）梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1)強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三

27、跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.110.709(800-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-120)/(4-1)2= 7.19104Nmm； 面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-120)/(4-1)/1000+1.22.80

28、0(800-120)/(4-1)/1000=3.432 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.19104 / 3.33104=2.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求2)撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截

29、面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: =0.67710.709(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.096 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計算值 =0.096mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.653mm，滿足要求！(4)梁側模板支撐的計算1)次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工

30、程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 經過計算得到最大彎矩 M = 0.172 kNm，最大支座反力 R= 3.775 kN，最大變形 =0.128 mma)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.72105/6.40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值

31、 f=17N/mm2，滿足要求！b)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.128mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2)主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.72kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W =2688/6 = 128cm3；I =26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖經過計算得到最大彎矩 M= 0.283 kNm，最大支座反力 R=

32、 5.687 kN，最大變形 = 0.074 mma)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.83105/1.28105 = 2.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！b)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.074 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！(5)梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗

33、彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1)抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.80=19.872kN/m；施工

34、荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.3522502=1.90105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.3520.25=3.044kN =Mmax/W=1.90105/5.33104=3.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2)撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計

35、算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.560kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 519.8722504/(38460005.33105)=0.316mm；面板的最大撓度計算值: =0.316mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！(6)梁底支撐的計算本工程梁底縱向支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆

36、混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1)荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.044/0.8=3.805kN/m2)方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.8050.82 = 0.244 kNm；最大

37、應力 = M / W = 0.244106/64000 = 3.8 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!b)方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.8050.8 = 1.826 kN；方木受剪應力計算值 = 31.8261000/(26080) = 0.571 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.571 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!c)方木撓度驗算

38、:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.8058004 /(1009000256104)=0.458mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 =0.458 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3)支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.044kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.800-0.12

39、0)0.300=0.830kN經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=3.874 kN；最大彎矩 Mmax=0.678 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.077 mm；最大應力 =0.678106/5080=133.5 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 133.5 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求! (7)扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計

40、算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.874kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （8)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.874 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12911.25=1.743 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.

41、25)/4)0.800.30+(1.50/2+(0.60-0.25)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.701 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.250)/40.800=3.752 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.874+1.743+2.701+3.752=12.07 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3

42、)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 =

43、188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12070.29/(0.203489) = 121.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 121.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！4、板模板計算（1）參數信息:1）模板支架參數：橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):11.25；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件

44、的保養情況，扣件抗滑承載力系數:1.000；2）荷載參數：模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3）材料參數：面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4）樓

45、板參數：樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（2）模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1）荷載計算a) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.8+0.350.8 = 2.68 kN/m；b) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2）強度計算計算公式如下:M

46、=0.1ql2其中：q=1.22.68+1.42= 6.016kN/m最大彎矩 M=0.16.0162502= 37600 kNm；面板最大應力計算值 =M/W= 37600/43200 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/ mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.68kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.682504/(100600038.88104)=0.03 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1

47、mm；面板的最大撓度計算值 0.03 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（3）模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1）荷載的計算：a) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；b) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2）強度驗算:計算公式如下:M=0.1q

48、l2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.82 = 0.12 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.12106/83333.33 = 1.444 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為1.444N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3）抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪應力計算值 =

49、3 0.902103/(2 50100) = 0.271 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.271 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值 1.4 ，N/mm2滿足要求!4）撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.8388004 /(10090004166666.667)= 0.062 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm方木的最大撓度計算值 0.062mm 小于 方木的最大允許撓度3.2 mm,滿足要求!（4）木方支撐

50、鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.504kN; 支撐鋼管計算簡圖 最大彎矩 Mmax = 0.404 kNm ；最大變形 Vmax = 0.69 mm ；最大支座力 Qmax = 5.337 kN ；最大應力 = 404493.75/5080 = 79.625 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 79.625 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2 ,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.69mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!（5）扣件抗滑移的計算

51、:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.337 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（6）模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13811.25 = 1.557 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N

52、G3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.701 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.473 kN；（7）立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.473 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回

53、轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算

54、值 ；=8473.2/（0.53489） = 32.694 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 32.694 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.025(1.5+0.12) = 2.033 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.025 ；Lo/i = 2033.497 / 15.8 = 129 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 ；

55、鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8473.2/（0.401489） = 43.211 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 43.211N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架利用柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（8）立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.473/0.25=33.893 k

56、pa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.473 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2p=33.893 kpa fg=130 kpa 。地基承載力滿足要求！四、模板安裝安全注意事項1、單片柱模吊裝時，應采用卸扣和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，以免柱模翻轉時脫鉤造成事故，待模板立穩后并拉好支撐，方可拆除吊鉤。2、支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。3、支設4m以上的立柱模板和梁模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬鐙操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。4、用鋼管和扣件搭設雙排立柱支架支承梁模時，扣件應擰緊，并

57、應抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合規定，不夠時，可放兩個扣件與原扣件挨緊。橫桿布距按設計規定，嚴禁隨意增大。5、平板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。U型卡要按設計規定安裝，以增強整體性，確保模板結構安全。6、五級以上大風，應停止模板的吊運作業。五、模板的拆除安全注意事項1、底模的拆除，當梁跨度大于4m時，在梁跨中設置早拆頭，減小梁的跨度，達到早拆效果，當板的跨度大于2m時，在板中設置早拆頭，將板跨減為二分之一，可達到早拆效果，設計無規定時要符合下表規定：序號結構類型結構跨度（m）按設計混凝土強度標準值的百分率1板小于等于250大于2小于等于875大于81002梁、拱

58、、殼小于等于8100大于8753懸臂構件1002、拆除是應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。3、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。4、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作思想要集中防止釘子扎腳和從空中滑落。5、遇六級以上大風時，應暫停室外的高處作業。有雨、霜時應先清掃施工現場，不滑時再進行工作。6、拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。7、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。8、拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢

59、固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9、拆除4m以上模板時，應搭腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。10、嚴禁在同一垂直面上工作。11、拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。12、拆除樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落，尤其是拆支柱時，操作人員應站在門窗洞口外拉拆，更應嚴防模板突然或全部掉落傷人。六、鋼管腳手架支撐安拆注意事項1、沒根立桿底部設置底座或墊板。2、當立桿基礎部位在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應低于500mm。3、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。4、兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內。5、作業層端

60、部腳手板探頭長度應取 150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠連接。6、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于 6m，斜桿與地面傾角宜在 4560之間。7、滿堂腳手架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連接設置。8、高于 4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。9、滿堂腳手架加強層應設于架體頂層、底層及中間部位，加強層之間間距不低于 68m。10、拆除作業必須由上而下逐層進行、嚴禁上下同時作業。11、該季節施工要組織專人及時清理模板上的積雪及積水，避免施工人員滑倒及模板上凍。12、同時，要加強雨雪后，架體及基座的沉降檢查，以便及時加固。13、必須設置安全通道及上下斜道，嚴禁人員隨處攀爬。14、臨邊防護必須隨層施工，且防護欄桿高于工作面 1.2m，梁兩側操作面必須滿鋪竹跳板。15、搭拆架人員必須持證上崗，項目部必須進行安拆技術交底及設專人看護，設置警示區。