1、目 錄1.編制依據12.工程概況12.1總體簡介12.2工程概況22.3腳手架施工的難點和特點23.腳手架體系選擇33.1腳手架選型原則33.2腳手架選型34.腳手架設計方案44.1腳手架設計說明44.2落地式腳手架搭設方案44.3型鋼懸挑式腳手架搭設方案55.施工準備75.1人員準備75.2技術準備75.3機具準備75.4材料準備85.5場地準備96.材料質量控制96.1腳手架材料質量標準96.2構配件允許偏差106.3扣件擰緊程度檢查方法107.腳手架搭設要求117.1搭設說明117.2工藝流程117.3搭設方法127.4檢查與驗收178.腳手架拆除要求218.1拆除工藝218.2拆除條件

2、228.3拆除技術要點229.質量、安全和環保措施239.1質量措施239.2安全措施239.3環保措施2510.應急預案2610.1腳手架施工重點防范部位2610.2施工順序2610.3施工過程中的隱患2610.4控制措施2710.5腳手架發生事故的施救措施2711.腳手架計算書281.編制依據1.1xx河西區X83地塊項目工程施工圖紙（2013年06月）。1.2xx河西區X83地塊項目工程施工組織設計。1.3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）。1.4建筑結構荷載規范（GB50009-2001）。1.5建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）。1.6xx市建

3、筑工程施工安全操作規程（DBG01-62-2002）。1.7鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程（DB11/T583-2008）。1.8建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）。1.9建筑結構荷載規范（GB50009-2001）。1.10危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）。1.11建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）。1.12安全防范系統驗收規則（GA3082001）。1.13xx市建筑工程施工安全操作規程（DBJ01-62-2002）。1.14xx市危險性較大的分部分項工程專家庫工作制度（京建施2009-841號文）。2.工程概況2.1總體簡介序號項

4、目內容1工程名稱xx河西區X83地塊項目2工程地址xx市xx河西區東至規劃博興十一路，南至泰河三街，西至博興西路，北至泰和二街3建設單位xx4設計單位5監理單位6質量監督單位7施工總承包單位8施工主要分包單位9資金來源甲方自籌10合同承包范圍結構、土建、裝修、電氣、給排水、通風、雨污水11合同質量目標工程質量合格2.2工程概況xx河西區X83地塊項目2#、3#樓工程總建筑面積為5854.04m2，其中地上建筑面積3740.8m2，地下建筑面積1930.4m2，總占地面積2769.4m2。主要結構形式為剪力墻結構，基礎為筏板基礎；建筑類別為多層住宅，設計使用年限50年。該工程分為地上五層，地下二

5、層；地下二層為2#、3#樓整體車庫，從地下一層起至頂為2#、3#樓主體獨立結構。地下部分的車庫及2#、3#主樓結構東西全長為46m，南北全長為69m；其中2#、3#主樓東西長均為35m，南北長均為22m。2#、3#樓主體檐口北側高11.20m，南側高13.755m。2.3腳手架施工的難點和特點地上工程結構較復雜，四周外立面上下不統一，局部挑檐較多，腳手架搭設起步標高存在高差，局部位置腳手架如保證后期裝修使用則距離結構墻體過遠，故需穿結構水平構件（陽臺板）搭設。3.腳手架體系選擇3.1腳手架選型原則腳手架選型原則是安全適用、經濟合理、綜合考慮回填土工期、合同工期、成本等。3.2腳手架選型主體結構

6、2#樓施工腳手架2#樓東側、南側采用落地雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度20.17米。2#樓西側、北側地下及首層部位采用落地雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度6.50米。2#樓西側、北側首層以上部位采用16#型鋼懸挑雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于首層結構頂板懸挑型鋼上（標高+3.190m），搭設高度13.68米。主體結構3#樓施工腳手架3#樓東側、北側采用落地雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度20.17米。3#樓西側、南側1

7、-5/A-B軸地下一層至地上二層頂板采用落地雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度10.20米。南側5-17/A-B軸架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度20.17米。3#樓西側地上三層（標高+6.190m）以上部位及南側1-5/A-B軸地上三層（標高+6.190m）以上部位采用16#型鋼懸挑雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于首層結構頂板懸挑型鋼上（標高+3.190m），搭設高度13.68米。4.腳手架設計方案4.1腳手架設計說明搭設用途：根據結構特點，此腳手架設計方案供主體結構和裝修施工時使用。搭設條件：地下二層車

8、庫頂板混凝土強度等級均為C35P6，頂板板厚為200mm，二層至屋頂層樓板混凝土強度等級均為C30，樓板板厚為120mm，架體需在樓板混凝土強度達到設計強度的100%時方可進行腳手架搭設。4.1.3搭設時間：2013年7月12日從地下二層頂板開始逐步搭設。4.1.4拆除時間：待2#、3#樓外立面裝修施工完畢后方可拆除腳手架。4.2落地式腳手架搭設方案 2#樓東側、南側腳手架搭設方案4.2.1.1 2#樓東側、南側采用落地雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度20.20m。4.2.1.2 2#樓東、南立面架體內排立桿距結構外皮為400mm，立桿橫

9、向間距0.90m，縱向間距1.50m，大橫桿步距1.80m，小橫桿間距1.5m，施工作業層小橫桿間距為0.75m。4.2.1.3 作業層滿鋪腳手板，隨結構施工接高設1.5m高的防護欄桿，外排架內側滿布密目安全網，頂層腳手架高出女兒墻1m。4.2.1.4 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。.5 剪刀撐沿外架長度方向由底至頂連續設置，每組剪刀撐之間的凈距不大于9m，每道剪刀撐跨越立桿的根數為4-5根，斜桿與地面的傾角在45- 60之間。4.2.2 3#樓東側、北側、南側5-17/A-B軸腳手架搭設方案4.2.2.1 3#樓東側、北側及南側5-17/A-B軸架體整體采用落地

10、雙排單立桿扣件式鋼管腳手架，架體搭設于地下二層車庫頂板上（標高-3.300m），搭設高度20.20m。4.2.2.2 3#樓東、北立面架體內排立桿距結構外皮為400mm，立桿橫向間距0.90m，縱向間距1.50m，大橫桿步距1.80m，小橫桿間距1.5m，施工作業層小橫桿間距為0.75m。4.2.2.3 作業層滿鋪腳手板，隨結構施工接高設1.5m高的防護欄桿，外排架內側滿布密目安全網，頂層腳手架高出女兒墻1m。4.2.2.4 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。4.2.2.5 剪刀撐沿外架長度方向由底至頂連續設置，每組剪刀撐之間的凈距不大于9m，每道剪刀撐跨越立桿的根數

11、為4-5根，斜桿與地面的傾角在45- 60之間。4.2.3 落地式腳手架搭設細節處理4.2.3.1為保證施工安全在位于南立面2-8/A軸和10-16/A軸三層露臺(標高+6.19m)和五層露臺(標高+12.49m)位置開始分別增設一排立桿與雙排腳手架連接并同步搭設。為保證施工安全,3#樓北立面腳手架在位于2-4/F軸、6-8/F軸、10-12/F軸、14-16/F軸二層設備平臺(標高+2.700m)位置以及4-6/F軸、12-14/F軸三層室外樓梯踏步相應位置開始分別增設一排立桿與雙排腳手架連接并同步搭設。為確保施工安全，需保留相應位置架體下部地下二層的模板支撐架，待外架拆除后方可拆除模板支撐

12、架。4.2.3.4穿樓板及挑臺的腳手架立桿需在澆筑混凝土前將相應位置的鋼管用PVC套管進行保護，防止腳手架拆除時鋼管不能拆卸。4.3型鋼懸挑式腳手架搭設方案 2#樓西側、北側腳手架搭設方案4.3.1.1 2#樓西側、北側立面腳手架采用型鋼懸挑式雙排鋼管腳手架搭設，架體懸挑于首層頂板上（標高-0.110m），采用16#工字鋼進行懸挑，工字鋼長度為3m。搭設高度為13.68m，腳手架為雙排單立桿。.2 懸挑架內排立桿距結構外皮為400mm，立桿橫向間距0.90m，縱向間距1.5m，大橫桿步距1.8m，施工作業層小橫桿間距為0.75m。.3 作業層滿鋪腳手板，隨結構施工接高設1.50m高的防護欄桿，

13、外排架內側滿布密目安全網，頂層腳手架高出女兒墻1.00m。.4 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。.5 懸挑工字鋼墻外懸挑段長度1.45m，建筑物內計算錨固段長度1.55m，平直段工字鋼的水平間距為1.5m。4.3.1.6 工字鋼梁末端采用預埋三道,直徑16mm圓鋼吊環固定，樓板上預先埋設2根直徑18mm三級鋼、長1500mm的鋼筋固定U型圓鋼吊環，平面轉角處圓鋼吊環固位置相互錯開。圓鋼吊環采用直徑16mm圓鋼制作，寬度為160mm。工字鋼做法具體見懸挑鋼梁詳圖。.7 剪刀撐沿外架長度方向由底至頂連續設置，每組剪刀撐之間的凈距不大于9m，每道剪刀撐跨越立桿的根數為4-

14、5根，斜桿與地面的傾角在45- 60之間。 3#樓西側、南側1-5/A-B軸腳手架搭設方案4.3.2.1 3#樓西側、南側1-5/A-B軸立面腳手架采用型鋼懸挑式雙排鋼管腳手架搭設，架體懸挑于二層頂板上（標高+6.190m），采用16#工字鋼進行懸挑，工字鋼長度為3.00m。搭設高度為10.68m，腳手架為雙排單立桿。4.3.2.2 懸挑架內排立桿距結構外皮為400mm，立桿橫向間距0.90m，縱向間距1.50m，大橫桿步距1.80m，施工作業層小橫桿間距為0.75m。4.3.2.3 作業層滿鋪腳手板，隨結構施工接高設1.5m高的防護欄桿，外排架內側滿布密目安全網，頂層腳手架高出女兒墻1.00

15、m。4.3.2.4 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。4.3.2.5 懸挑工字鋼墻外懸挑段長度1.45m，建筑物內計算錨固段長度1.55m，平直段工字鋼的水平間距為1.50m。4.3.2.6工字鋼梁末端采用預埋三道,直徑16mm圓鋼吊環固定，樓板上預先埋設2根直徑18mm三級鋼、長1500mm的鋼筋固定U型圓鋼吊環，平面轉角處圓鋼吊環固位置相互錯開。圓鋼吊環采用直徑16mm圓鋼制作，寬度為160mm。工字鋼做法具體見懸挑鋼梁詳圖。4.3.2.7 剪刀撐沿外架長度方向由底至頂連續設置，每組剪刀撐之間的凈距不大于9m，每道剪刀撐跨越立桿的根數為4-5根，斜桿與地面的傾角在

16、45- 60之間。 型鋼懸挑式腳手架搭設細節處理.1型鋼懸挑式腳手架的架體搭設方法同落地式腳手架搭設方法一致。.2型鋼懸挑式腳手架采用鋼絲繩保險體系，每3跨型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上層結構進行斜拉結，鋼絲繩直徑為15.5mm。具體施工見附圖。5.施工準備5.1人員準備腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準（GB5036）考核合格的專業架子工，具有上崗證。施工前除對施工人員進行入廠教育外，還應按特種作業人員勞動安全管理方法的規定執行，由工長在施工前對作業人員進行書面安全技術交底。5.2技術準備施工前應由總工程師帶領相關技術人員熟悉、審查圖紙，收集并學習相關規程、規范、標準及參考書，了解結構形式，

17、根據施工現場實際要求，確定安全、合理、有效、經濟的架子搭設方案。腳手架搭設前，應按專項施工方案向施工人員進行交底。按施工規范及腳手架專項施工方案要求對鋼管、扣件、腳手板、型鋼等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。5.3機具準備主要機具有棘輪扳手、防滑鞋、防滑手套、安全帶等。5.4材料準備主要材料.1鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。腳手架鋼管宜采用48.33.6鋼管，每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。.2扣件扣件應

18、采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合標準的規定后方可使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。.3腳手板腳手板可采用鋼質或木質材料制作，單塊腳手板的質量不應大于30kg。沖壓鋼腳手板的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235幾鋼的規定。木腳手板材質應符合現行國家標準不結構設計規范GB50005中a級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm，兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。.4型鋼懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700或低合

19、金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。用于固定型鋼懸挑梁的U型鋼筋或錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499.1中HPB235級鋼筋的規定。.5安全網安全網應符合現行國家標準GB5725安全網及GB16909密目式安全網的規定。腳手架水平方向采用大眼網進行安全防護，外立面統一采用綠色密目網進行封閉。5.5場地準備應清除架體及工字鋼周圍結構樓板的雜物，平整搭設場地，并應使排水通暢。5.5.2腳手架基礎驗收合格后，需按施工方案放線定位，確保立桿的位置準確無誤。6.材料質量控制6.1腳手架材料質量標準鋼管采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的焊接鋼管。鋼管應

20、采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。鋼管表面平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。鋼管、扣件必須進行防銹處理，涂刷防銹漆。就鋼管的銹蝕程度應每年檢查一次，銹蝕嚴重的部位應將鋼管截斷進行檢查?？奂捎每慑戣T鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合標準的規定后方可使用。鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影

21、響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈?？奂c鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理；支撐架安裝完成后應采用扭力扳手對扣件的擰緊程度進行檢查，扭力矩應達到65Nm，檢查方法見6.3節。6.2構配件允許偏差構配件允許偏差序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑48.3壁厚3.60.50.36游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.18游標卡尺4鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲5鋼板尺立柱鋼管

22、彎曲3m4m4m6m1220水平桿、斜桿的鋼管彎曲6.5m305沖壓鋼腳手板板面撓曲4m4m1216鋼板尺板面撓曲（任一角翹起）56.3扣件擰緊程度檢查方法扣件擰緊程度檢查方法項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數量（個）1連接立桿與縱橫向水平桿或剪刀撐的扣件，接長立桿、水平桿或剪刀撐的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519091150151280281500501120012013200581320325012357107.腳手架搭設要求7.1搭設說

23、明落地式和懸挑式鋼管腳手架必須配合施工進度進行搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步，如果超過相鄰連墻件以上兩步，無法設置連墻件時，應采取撐拉固定等措施將其與主體結構拉結。腳手架每搭完一步后，需對架體的步距、縱距、橫距及立桿的垂直度進行校正，確保架體每一步都安全可靠。7.2工藝流程基礎清理鋪設50mm厚墊板放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步大橫桿第一步小橫桿連墻件第二步大橫桿第二步小橫桿加剪刀撐鋪腳手板掛安全網7.3搭設方法7.3.1底座設置7.3.1.1落地式雙排腳手架架體底部需通長鋪設木腳手板，腳手板厚度50mm，寬度200mm，長度4000mm。7.3.1.2型鋼懸挑式雙排腳手架的

24、工字鋼需按定位線位置安裝牢固，每一立桿下均設置一根工字鋼。7.3.2立桿搭設7.3.2.1立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件連接。7.3.2.2立桿上的對接接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。7.3.2.3當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。7.3.2.4立桿隨結構高出女兒墻1m，或高出建筑物檐口上端1.5m。7.3.2.5腳手架開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，拋撐與地

25、面夾角在4560之間，連接點中心至主節點的距離200mm，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除拋撐。7.3.2.6當架體搭至有連墻件的主節點時，在搭設完該處的立桿、大橫桿、小橫桿后，應立即設置連墻件。7.3.3掃地桿設置7.3.3.1腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。7.3.3.2當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1.00m。7.3.4大橫桿搭設7.3.4.1腳手架大橫桿應隨立桿按步搭設，并應采用直角扣件與立桿固定。7.

26、3.4.2大橫桿應設置在立桿內側，小橫桿之下，單根桿長度不應小于3跨，并不小于4m。7.3.4.3大橫桿接長應采用對接扣件連接或連接，兩相鄰大橫桿接頭不應設置在同步或同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。7.3.4.4大橫桿采用搭接時，搭接長度不小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭設大橫桿桿端的距離不應小于100mm。7.3.4.5同一步大橫桿必須四周交圈，用直角扣件與內外立桿固定。7.3.4.6立桿與大橫桿接頭位置示意見下圖。7.3.5小橫桿搭設7.3.5.1每一主節點處必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫

27、桿上，在相鄰立桿之間可根據需要加設一根或兩根小橫桿。7.3.5.2小橫桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm，靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。7.3.5.3小橫桿端頭靠近墻一端突出立桿100mm，外側突出立桿250mm。7.3.5.4在任何情況下，不得拆除貼近立桿的小橫桿。7.3.6連墻件7.3.6.1腳手架與主體結構采用剛性連接，連墻桿與腳手架或主體結構連接時必須采用雙扣件固定。7.3.6.2連墻件采用2步2跨設置，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。當遇層高跨度不滿足2步3跨連墻件的特殊部位時，需采用加強措施，在樓板的頂面與底面預埋錨固鋼筋，將上下樓板用鋼管對頂，水平方向用

28、上下2道水平鋼管鎖住對頂鋼管，將連墻件固定于對頂鋼管上，確保連墻件2步2跨的實施。具體做法見附圖。7.3.6.3連墻件應均勻布置，設置在靠近腳手架主節點處，偏離主節點的距離不大于300mm。7.3.6.4連墻件必須從底步第一根縱向大橫桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定。7.3.6.5在框架柱處可以采用抱柱式連墻件，在剪力墻處可以采用單桿夾墻式連墻件（需要在剪力墻上預埋套管），在門窗洞口處可以采用雙桿夾墻式連墻件。7.3.6.6連墻桿呈水平并垂直于墻面設置，小橫桿與腳手架連接的一端可稍為下斜，下斜傾角150，不宜向上翹起（限制仰角300）。7.3.6.7當腳手架下部暫不能設

29、置連墻件時應采取防傾覆措施。7.3.6.8有強風襲來之前應檢查和加固連墻件，確保架體安全。7.3.7剪刀撐搭設.1腳手架搭設高度小于24.00m時，在腳手架外側立面兩端由底至頂連續設置剪刀撐，剪刀撐之間的凈距不大于8.00m；腳手架搭設高度大于24.00m時，在腳手架外側立面整個長度和高度方向連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面的傾角為4560之間，剪力撐下口釘木楔子增強穩定性，木楔子需涂防腐劑。7.3.7.2剪刀撐的接頭必須全部采用搭接接長，搭接長度不小于1m，用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不小于100mm。7.3.7.3剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿

30、上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不大于150mm。7.3.7.4剪刀撐隨立桿、大小橫桿等同步搭設。7.3.8扣件安裝7.3.8.1扣件規格必須與鋼管外徑相同。7.3.8.2主節點處，固定水平桿、剪刀撐等用地直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。7.3.8.3對接扣件的開口應朝上或朝內。7.3.8.4各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。7.3.8.5扣件螺栓擰緊力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm。7.3.9腳手板鋪設7.3.9.1腳手板應鋪滿、鋪穩，離墻面的距離不應大于150mm。7.3.9.2腳手板設置在不少于三根小橫桿上，可采用對接平鋪或搭接鋪設。7.3

31、.9.3腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根小橫桿，腳手板外伸長度應在130mm150mm；搭接鋪設時，接頭處必須在小橫桿上，搭接長度不大于200mm，其伸出小橫桿的長度不應小于100mm。7.3.9.4腳手板探頭采用直徑3.2mm（10#）的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上。7.3.9.5在拐角、斜道平臺口的腳手板，應用鍍鋅鋼絲固定在小橫桿上，防止滑動。7.3.9.6作業層不得有空隙，端部腳手板探頭長度應取130mm150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠固定。7.3.9.7腳手板在作業層及其下一層鋪設并隨層上翻周轉。懸挑架整個架體鋪板一層，落地腳手架整個架體鋪板不超過二層。7.3.10擋腳板和欄桿7.3.1

32、0.1擋腳板和欄桿應搭設在外立桿的內側。7.3.10.2操作層上設1.50m高護身欄桿和大于180mm高擋腳板，要求搭設在外立桿內側，中欄桿應居中設置。7.3.10.3欄桿和擋腳板隨腳手架的上升及時完成。7.3.11安全網布置7.3.11.1在腳手架外立桿內側及出入口內側滿掛綠色密目安全網圍護（全封閉式）。7.3.11.2在施工作業層下方同步設置水平安全網（大眼網），每隔兩層設一道水平安全網，第一道水平安全網為雙層，設在第一道步距下方。7.3.11.3每層水平安全網邊緣必須與結構密封嚴實，不留空隙，以防墜物傷人。7.3.11.4電焊作業在有安全網的位置操作時，必須要有防焊措施（如用廢舊竹編板或

33、廢鋼板等不易燃材料擋在施焊范圍處安全網內側）。7.3.12出入口構造具體做法詳見附圖所示。7.3.13馬道施工馬道設置于2#樓、3#樓東側，17/B-E軸處。具體做法詳見附圖所示。7.3.14避雷腳手架安裝時同時采取避雷接地措施，防雷接地電阻不大于4，采用三根2m長鍍鋅角鋼貫入地下，三根角鋼間距為5m，用25mm寬鍍鋅扁鐵連接沿架頂布置一圈。外架共設置4組避雷，分別在西北、西南、東北及東南角，設置完畢后進行搖測驗收，腳手架要做閉合處理。7.4檢查與驗收7.4.1質量標準7.4.2驗收程序架子組裝完畢，在投入使用前，應逐層、逐流水段，由主管工長、架子班組長和專職技術安全人員一起組織驗收。驗收時，

34、必須有主管審批架子施工方案一級的技術和安全部門參加，并填寫驗收單。驗收時要檢查架子的各種材料、配件、工具是否符合現行國家和部頒標準、各有關規范的規定，以及是否符合施工方案的要求。7.4.3驗收內容7.4.3.1架子的布置、立桿、大、小橫桿間距。7.4.3.2架子的搭設和組裝，包括工具架起重點的選擇。7.4.3.3連墻點或與結構固定部分是否安全可靠；剪刀撐斜撐是否符合要求。7.4.3.4架子的安全防護、安全保險裝置必須有效；扣件和綁扎擰緊程度應符合規定。7.4.3.5腳手架的基礎處理、做法、埋深必須正確和安全可靠。8.腳手架拆除要求8.1拆除工藝拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿

35、、腳手板、剪刀撐、斜撐 、而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準從里面拆除或者上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應該防止失穩。當鋼管拆至下部最后一根長鋼管（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋

36、撐加固后拆除桿件。8.2拆除條件外墻腳手架拆除前應完成外墻洞口防護。如果現場腳手架不具備四周同時拆除時，只具備一面外墻或局部外墻拆除時，在拆除此面墻墻腳手架前，首先應對不拆除腳手架的（被拆除與不能拆除的腳手架的交界處）端部進行立桿、橫桿、拉接點、探頭桿、探頭板、臨邊掛網防護加固，并掛標識牌。8.3拆除技術要點施工人員要熟悉全架體的搭設形式、幾何尺寸及細部構造做法，對腳手架的各種情況作到心中有數，簡明清晰。各種卡扣及螺栓均要求提前涂刷煤油，以充分潤滑。腳手架拆除高度以6米高為一個拆除作業層，拆除面積為結構四周作業全層。作業層腳手架拆除前，應對作業層及下一作業層提前進行拉結固定，拉結固定點每根邊柱

37、設一道(樓梯間拉結利用窗洞口)，采用扣件加短管夾住。作業層腳手架拆除前應拆除作業層豎向安全網，作業層高度同安全網防護高度均為6米。作業層腳手架拆除前，下一作業層要滿鋪雙層水平兜網，且每二個結構層設置水平兜網一道。拆除前對全作業層防護及技術要求全面檢查，符合要求后，書面通知施工隊對作業層進行拆除作業。拆除腳手架時對可松動的螺栓卡扣直接予以拆除，對拆除不動的卡扣和螺栓使用氣焊拆除，拆除后立即作廢。拆除下來的腳手架采用隨層碼放的形式，全部進行除銹及涂刷黃色防銹油漆處理，彎曲變形及銹蝕嚴重的架子管予以調直或更換。拆除后的結構四周及臨邊洞口應及時進行全封閉防護，防護欄高度1.2米,立掛密目安全網，防護欄

38、涂刷紅白相間警示油漆。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。9.質量、安全和環保措施9.1質量措施9.1.1鋼管應使用48.3mm，壁厚3.6mm，嚴禁使用嚴重銹蝕，彎曲壓扁，裂縫缺陷的鋼管，扣件應使用國家批準，有出廠合格證明的產品，扣件螺桿對有銹蝕的應進行更換處理。9.1.2嚴格按設計尺寸搭設，控制好立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保節點連接達到牢固安全的要求（綁好、擰緊）。9.1.3立桿在搭設前應先進行預排并進行檢查

39、驗收后方可搭設，否則不得進行搭設，相鄰立桿接頭應互相錯開，嚴禁設在同一步內。9.1.4大橫桿接頭應相互錯開，嚴禁設置在同一縱跨內，立桿與大橫桿應用扣件扣緊。9.1.5所有接頭必須采用對接扣件嚴禁錯開搭接。9.1.6需拆除的小橫桿應上下錯開，小橫桿應伸出扣件100mm以防滑脫，并且與大橫桿扣緊。9.1.7腳手板應鋪設嚴密，嚴禁出現探頭板和飛跳板，腳手板應同小橫桿綁牢，以免發生滑脫，腳手板距結構不得大于300mm。9.1.8剪刀撐應按“之”字形連續設置，根據現場位置確定剪刀撐的位置，剪刀撐與基礎之間應使用墊木墊牢墊實。9.2安全措施9.2.1腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準考核合格的專業架子工

40、，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。9.2.2搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等，六級以上大風、雨、霧天禁止架子作業。9.2.3所有腳手架用的桿配件的質量和外觀必須經過仔細檢查驗收，不符合要求的鋼管、扣件不準使用。9.2.4安全網應連續封閉設置，網與網之間，網架管之間應綁扎牢固。兜網應與大橫桿綁扎牢固，網內應經常清理保證無雜物、垃圾。9.2.5 2m以上高腳手架必須設置斜撐以防倒塌，待與主體第一道拉接完閉后方可拆除，未用完的架子管應集中堆放在指定地點。9.2.6架子工具應隨時裝入工具袋，以防墜落傷人。9.

41、2.7在搭設過程中應畫出警戒線和工作范圍，并設專人進行現場監察，非專業工種人員嚴禁入內，以防發生危險。9.2.8配合工作人員應動作協調一致，統一指揮，防止動作不協調而發生危險。9.2.9架子工每天上班之前應對架子進行全面細致的檢查，發現問題及時處理確保架子安全，非架子工嚴禁私自拆架子。9.2.10搭設過程中要及時設置連墻桿、剪刀撐、支撐等，避免腳手架在搭設過程中發生偏斜或傾倒。腳手板要鋪滿、鋪平、鋪穩，并用鐵絲綁牢，不得有探頭板、飛跳板。9.2.11嚴格控制使用荷載，確保腳手架有較大的安全儲備。9.2.12確?？煽康陌踩雷o措施，作業層外面設置綠色密目安全網，隨升隨掛，不能拆除。在無防護措施的

42、情況下嚴禁邊緣作業。9.2.13正在施工的建筑物所有出入口，應搭防護棚。9.2.14嚴禁以下違章作業：9.2.14.1直接利用腳手架吊運重物；9.2.14.2作業人員攀架子上下；9.2.14.3任意拆除腳手架部件和連墻桿件；9.2.14.4架上作業人員及材料過于集中；9.2.14.5當出現立桿連接松動、架子傾斜、桿件變形、腳手架上結冰等安全隱患時，在問題解決之前應暫停使用腳手架，當問題解決后，應檢查合格后方能使用；9.2.14.6隨意拆除立桿下的墊木；9.2.15搭設及拆除過程架子工應系好安全帶，把扳手系在腰間，嚴禁拋擲物料，以防墜物傷人；嚴格按高空作業要求進行施工。9.2.16在雨季要經常檢

43、查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。9.2.17隨著腳手架的增高，注意觀察地下結構支撐及后澆帶板的變化，發現有移位、彎曲、裂縫等現象時，在進行加固處理后才可上架作業。9.2.18未搭完的腳手架，非架子工不得上架， 搭完后由施工負責人會同架子工長、使用人員、技術、安全等有關人員共同驗收，辦理手續后方可使用。使用中架子必須保證完整，禁止隨意拆改架子及配件或隨意挪用腳手板，拆改架子應經施工負責人批準，由架子工負責操作。9.2.19拆除架子以“先搭的后拆、后搭的先拆”為原則，應由上而下按層按部的拆除，先拆護身欄、腳手板和排木，再依次拆除十字扣的綁扎和接桿，拆

44、除全部十字扣、連墻件以前，必須綁好臨時斜支撐，防止架子傾斜，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。9.2.20拉桿和放桿時，必須由2-3人協同操作，上下傳遞，及時呼應，嚴禁獨立操作。9.2.21拆架子作業區及附近、出入口處，應有專人看守，禁止非操作人員進入危險區，并在危險區外搭設圍欄，進人入內。作業區內各種設備和物件應事先拆除或防護。9.2.22護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.2.23拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作、配備料斗，防止火星和切割物濺落。9.2.24要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉

45、結，不得截斷架體。9.3環保措施9.3.1進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。9.3.2腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。9.3.3施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.應急預案10.1腳手架施工重點防范部位腳手架施工重點防范部位為腳手架拉結點，腳手架施工荷載和腳手架的拆除作業。10.2施工順序腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按

46、照以下順序進行：10.2.1按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；10.2.2周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設；10.2.3應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；10.2.4在設置第一排連墻件前，“一”字形腳手架應設置必要數量的拋撐；以確保構架穩定和架上作業人員的安全。邊長20m的周邊腳手架，亦應適量設置拋撐；10.2.5剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。10.3施工過程中的隱患10.3.1腳手架

47、設置連墻件前易失穩；10.3.2 施工過程中連墻件被違規拆除；10.3.3大風降雨天氣腳手架緊固件易松脫；10.3.4腳手架局部施工荷載過大，出現坍塌；10.3.5腳手架拆除過程中，拆除順序不對導致腳手架坍塌。10.4控制措施10.4.1設置第一排連墻件前，腳手架應設置必要數量的拋撐，以確保構架穩定和架上作業人員的安全。10.4.2加強對施工人員的教育，經常性對腳手架進行檢查，防止出現連墻件被違規拆除。10.4.3在暴風雨前后,復工前對腳手架進行安全檢查，防止腳手架局部出現拉結松動情況。10.4.4加強過程檢查，防止施工作業時腳手架局部荷載過大發生事故。10.4.5拆除前有拆除安全技術措施和技

48、術交底，不得私自進行拆除。10.4.6嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭設的先拆，先搭設的后拆。即：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿等。嚴禁上下同時進行拆除作業。10.4.7連墻點在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除，隨拆除進度逐層拆除。嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架。分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增設連墻件加固。10.4.8拆除時統一指揮，上下呼應，動作協調，互相配合，禁止單人進行拆除。10.5腳手架發生事故的施救措施10.5.1迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行處置。10.5.2啟動現場應急預案,

49、危險源控制組人員排除險情,預防再次坍塌。10.5.3劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。10.5.4迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。10.5.5如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統一安排。11.腳手架計算書11.1落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建

50、筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20.2米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m

51、2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值160kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 靜荷載的計算值

52、q1=1.20.038+1.20.157=0.235kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.235+0.101.890)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.235+0.1171.890)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.550106/5080.0=108.353N/mm2大橫桿

53、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.038+0.157=0.196kN/m活荷載標準值 q2=1.350kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.196+0.9901.350)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.962mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值

54、計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9002=0.722106/5080.0=142.102N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足

55、要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.013mm集中荷載標準值 P=0.058+0.236+2.025=2.319kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2318.850900.0900.0900.0/(482.06105121900.0)=1.402mm最大撓度和 V=V1+V2=1.416mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!

56、三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.236+1.42.025=3.160kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表

57、明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1251 NG1 = 0.12520.170=2.524kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.400)/2=1.365kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3

58、= 0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.170=0.303kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.701kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us

59、 = 0.600經計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.701+0.91.44.050=10.744kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.701+1.44.050=11.311kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距

60、 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.311kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,

61、由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =11311/(0.19489)=124.514N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.744kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.

62、118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.110kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =10744/(0.19489)+110000/5080=139.970N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 294.049kNN

63、f2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=5.722kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=35.00 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.70+4.05=8.75kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc

64、 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 160.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！11.2 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度13.7米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為

65、483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2300，體型系數0.1250。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.45米，建筑物內錨固段長度1.55米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(

66、D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.5110.9002=0.355106/5080.0

67、=69.980N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.02.551900.04/(3842.06105121900.0)=0.868mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.

68、900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.42.025)/2=1.580kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.423106/5080.0=83.276N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮

69、為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1462295.8101500.003/(1002.060105121900.000)=3.54mm最大撓度和V=V1+V2=3.589mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向

70、水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載

71、力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1251 NG1 = 0.12513.680=1.712kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.400)/2=0.682kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.5002/2=0.255kN(4)吊掛

72、的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50013.680=0.205kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.854kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.230 Us 風荷載體型系數：Us = 0.125經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.30

73、01.2300.125 = 0.046kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.854+0.91.44.050=8.528kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.854+1.44.050=9.095kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生

74、的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.095kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強

75、度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =9095/(0.19489)=100.118N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.528kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈

76、截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.028kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =8528/(0.19489)+28000/5080=99.436N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 294.049kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。

77、經過計算得到: Nl=3.697kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1450mm，l = 1550mm，ml = 400mm，m2 = 1300mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載

78、N=9.10kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.45/1.55=0.94 kl=0.40/1.55=0.26 k2=1.30/1.55=0.84代入公式，經過計算得到支座反力 RA=28.880kN支座反力 RB=-9.952kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=15.720106/(1.05141000.0)=106.183N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=2.85+4.05=6.90kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/

79、m最大撓度 Vmax=6.736mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于2900.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =15.72106/(0.929141000.00)=120.01N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計

80、算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.952kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為165.75N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=99524/(3.1416165.752)1/2=7mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結

81、力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.95kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于9951.61/(3.1416201.5)=105.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.95kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc

82、混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 7.71106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0330 = 1-(1-20.0330)1/2=0.0330s = 1-0.0330/2=0.9830樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7.71106 / (0.9830105.0210.0) = 355.7 mm2青年人首先要樹雄心，立大志，其次就要決心作一個有用的人才