1、 xxxx花語城地下汽車庫模板施工方案目 錄第一節 工程簡介 3第二節 編制依據 3第三節 編制說明 3第四節 設計參數 3第五節 模架搭設要求 4第六節 模架搭設參數 5第七節 梁板模板施工要求 5第八節、后澆帶跨內模板支撐 11第九節 模板監測監控措施 12第十節 安全管理 15第十一節 冬雨季施工措施 15第十二節 應急預案 16第十二節 模架設計計算 18模板支架搭設方案第一節 工程簡介：（一）參建單位工程名稱：xx花語城地下汽車庫 建設單位： xx監理單位： xx設計單位：施工單位： 建設地點：本工程位于xx市xx區（二）工程概況1、本工程地下室為xx花語城地下汽車庫。本工程層高3.

2、35m,局部層高4.35m，最大的框架梁是400mm*1350mm，框架柱截面為400*500mm。2、本工程總建筑面積34678，人防建筑面積33149，人防防護面積32261。本工程抗震節點墻均按抗震三級和環境類別二b類施工。第二節 編制依據 1、建筑施工安全檢查標準JGJ592011。2、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 5、 xx花語城一期一批地下汽車庫工程設計施工圖 6、 DGJ32/J30-2006(第四分冊) 7、混凝土結構工程施工規范GB50666-20

3、11。 8、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013。 9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定。第三節 編制說明 本方案編制對象為地下室現澆梁板的模板支架，該現澆梁板板厚350，混凝土強度等級C35，本現澆板模板支架搭設在地下室基礎底板上。支撐高度為3.35米，局部最大支撐高度為4.35米；架體的支撐高度按照4.35m進行計算；柱帽尺寸為1800mm*2250mm*450mm及1800mm*2250mm*400mm;梁類型多種，主要類型為400*800、400*1350等。取400*1350為例進行計算,尺寸小于或者等于400*1350的梁均按400*1

4、350設計要求施工。由于模架立桿需立于地下車庫底板上，故本方案不需要考慮立桿對該樓板的作用。第四節 設計參數 1.支架參數1）模板支架橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.8；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):2.8和3.8；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底方鋼管的間隔距離(mm):250.00；2）梁支架橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.8；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；梁模板下面用三根40*70mm的木方，木方

5、下面采用的鋼管(mm):483.0水平橫管，在橫管下面用:483.0頂托住水平橫管。3）柱帽支架柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撐在柱子的模板上，柱帽下面用483.0的鋼管支撐，間距為800mm,主梁用483.0鋼管,柱帽下側用483.0鋼管斜撐。2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：方鋼管 : 40403mm；第五節 模架搭設要

6、求1、模架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案，并由專業隊伍搭設。2、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠、滿足施工安全要求。3、該模架標高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現場技術人員對施工人員進行安全、技術交底，避免出錯。4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支承在地下室基礎底板上。 5、先澆地下室墻板和柱，模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定，并用木楔打緊。6、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐采用48mm x3mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管的立桿、掃地桿、水平拉桿

7、應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。 8、豎向剪刀撐：地下室模架外側四周布置連續豎向剪刀撐，中間按縱、橫向軸線由底至頂連續設置。9、模架搭設完畢，必須經驗收合格后方可進行下道工序。 10、砼澆筑時材料、人員不得集中，砼堆集高度不得超出現澆砼板面100mm，大梁從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于400mm。 11、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。 12、拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。 13、底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強

8、度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除。本工程最大支撐高度為4.35米第六節 模架搭設參數 地下室梁、板模架搭設參數梁板規格（mm） 方鋼管數量或木方間距（mm） 立桿間距（mm）橫向跨距（mm）水平桿步距（mm）備注縱向間距橫向間距350板2508008001500板底采用 U托4001350木方3根5508008001500梁底用U托第七節 梁板模板施工要求 模板支架搭設前，應由項目技術負責人向全體操作人員進行安全技術交底。安全技術交底內容應與模板支架專項施工方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。安全技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字確

9、認。本模架由專業隊伍搭設。1、鋼管扣件U托進場管理鋼管、扣件、U托必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合規程附錄E的規定；經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊平穩，堆放場地不得積水。施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況。2、模板施工流程及支設

10、方法：2.1 施工之前由項目主管工程師組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其它構件位置的關系，向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質量要求及工期控制目標，之后施工員向操作人員交底。2.2 鋼筋工程檢查合格后，得到項目經理部有關人員允可后方可進行墻、梁、柱、模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、予留洞口的位置、數量是否正確。每個施工段內支模順序是：柱梁樓板梁柱接頭。2.3 模板施工工藝流程：1）、模板施工順序為：支撐柱模墻模頂板模梁墻柱頭模2)、其中各段施工工藝流程為：（1）、柱模：彈柱子位置線找平層做定位墩安裝

11、柱模板找平層做定位墩安裝拉桿及加固辦理預檢（ （2）、梁模：彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底模起拱安裝梁型鋼綁扎鋼筋安裝梁側模安裝上下鎖口楞斜撐楞對拉螺栓復核梁模板尺寸安裝梁側模加固驗收搭設支架安裝板模木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上層標高、平整度綁扎板鋼筋（3）、板模：3、立桿（1）、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方

12、的立桿軸線到邊坡的距離不應小500mm。4、水平桿（1）、水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。應符合下規定：a、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；b、搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。（2）、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（3）、每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。5、剪刀撐（1）、模板支架四邊滿布

13、豎向剪刀撐，縱、橫向豎向剪刀撐按縱、橫向軸線由底至頂連續設置；（2）、剪刀撐的構造應符合下列規定：a、剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45度60度之間。b、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1000mm，并用三只旋轉扣件固定。6、拆除（1）、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規定。（2）、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。（3）、模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行。（4）、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，

14、嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。（5）、卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；運至地面的鋼管、扣件應按規定及時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。（6）、拆模時間墻體模板拆除要根據現場同條件養護試塊的強度確定，當試塊完全凝固并且已經達到一定強度時由各段負責人通知，施工人員方可進行模板的拆除工作，豎向結構混凝土強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。第八節、后澆帶跨內模板支撐1、本工程的墻板后澆帶的模板同普通墻板一樣設置，僅墻板后澆帶兩側的穿墻螺栓保留，增設中間部分的穿墻螺栓；故而穿墻螺栓的水平間距為450mm、豎向間距為450mm；方鋼

15、管間距為300mm；雙拼鋼管的豎向間距為450mm、水平間距為450mm。2、根據本工程的后澆帶設置情況，后澆帶全部在車庫跨中。為防止在拆除模板過程中出現后澆帶模板被拆或“后支式”與“先支式”模板的情況，本工程車庫后澆帶全部采用獨立式支撐形式。根據模板設計計算，后澆帶模板的設置主要如下：.板：立桿縱橫向間距也為800mm；構造措施：縱橫向一跨獨立設置。縱橫向水平桿設置三道、一道為離底部200mm的掃地桿、一根為板底的通長水平桿、中間設置一道水平桿。剪刀撐：根據車庫后澆帶的影響范圍內設置縱橫向兩個方向的剪刀撐。剪刀撐連續設置。第九節模板監測監控措施平臺排架必須設縱橫向掃地桿，采用直角扣件固定在距

16、底座上皮不大于200mm處的立桿上，當力桿基礎不在同一水平面上時，必須將高處的掃地桿向低處延伸兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。立桿底層步距不應大于1.5m。兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心點至主節點的距離不宜大于步距的1/3。支架立桿應豎直設置，2m高度內允許偏差為15mm。滿堂模板支架應符合下列規定：四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向一上每隔兩步設置一道水平剪刀撐。二、模板的安裝混凝土底板外模采用鋼模散拼，U形卡連接，豎、橫向用作加強桿

17、。在邊坡下腳用48鋼管打樁，用作外模支撐的支撐點，用鋼管、扣件連接加強桿和支撐點，使模板固定牢固。每根14圓鋼拉結螺栓中間用4mm厚、尺寸為50mm*50mm的鋼板滿焊，用作止水片，并在靠模板兩邊各放一塊20mm厚、尺寸為直徑30的塑料墊圈，待混凝土澆好拆模后，鑿掉兩邊塑料墊圈，截掉長出墻面的螺桿，再用1:2水泥防水砂漿分層補平。剪力墻模板安裝剪力墻橫豎圍檁間距450mm*450mm，內墻14螺栓間距450mm*450mm左右。上下端圍檁懸臂長度不大于200mm，鋼管支撐系統排架主管間距800mm*800mm，水平鋼管3道，第一道離地面200mm ，第二道離地面1500mm，第三道在龍骨底部，

18、必須縱橫連接，以保證其整體穩定性。考慮到剪力墻用商品混凝土，底下3排拉結螺桿用雙螺帽加強。為保證模板施工位置準確，確保墻體垂直度和平整度，采用焊鋼筋限位來控制墻厚度，同時以彈模板300mm控制線來進行校正，并可作為驗收的依據，模板限位晝焊在大規格鋼筋上，樓板面向上50mm 。安裝工程的所有預埋管，在模板封模前應安裝固定牢固，位置尺寸復核準確后再封模板，模板的安裝允許偏差及預埋件、預留洞的偏差必須滿足規范要求。頂板模板安裝頂板采用48鋼管塔設滿堂支模架，立柱間隔距離為800mm*800mm，頂部方鋼管龍骨截面為40mm*40mm，龍骨間距不大于250mm，龍骨接頭要錯開，模板接縫處用40*70m

19、m的木方連接。平臺板鋪設時必須平臺板蓋墻梁模。柱模安裝柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼管箍牢，避免柱模整體歪斜甚至傾倒，鋼管柱箍的間距在0.6m以內為宜，并在柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。模板安裝的自檢模板支好后，首先要進行自檢，填自檢自評表，再上報項目部及監理公司進行驗收，驗收合格后做好交接手續，再進行下道工序施工。6澆筑砼時的監測在澆筑混凝土時派兩名木工看模，發現模板有輕微的變形，立即進行整改，如發現模板有較大破壞，甚至支架可能倒塌時必須及時離開現場并向上級主管部門匯報情況，并制定解決方案。三、模板的拆除模板的拆除，應嚴格按模板裝拆施工方案和國家安全施工文明施工規定執行。對

20、非承重模板，應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模受損失時方可拆除；對于承重模板，如頂板、梁等，應在同條件養護，試塊強度達到75%設計強度后方可拆除。拆模順序應先支后拆，并執行項目部書面通知拆除制度。模板拆除安全技術措施一般要求拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結構模板及支撐拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱墻側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據與結構同

21、條件養護的試塊強度達到下表的規定，方可拆除。在拆摸過程中，如發現實際結構混凝土強度并達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續拆除。已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要考慮混凝土模板拆除后的保溫養護。如必須暴露在大氣中，則應保證混凝土受凍前的臨界強度。對于大體積混凝土，除應滿

22、足混凝土強度要求處，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫度差不超過20，以免發生溫差裂縫。各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行，如果模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆的順序進行，以及先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支撐的順序進行拆除。除必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。基礎模板拆除的安全技術基礎拆模基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。拆除的模板應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。模板拆除注意事項拆模時不要

23、用力過猛過急，拆下來的模板和支撐用料要及時運走、整理。拆模順序一般應是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大復雜模板的拆除，事先要制定拆模方案。定型模板，特別是組合式鋼模板，要加強保護，拆除后逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后清理干凈，板面涂刷脫模劑，分類堆放整齊，以利再用。支設臨空建筑特模板時，應搭設支架。混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口，應按規定進行防護。拆除模板支撐前，混凝土強度必須達到規定的規范，并經技術部門批準后，才能進行。拆平臺模時，不得一次性將頂撐全部拆除，應按順序分批拆，以免模板在自重荷載體作用下發生一次性大面積脫落。拆模時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必

24、須干凈徹底，不得保留有懸空模板。 第十節、安全管理 1、模板支架搭設、拆除人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、鋼管、扣件質量與搭設質量，應按第7節的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。做好模板支架的安全檢查與維護。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積

25、雪。7、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。 8、混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范的有關規定執行。10、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11、模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。第十一節.冬雨季施工措施一）雨季施工措施1）雨天使用的木模板拆下后應放平，以免變形。若模板拼裝后不

26、能及時澆筑混凝土，又被雨水淋過，則澆筑混凝土前應重新檢查、加固模板和支撐。3)模板落地時，地面應堅實，并支撐牢固。基礎應隨時觀察，如有下陷或變形，應立即處理。4）安裝作業防滑：現場施工人員一律穿著防滑的橡膠底鞋，嚴禁穿涼鞋、拖鞋，及時清掃構件表面的積水。及時清掃構件去除構件上的泥水，防止構件帶泥吊入作業面。檢查臨時電箱、用電工具確保其絕緣性能。雨后檢查安全繩(麻繩)、防護設施需要巡查。二）、冬季施工措施1） 滿堂腳手架、腳手板或模板上有冰雪積留時，施工前應清除干凈，有坡度的跳板應釘防滑條或鋪草包，并隨時檢查架體有無松動及下沉現象，以便及時處理。2） 高空作業必須用安全帶，進入工地必須帶好安全帽

27、，樓面預留孔洞必須用蓋板蓋好，不準用蘆葦、草包遮蓋，以防失足跌落。冬季施工拆除腳手架應有維護警戒措施，嚴禁高空向下拋擲。第十二節 應急預案 一、救援預案的目的事故發生后，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。二、救援機構1、機構組長： 封坡副組長： 李玉佩、卞衛平組員：殷正東、張尊科、張東東、高昌平、劉慶田、孟新祥、孟文祥、徐輝等2、職責和分工（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長職責。（3）組員在組長或副組長的指揮

28、下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。三、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。消防演練四、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點：、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。地點：xx花語城工地內；醫院：四院；用車輛牌號：京

29、MA5333五、模板及支架倒塌事故的應急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。2、應急救援方法（1）有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架

30、進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫院：四院。（4）現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護

31、，防止閑人進入。第十三節 模架設計計算 一、350mm板模板（扣件式）計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范GB50010-2011、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2014)等規范編制。建筑施工安全檢查標準JGJ592011。一）、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承

32、重連接方式:可調托座；板底方鋼管的間隔距離(mm):250.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：方鋼管 : 40403mm； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二）、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 751.52/6 = 28.125 cm3

33、；I = 751.53/12 = 21.094 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.350.75+0.50.75 = 7.069 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.75= 0.75 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.069+1.40.75= 9.532kN/m最大彎矩M=0.19.5322502= 59578.125 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 59578.125/28125 = 2.118 N/mm

34、2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.118 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 7.069kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6777.0692504/(100950021.094104)=0.093 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.093 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三）、縱向支撐鋼管的計算縱向支撐鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W=4

35、.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4； 計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.35+0.50.25 = 2.356 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1.2 q1 = 1.22.356= 2.828 kN/m；活荷載：q2 = 1.40.2

36、5 = 0.35 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.12.828+0.1170.35 ) 0.752 = 0.182 kNM；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 2.828 + 1.20.35)0.75 = 2.648 kN ；最大應力計算值 = M / W = 0.182106/4490 = 40.553 N/mm2；縱向支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向支撐鋼管的最大應力計算值為 40.553 N/mm2 小于 縱向支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算

37、公式如下:=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 = 2.356 kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度= 0.6772.3567504/( 10020600010.78 104) =0.227 mm；縱向支撐鋼管的最大撓度小于750/150與10 mm,滿足要求!四）、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：方鋼管 : 40403mm；W=5.099 cm3；I=10.197 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.648kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.712

38、 kNm ；最大變形 Vmax = 1.453 mm ；最大支座力 Qmax = 9.396 kN ；最大應力 = 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 139.662 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.453mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五）、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；(2

39、)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.750.8 = 0.3 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.350.750.8 = 5.355 kN；靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ=(1+2)0.80.75=1.8kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=9.771kN；六）、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.771 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 L

40、o/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度L0=h+2a，即L0=1.5+20.2=1.9； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=1.9；L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；

41、由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9770.76/(0.458424) = 50.315 N/mm2；立桿穩定性計算 = 50.315 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！ 二、 梁模板（扣件式）計算書一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)5.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001350新澆混凝土結構層高(m)3.35梁側樓板厚度(mm)150二）、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混

42、凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)550梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)550、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位

43、置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400每跨距內梁底支撐小梁根數4梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：平面圖立面圖四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=4001515/615000mm3，Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1

44、k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.720.417.48kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.350.416.78kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.71kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.350.413.81kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/Wmax0.07716.780.182+0.10.710.182，-0.10716

45、.780.182+0.1210.710.182，-0.07116.780.182-0.1070.710.182106/150003.82N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.63213.811834/(10010000112500)0.09mml/400183/4000.46mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.14316.780.18+1.2230.710.183.67kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.14313.810.18

46、2.89kN五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面慣性矩I(cm4)114.33 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.67/0.49.17kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.180.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1

47、.40.72)(0.4-0.4/2)/20.18+0.91.350.5(1.35-0.15)0.180.26kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(0.8-0.4-0.4/2)/20.18+0.91.350.5(1.35-0.15)0.180.26kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.89/0.47.22kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.180.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.4-0.4/2)/2

48、0.18+0.5(1.35-0.15)0.180.18kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.8-0.4-0.4/2)/20.18+0.5(1.35-0.15)0.180.18kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.12106/326703.78N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.822kN max3Vmax/(2bh0)=31.8221000/(24070)0.98N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.05mml/400400/400

49、1mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.29kN，R23.64kN，R30.29kN 正常使用極限狀態 R10.22kN，R22.84kN，R30.22kN六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R33.64kN，RmaxR1，R2，R32.84kN 1

50、、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.66106/5080130.77N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax6.24kN max2Vmax/A=26.241000/48925.53N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0.36mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R212.36kN，同理可得 立柱1：R10.98kN，立柱3：R30.98kN 圖二 立柱2：

51、R23.64kN，同理可得 立柱1：R10.29kN，立柱3：R30.29kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱2：R29.64kN，同理可得 立柱1：R10.75kN，立柱3：R30.75kN 圖二 立柱2：R22.84kN，同理可得 立柱1：R10.22kN，立柱3：R30.22kN七）、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節可知R

52、maxR1，R30.29kN，RmaxR1，R30.22kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.05106/449010.43N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.497kN max2Vmax/A=20.4971000/4242.35N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.03mml/400550/4001.38mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax20.98kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八）、立柱驗算

53、立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=

54、165.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.551.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.35)+0.91.420.415.82kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.4-0.4/2)/20.180.1kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.8-0.4-0.4/2)/20.180.1kN q18.31

55、kN/m q20.04kN/m 同上四七計算過程，可得： 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2+Mw/lbmax0.75+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.4-0.4/2)/20.55，10.59，0.75+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/20.55+0.03/0

56、.810.63kN fN/(A)+Mw/W10.63103/(0.21424)+0.03106/4490125.72N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2+Mw/lbmax0.75+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.4-0.4/2)/20.55，10.59，0.75+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15

57、)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/20.55+0.03/0.810.63kN fN/(A)+Mw/W10.63103/(0.21424)+0.03106/4490125.72N/mm2f205N/mm2 滿足要求！九）、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax12.36kNN30kN 滿足要求！三、梁側模板計算書(一)、工程屬性新澆混凝梁名稱WKL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001350梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)350(二)、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑

58、影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.35振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.35min38.4，32.432.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.232.4+1.44，1.3532.4+1.40.740.9max44.48，47.660.947.6642.

59、89kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k32.4 kN/m2(三)、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為0，300，800 設計簡圖如下：模板設計剖面圖(四)、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承142.894

60、2.89kN/m Mmax0.125q1l20.12542.890.220.21kNm Mmax/W0.21106/375005.72N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正132.432.4kN/m max532.42004/(38410000281250)=0.24mm200/400=0.5mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=42.890.28.58kN 正常使用極限狀態 Rq2l=32.40.26.48kN(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4070小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小

61、梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)114.33 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=8.58kN/m Mmax/W0.17106/326705.25N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)32.191000/(27040)1.17N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=6.48kN/m max0.14mm500/400=1.25mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax

62、3.9kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.95kN(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=1.95kN/m Mmax/W0.37106/449083.21N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖

63、(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.551000/42416.73N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=2.95kN/m 1max0.62mm600/400=1.5mm 2max0.14mm250/400=0.62mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax12.95kN(七)、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 可知對拉螺栓受力N0.9512.9512.3kNNtb17.8kN 滿足要求！四、柱模板（設置對拉螺栓）計算書一）、工程屬性新澆混凝土柱

64、名稱KL新澆混凝土柱長邊邊長(mm)500新澆混凝土柱的計算高度(mm)4000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2

65、G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)550模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.5538.425.66kN/m 活載線荷

66、載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.5520.97kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.125.660.132-0.1170.970.132-0.05kNm Mmax/W0.05106/(1/6550152)2.31N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.5538.421.12kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6821.12133.334/(10010000(1/12550153)0.03mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！四）、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5070小梁

67、截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1348.426.46 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/40.831035N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1338.45.12 kN/m 面板變形圖(mm) 0.22mm1.5mm 滿足要求！五）、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數

68、2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.84kNm，N14kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.52kNm，N23kN M/Wn0.84106/(4.49103)186.53N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 11.35mml/4001.68mm 20.63mml/4001.42mm 滿足要求！六）、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N42=8kNNtb17.8kN 滿足要求！ N42=8kN26kN 滿足要求！