1、 XXXX“上大壓小”熱電聯產（2350MW）新建工程 汽機基座上部結構模板排架專項施工方案目 錄一、編制依據 11.1編制說明 11.2編制依據 1二、工程概況 1三、施工作業準備工作及條件 2四、施工方案 .3五、質量標準 12六、安全措施、文明施工措施、環境措施 12七、危險源防范措施 14八、人身傷亡事故應急預案 16九、計算書 17一、編制依據1.1編制說明本施工方案是根據火力發電廠工程施工組織設計導則、XXXX“上大壓小”熱電聯產（2350MW）新建工程有關施工圖紙文件、相關設計院標和國家現行技術法規、施工規范及驗收標準編制的。1.2編制依據1.2.1汽機基座上部結構施工圖;1.2

2、.2建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2009；1.2.3混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011；1.2.4電力建設施工質量驗收及評定規程第一部分：土建工程 DL/T5210.1-2012；1.2.5混凝土強度檢驗評定標準GBJ107-2010；1.2.6建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001；1.2.7工程測量規范GB50026-2007；1.2.8鋼筋混凝土用鋼筋，第一部分：熱軋光圓鋼筋GB 1499.1-2008；1.2.9鋼筋混凝土用鋼筋 第二部分：熱軋帶肋鋼筋 GB 1499.2-2007；1.2.10電力工程地基處理技術規程DL/T 50

3、24-2005；1.2.11建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011；1.2.12混凝土外加劑應用技術規范GB50119-2003；1.2.13混凝土質量控制標準GB50164-2011；1.2.14鋼筋機械連接通用技術規程JGJ 107-2010；1.2.15建筑變形測量規范JGJ8-2007；1.2.16電力建設安全工作規程火力發電廠部分DL5009.1-2002；1.2.17建筑施工現場環境與衛生標準JGJ146-2004；1.2.18建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002；扣件式鋼管模板排架安全技術規范JGJ130-2011二、工程概況本工程為XXXX“上大壓小”熱

4、電聯產（2350MW）新建工程2#爐，工程0.000相當于絕對標高247.300米。地坪標高-4.00米，首層標高5.57米，二層標高11.525米。本工程模板排架采用483.0腳手鋼管體系。三、施工作業準備工作及條件3.1作業人員的基本要求：3.1.1所有施工人員必須經過三級教育，考試合格后方可上崗，特種作業人員必須持證上崗。3.1.2所有施工人員必須經過身體檢查合格后方可上崗。3.1.3特種作業人員必須具備崗位證書，必須持證上崗。3.1.4施工技術人員嚴格按方案做好技術交底工作。3.2施工作業機械、工具、儀器、儀表的要求所有作業的機械、工具等必須檢修處于完好的備用狀態，所有的儀器（力矩扳手

5、）等必須經過有關部門檢驗合格后方可使用。3.3作業環境的要求3.3.1模板排架搭設部位場坪施工完畢。3.3.2做好腳手鋼管、扣件的維護和清點工作。3.4作業物資供應的要求腳手鋼管、扣件檢測合格。3.5主要物資及人力資源配備計劃3.5.1勞動力資源計劃 3.5.1.1施工管理人員計劃 序號工種名稱數量序號工種數 量1土建經理14質檢員12土建副總15技術員23土建專工16安全員23.5.1.2施工勞動人員計工種名稱數量序號工種數 量1電工22木工243架子工20合計463.5.2主要施工機械、器具、周轉料具準備計劃序號機具名稱型 號規 格單位數量備 注1交流電焊機臺22經緯儀J2-2臺13水準儀

6、S3臺24腳手鋼管483.0T6305力矩扳手個1四、施工方案4.1模板排架概況首層框架梁板層高9.57米，二層梁層高5.955米，屬于高排架。頂板擬采用15厚清水模板，背肋采用5080木方，支撐采用扣件式鋼管滿堂架支撐系統。腳手鋼管采用483.0。排架坐落于凝汽器混凝土地面上，地面標高-4.00米。4.2模板排架的搭設方法本工程模板排架搭設滿堂腳手架。本工程滿堂腳手架包含框架梁和板，架體按最不利情況計算，計算所得腳手架支撐體系應用于整個滿堂腳手架搭設。4.2.1模板排架5.57米構造1、框架梁支架：梁跨度方向立桿間距0.5米，梁兩側立桿間距3米，梁底立柱4排，立桿步距1.5米，采用單扣件?？v

7、橫方向每軸線設連續豎向剪刀撐。豎向每3步設一道水平剪刀撐。無板處梁附近區域的排架的立柱間距縱橫方向都為1米，步距1.5米，并連成滿堂架體。平面圖立面圖2、板支架：模板支架搭設高度為9.57米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.75米，立桿的橫距 l=0.75米，立桿的步距 h=1.50米。采用單扣件。板的長向搭設構造板的短向搭設構造4.2.2模板排架11.525米構造1、搭設高度5.95米框架梁支架：梁跨度方向立桿間距0.5米，梁兩側立桿間距5米，梁底立柱12排，立桿步距1.5米，采用單扣件?？v橫方向每軸線設連續豎向剪刀撐。豎向每3步設一道水平剪刀撐。無板處梁附近區域的排架的立柱間距縱橫方向都為

8、1米，步距1.5米，并連成滿堂架體。平面圖立面圖2、搭設高度15.52米支架：梁跨度方向立桿間距0.5米，梁兩側立桿間距3米，梁底立柱6排，立桿步距1.5米，采用單扣件?？v橫方向每軸線設連續豎向剪刀撐。豎向每3步設一道水平剪刀撐。無板處梁附近區域的排架的立柱間距縱橫方向都為1米，步距1.5米，并連成滿堂架體。平面圖立面圖4.3扣件鋼管排架的材料準備1、鋼管腳手架所有桿件包括立桿、大小橫桿，斜桿、剪刀撐、掃地桿、欄桿等均采用48mm3.0mm的鋼管，腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家

9、標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。新鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告，并復試合格經監理批準后方可使用。表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合下表的規定。舊鋼管的表面銹蝕深度彎曲變形應符合下表的規定。2、扣件扣件式鋼管腳手架所用的扣件，應符合鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。新扣件進場時應具有產品質量證明書，生產許可證，法定檢測單位的測試報告?？奂坏糜辛鸭y、氣孔，不宜有砂眼或其他影響使用功能的鑄造缺陷，外觀無粘砂、澆帽口殘余、披縫、毛刺氧化皮等缺陷。扣件

10、與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好?？奂幕顒硬课粦莒`活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面的間隙應小于1mm。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換?？奂砻鎽M行防銹處理。4.4扣件式鋼管滿堂排架的搭設1、每根立桿底部應設置底座或墊板。2、必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫桿掃地桿亦應采用扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不再同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸

11、線到邊坡的距離不應小于500mm。3、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：相鄰立桿的接頭不應布置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；b.搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。5、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。6、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔

12、4跨立桿從頂層開始向下每隔3步設置一道水平剪刀撐。7、扣件式鋼管排架的構造要求（1）基礎經驗收合格后，應按施工組織設計要求進行定位放線。腳手架搭設應按其定位放線位置進行搭設。在每搭設完一步架后應及時按施工組織設計要求對其步距、縱距、橫距及立桿的垂直度進行校正。（2）在距排架底座不大于200mm處的立桿上設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應用直角扣件固定。（3）排架外側每隔6.0m 設一道剪刀撐，剪刀撐與地面的夾角4560，自下而上連續設置，搭接長度大于1m，且不得少于二個旋轉扣件緊固。旋轉扣件至主節點的中心距離不得大于300mm。（4）相鄰立桿的接頭位置應錯開布置且在不同的步距內，與相近的大橫桿的距

13、離不小于500mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步或遺漏。（5）上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同立桿縱距中，與相近的立桿的距離不大于60cm。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在大立桿的里側或外側，同一排大橫桿的水平偏差應小于50mm。4.5扣件式鋼管排架的檢查與驗收排架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合如下要求：1、模板排架使用材料的質量應符合要求。2、地基基礎：表面堅實平整、不積水、墊板不晃動、底座不滑動、沉降10mm。3、模板支撐立桿的間距應符合方案的要求，掃地桿、縱橫向牽桿、垂直剪刀撐、水平剪刀撐等的設置是否按方案進行，立桿應保證垂直。4、扣件安裝：主節點處各扣件距主節點的

14、距離300mm，同步立桿上兩個相連對接扣件的高差500mm，立柱上的對接扣件距主節點的距離h/3，縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離l/3?？奂Q緊扭力距為4065Nm。采用搭接連接時鋼管搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。5、梁底或板底加固支撐采用雙扣件抗滑扣件應按方案要求進行，墻柱下三道穿墻螺栓應采用雙螺母進行加固。4.6排架的使用1、模板排架搭設完成必須經安全員驗收合格后掛牌使用。2、在作業中禁止隨意拆除排架的基本構架桿件，整體性桿件、連接件。3、工人在排架上操作時應做好自我保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁

15、在排架上嬉鬧或坐在欄桿等不安全的地方休息。4、人員上下必須爬梯，禁止攀援架子上下。5、遇五級以上大風及雷雨天氣，禁止在排架上作業。4.7扣件式鋼管排架的拆除排架拆除順序：剪刀撐縱橫水平桿立桿。按自上而下先裝者后拆，后裝者先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，剪刀撐應先拆中間扣，后拆兩頭扣，由多人配合向下遞鋼管。1、拆除排架時，應符合下列規定：（1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；（2）當排架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固；3、卸料應符合下列規定：（1）各構配件嚴禁拋擲至地面；（2）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并

16、按品種、規格隨時碼堆存放。4.8扣件式鋼管排架的安全管理1、排架搭拆人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設排架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、排架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行檢查驗收，合格后方準使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。5、當有五級及五級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止排架的搭設和拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、排架的安全檢查與維護，應按規范的規定進行。安全網應按有關規定搭設和拆除。7、在排架使用期間，嚴禁拆除主

17、節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；8、不得在排架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并應報主管部門批準。9、在排架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。施工前應將作業區范圍內的易燃易爆物品清理干凈，經檢查后，開具動火證明、配備滅火器材，并有專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及接地、避雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定進行。11、搭拆排架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。五、質量標準序號檢驗項目類別單位質量標準1模板及其支撐結構一類具有足夠的強度、剛度和穩定性，嚴禁產生變形2基礎中心線

18、一類mm53模板接縫容度二類mm1,54模板與混凝土接觸面無粘漿,隔離劑涂刷均勻5模板內部清理干凈無雜物6截面尺寸偏差二類mm107模板拼縫高低差三類mm28模板與中心線距離偏差三類mm59全高垂直度三類mm10六、安全措施、文明施工措施、環境措施（一） 安全措施1、三級安全教育、體檢制度對新入場工人進行三級安全教育，即公司對項目教育、項目對班組長的教育、班組長對工人的安全教育。對新入場工人進行身體檢查、是否有恐高癥、癲癇癥、是否有不適合的工種疾病。對新入場工人進行登記、形成花名冊，簽訂施工用工合同書。定期對工人進行身體檢查。2、消防保衛管理措施（1）現場庫房布局合理，易燃、易爆、有毒物品設專

19、庫保管，執行領用回收制度。（2）腳手架上設置干粉滅火器。（3）施工用電：現場用電線路的設置和架設按有關用電規定與用電布置圖進行施工。采用三相五線制。配電箱要有可靠的漏電保護裝置，照明用電與動力用電分開設置保護保證施工安全。場內所有配電箱統一編號上鎖，專人保管，箱殼接地良好。施工用電設備，電纜線、導線、漏電保護器等應有產品質量合格證，定期經常檢查，發現問題及時調換，熔絲相匹配，線路不超負荷。夜間施工，保證照明系統安全可靠，配備專業電工跟班作業，保證安全。3、安全技術措施外架防護：外架用綠色密目網防護。人行通道安全防護：在建筑物出入口處，人員來往頻繁，為保證安全，施工使用鋼管腳手架搭設，上鋪木板或

20、鋼跳板，搭設而成的人行通道。雨季加強機械檢查，安全用電，防止漏電人身傷害事故。下雨盡量不安排高空作業，如工程需要，則采取防滑措施，并系好安全帶。腳手架外側設置排水溝。（二）文明施工措施 1、工程施工用水、電的管線要敷設整齊、標志清楚2、施工現場要保持清潔，做到工完場清，違章者進行罰款處理。3、各種設備、材料按指定地點擺放整齊，成行成線。4、施工現場的廢棄物不許亂扔，應存放在指定垃圾箱內。5、嚴格施工現場總平面管理，堅決做到“工完，料凈，場地清”，做到全場的通道與排水暢通、照明充足，欄桿、地溝、蓋板完好6、在危險場所設護欄和明顯標志，夜間設紅燈警示。7、現場設置公共廁所，并加強管理，及時清理。

21、8、施工現場的道路堅實、平坦，兩側設排水溝,道路無積水,有防止泥漿、污水外流堵塞下水道的措施。9、施工現場嚴禁吸煙。10、材料、構件、器具按總平面圖布局堆放，并設標識。11、建筑垃圾集中、分類堆放，標明品種，并定期對垃圾進行清理。12、電焊機的擺設要整齊，并設專人看護，平臺上的電焊機應集中布置管理。13、冬季施工暖棚內的焦炭爐要有通風措施，以防止煤氣中毒。14、施工用電要嚴格按三相五線制執行，確保一機一閘一保護。15、大型機械要有準用證，并委托有資質單位進行安拆。16、腳手架搭設要有掃地桿、上下通道，跳板應用鐵絲固定，防護圍欄應為1.2米，0.6米腰桿，0.2米擋腳板，并經業主、監理驗收掛牌后

22、方可使用。（三）環境措施：1、施工機械進行經常性的檢查和維修保養，保證設備始終處于良好狀態，避免噪音、泄露和廢油、廢棄物造成的污染，杜絕重大安全隱患的存在。2、生活垃圾與施工垃圾分開。施工層建筑垃圾用絲袋子系牢，運至現場指定地方，定期運走?，F場設置垃圾箱，由于生活垃圾的存放，由專人管理，清運。施工現場的衛生實行“門前三包”，責任到人。3、固體廢料的控制處理：建筑施工產生的固體廢料如果處理不當，將會影響環境，因此為防止此類污染的發生發展，要有針對性的作一系列的施工管理。(1)固定場所要設置垃圾箱，各種垃圾要全部倒在箱內，不得隨意亂放。(2)盡量減少垃圾的排放量，同時垃圾要及時清理，垃圾分類存放，

23、食堂設立剩飯剩菜回收設施，并做到日產日消。 (3)現場道路按照要求進行硬鋪裝，殘土、垃圾、建筑材料落地要及時清理。(4)建筑垃圾要分類存放，可回收部分要充分有效利用。七、危險源及防范措施施工主要存在的危險源：機械傷害，人身傷害，起重傷害，運輸，火災。危險點易發生事故防范措施負責人機械傷害移動工具、電動工具傷人操作人員應進行專業技術培訓，考試合格，取得操作證后方可上崗,嚴格執行機械使用制度。機械操作定人定機定崗，嚴格按機械操作規程操作。安全員施工用電觸 電施工帶電作業要求有人監護；嚴格執行用電作業操作規程；各種帶電設備要有接地保護；施工人員穿絕緣鞋；振搗人員戴絕緣手套。安全員起重傷害物體打擊1）

24、重臂和吊起的重物下面有人停留或行走不準起吊，吊起的重物必須在空中作短時間停留時，指揮人員和操作人員均不得離開工作崗位。2）鋼筋、型鋼、管材等細長和多根物件必須捆扎牢靠，綁扎鋼絲繩與物體的夾角不得小于30。C。3）吊零星物件要用盛器，堆放穩妥，疊放整齊。4）六級以上大風禁止一切露天吊裝作業。5）鋼絲繩應保持良好的潤滑狀態。鋼絲繩不得與物體的棱角直接接觸，應在棱角處墊以半圓管、木板。起升機構和變幅機構不得使用編結接長的鋼絲繩。鋼絲繩斷絲數、銹蝕磨損量達到規范規定，予以報廢。安全員運輸交通1 臨時道路彎道半徑設為15米2 機動車輛在場內限速行駛，時速不允許超過15公里。3 路邊設交通指示標志，危險地

25、區應設“危險”、“禁止通行”等警告標志，夜間應設紅燈示警。安全員防火、防爆火災1 施工人員進入廠區內嚴禁吸煙2 氧氣瓶、乙炔瓶存放在通風良好的地方，夏季設防曬棚。3 現場配備足夠的滅火設備及工具4 附近有與明火作業相抵觸的工種在作業時，不做焊割作業。5 現場的焊、割操作人員嚴格執行持證上崗制。安全員主體、裝飾施工/外架搭設、拆除高空作業高處墜落、物體打擊安全員八、人身傷亡事故應急預案（一） 編制原則本預案按照“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針，以“保人身、保電網、保設備”為原則，結合實際情況進行制定。（二） 應急救援領導小組及應急救援組織機構副組長：郭栓民 電話：28629201655（三

26、） 應急救援指揮機構職責1、在發生人身傷害事件后，組長或組長委托副組長趕赴事故現場進行現場指揮，成立現場指揮部，批準現場救援方案，組織現場搶救。2、根據事故情況立即按本預案規定程序，組織力量對現場進行事故處理，必要時向地方政府匯報。3、負責逐級報告事故及處理進展情況。4、應急狀態消除，宣告應急行動結束。（四）人身傷害事故的預防1、定期組織學習安全工作規程等安全法規，提高安全意識，重視人身傷害事故帶來的危害，防止人身傷害事故的發生。2、提高執行“兩票”重要性的認識，嚴格執行“二票”、“安全措施票”制度，杜絕人身傷害事故的發生。3、按照安全規范的要求，采取嚴格的安全技術措施，加強安全設施的維護，防

27、止設施老化造成的誤人身傷害事故；加強對安全工器具的管理，防止因工器具不合格造成的人身傷害事故。4、按照安規要求，制定并落實好各項安全組織措施，制定安全措施計劃，認真執行各項規章制度和煙囪區域安全技術交底。5、 加強員工的預防人身傷害技能培訓和人身傷害緊急救護知識培訓。（五）危急事件的應對1、在接到事故現場有關人員報告后，凡在現場的應急組長機構領導小組成員必須立即奔赴事故現場組織搶救，保護好現場，并采取積極措施保護傷員生命，減輕傷情，減少痛苦，同時根據傷情需要，迅速聯系醫療部門救治。2、發現有人人身傷害，在沒有搬移、不急于處理外傷的情況下，立即進行心肺復蘇急救，并根據傷情迅速聯系醫療部門救治。發

28、現人身傷害者呼吸、心跳停止時，應立即在現場就地搶救，用心肺復蘇法支持呼吸循環，對腦、心重要臟器供氧。3、人身傷害者未脫離危險區域前，救護人員不得直接進入危險區域。4、如果人身傷害者處于高處，應采取可靠的措施，防止人身傷害者自高處墜落。5、 高處發生人身傷害，為使搶救更為有效，應及時設法將傷員送至地面。在完成上述措施后，應立即用繩索迅速將傷員送至地面，或采取可能的迅速有效的措施送至平臺上。6、 在事故發生后，現場的最高負責人為現場的最高組長，統一指揮與調度，最高指揮員應保持冷靜的頭腦，有序地指揮現場救護工作，確保傷員得到及時有效的救護。7、現場參與救護工作的人員，應積極參與緊急救護工作，服從指揮

29、人員的指揮與調度，有救護經驗的人員要及時趕到事故現場，參加對傷員的救護，其他人員應保持現場的秩序，配合救護人員工作。8、 如傷員的心跳和呼吸經搶救后均已恢復，可暫停心肺復蘇法操作，但心跳呼吸恢復的早期有可能再次驟停，應嚴密監護，不能麻痹，要隨時準備再次搶救。初期恢復后，傷員可能神志不清或精神恍惚、躁動，應設法使傷員安靜。九、計算書梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱汽機11.525米梁新澆混凝土梁計算跨度(m)7.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)36252975新澆混凝土結構層高(m)5.95二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0

30、.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)5000步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)2500梁底增加立柱根數12梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立

31、柱距離(mm)966,1245,1524,1803,2082,2361,2639,2918,3197,3476,3755,4034梁底支撐小梁根數27梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35

32、(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.98)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.98)+1.40.72194.06kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.98192.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.98175.96kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10792.290.142+0.12

33、11.760.1420.19kNm Mmax/W0.19106/375005.01N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63275.96139.424/(10010000281250)0.065mml/400139.42/4000.35mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39392.290.14+0.4461.760.145.17kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14392.290.14+1.2231.760.1

34、415.01kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92892.290.14+1.1421.760.1412.22kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39375.960.144.16kN R2=R4=1.143 q2l=1.14375.960.1412.11kN R3=0.928 q2l=0.92875.960.149.83kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截

35、面慣性矩I(cm4)213.33 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.17+0.91.35(0.3-0.1)3.62/26+0.52.98)，15.01+0.91.35(0.3-0.1)3.62/2615.04kN/m q2max4.16+(0.3-0.1)3.62/26+0.52.98，12.11+(0.3-0.1)3.62/2612.13kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10715.040.52，0.515.040.220.4kNm Mmax/W0.4106/533307.55N/mm2f15.44N/mm

36、2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60715.040.5，15.040.24.565kN max3Vmax/(2bh0)=34.5651000/(25080)1.71N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.63212.135004/(10093502133300)0.24mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)12.132004/(893502133300)0.12mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根

37、部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315.040.5，0.39315.040.5+15.040.28.6kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R274.01kN，R2R268.6kN，R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13R14R15R16R17R18R19R20R21R22R23R24R257kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312.130.5，0.39312.130.5+12.130.26.93kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大

38、支座反力依次為R1R273.43kN，R2R266.93kN，R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13R14R15R16R17R18R19R20R21R22R23R24R255.63kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.595106/4490132.57N/mm2f=205N

39、/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax11.278kN max2Vmax/A=211.2781000/42453.2N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.15mml/400687.5/4001.72mm 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(m

40、m)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.51.52/100.02kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.9

41、8)+0.91.42184.31kN/m 2)小梁驗算 q1max4.64+(0.3-0.1)3.62/26，13.46+(0.3-0.1)3.62/26=13.49kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.18kN，R28.04kN，R316.78kN，R414.37kN，R515.05kN，R614.84kN，R714.84kN，R814.84kN，R914.84kN，R1015.05kN，R1114.37kN，R1216.78kN，R138.04kN，R140.18kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/

42、i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14+Mw/lbmax0.18，8.04，16.78，14.37，15.05，14.84，14.84，14.84，14.84，15.05，14.37，16.78，8.04，0.18+0.02/516.79kN fN/(A)+Mw/W16789.26/(0.21424)+0.02106/4490192.78N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.23

43、7mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14+Mw/lbmax0.18，8.04，16.78，14.37，15.05，14.84，14.84，14.84，14.84，15.05，14.37，16.78，8.04，0.18+0.02/516.79kN fN/(A)+Mw/W16789.26/(0.21424)+0.02106/4490192.78N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗

44、算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14118.69kNN30kN 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱11.525米縱梁（4-4）新澆混凝土梁計算跨度(m)7.86混凝土梁截面尺寸(mmmm)17702363新澆混凝土結構層高(m)15.52二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN

45、/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)3000步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1500梁底增加立柱根數6梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)868,1121,1374,1626,1879,2132梁底支撐小梁根數12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)180 設計簡圖如下：平面圖立面

46、圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.36)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.36)+1.40.72175.1kN/m q1靜0.

47、91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.36173.33kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.36160.36kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10773.330.162+0.1211.760.1620.2kNm Mmax/W0.2106/375005.27N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63260.36160.914/(100

48、10000281250)0.091mml/400160.91/4000.4mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39373.330.16+0.4461.760.164.76kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14373.330.16+1.2231.760.1613.83kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92873.330.16+1.1421.760.1611.27kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39360.36

49、0.163.82kN R2=R4=1.143 q2l=1.14360.360.1611.1kN R3=0.928 q2l=0.92860.360.169.01kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max4.76+0.91.35(0.3-0.1)1.77/11+0.52.36)，13.83+0.91.35(0.3-0.1)1.7

50、7/1113.87kN/m q2max3.82+(0.3-0.1)1.77/11+0.52.36，11.1+(0.3-0.1)1.77/1111.13kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10713.870.52，0.513.870.1820.37kNm Mmax/W0.37106/533306.96N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60713.870.5，13.870.184.211kN max3Vmax/(2bh0)=34.2111000/(25080)1.58N/

51、mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.63211.135004/(10093502133300)0.22mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)11.131804/(893502133300)0.07mml/400180/4000.45mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14313.870.5，0.39313.870.5+13.870.187.93kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反

52、力依次為R1R123.57kN，R2R117.93kN，R3R4R5R6R7R8R9R106.46kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14311.130.5，0.39311.130.5+11.130.186.36kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R123.02kN，R2R116.36kN，R3R4R5R6R7R8R9R105.17kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)1

53、25主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.506106/4490112.65N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax10.5kN max2Vmax/A=210.51000/42449.53N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.13mml/400615/4001.54mm 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立

54、桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.

55、921.40.180.51.52/100.02kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.36)+0.91.42167.45kN/m 2)小梁驗算 q1max4.28+(0.3-0.1)1.77/11，12.44+(0.3-0.1)1.77/11=12.47kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.2kN，R26.99kN，R314.4kN，R412.51kN，R512.51kN，R614.4kN，R76.99kN，R80.2kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.2

56、171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8+Mw/lbmax0.2，6.99，14.4，12.51，12.51，14.4，6.99，0.2+0.02/314.41kN fN/(A)+Mw/W14407.9/(0.18424)+0.02106/4490194.95N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.752mm 2l02/i3203.752/15.9201.494，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8+Mw/lbmax0.2，6.99，14.4，12.51，12.51，14.4，6.99，0.2+0.02/314.41kN fN/(A)+Mw/W14407.9/(0.18424)+0.02106/4490194.95N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8115.99kNN30kN 滿足要求！