1、目 錄1. 編制依據11.1. 施工圖11.2. 主要施工規程、規范11.3. 主要標準、圖集11.4. 其它12. 工程概況12.1. 設計概況12.2. 結構概況及模板配置22.2.1. 16#、17#住宅樓模板配置22.2.2. 地下車庫23. 施工部署及施工安排23.1. 施工部署23.1.1. 施工段劃分23.2. 施工部位及工期要求23.3. 項目部管理人員職責33.4. 操作層職責及勞動力準備34. 施工準備34.1. 技術準備34.2. 主要機具準備44.3. 材料準備45. 主要施工方法及措施45.1. 模板及支撐配置層數45.2. 脫模劑45.3. 模板施工方法55.3.1

2、. 基礎墊層及筏板模板55。3。2。 集水坑、電梯井模板55。3.3.墻體模板65。3。4。柱模板75。3.5。梁模板施工85。3.6。頂板模板105.3。7。樓梯模板115。3。8.地下室和標準層電梯井模板125.3.9。其他構件模板125。3。10。后澆帶模板135.3.11。模板拆除136 、各項施工管理措施156。1模板安裝質量保證措施156.2消除模板工程質量通病156。3。安全、環保文明施工措施167、墻模板【計算書】178、梁模板【計算書】249 、主樓板模板（碗扣式）計算書3210、車庫板模板（扣件式）計算書411. 編制依據1.1. 施工圖表格 Error! Bookmark

3、 not defined.圖 紙 名 稱編 號出圖日期XX國際花園16、17#樓工程建筑圖紙0624002012。02XX國際花園16#、17#樓工程結構圖紙0624002012.021.2. 主要施工規程、規范表格 1類別名 稱編號國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002(2011版）行業建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1662008國家建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011行業建筑安裝工程資料管理規程JGJ/T18520091.3. 主要標準、圖集表格 2類別名 稱編號國家混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖11G1012國家建筑

4、工程施工質量驗收統一標準GB50300-20011.4. 其它XX國際花園16#、17樓工組織設計品茗安全計算軟件2. 工程概況2.1. 設計概況XXXX國際花園位于XX，我公司承建的1617#高層住宅樓和地下車庫，主樓均為筏型基礎。16#17#樓地下一層，地上32層,地下室層高4.8米，一層4。6米，其它樓層層高3米，建筑高度97。9米,地下車庫為無梁樓蓋.主樓為現澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構.抗震烈度為七度。抗震等級為二級.車庫為鋼筋混凝土獨立柱基,頂板為無梁樓蓋板結構.車庫外圍剪力墻厚為300、250和200mm 2.2. 結構概況及模板配置結構形式為：16#、17#樓采用短肢剪力墻結構

5、，地下一層層高5。7m，一層5。6米,標準層層高3米。車庫為鋼筋混凝土獨立柱基,頂板為無梁樓蓋板結構。地下一層,層高3。7米。0。000相當于絕對標高437。05m，室內外高差0.3m.本工程結構設計基本參數如下表：表格 Error! Bookmark not defined.設計使用年限建筑結構安全等級建筑物抗震分類抗震設防烈度設計地震分組50年二級丙類7度第一組地基基礎設計等級場地類別環境類別（0.000以下)環境類別（0.000以上）抗震設計等級甲級2類二類b一類二級2.2.1. 16#、17#住宅樓模板配置 頂板、墻體均采用多層板模板，扣件式支撐體系。地下層高為5.7m,地上標準層層高

6、為3.0m，地下部分板厚為100mm、120mm、180mm,地上部分板厚100mm、120mm、150mm。短肢剪力墻厚200mm，外墻厚250mm。2.2.2. 地下車庫3. 施工部署及施工安排3.1. 施工部署3.1.1. 施工段劃分車庫按后澆帶劃分；先施工16樓后施工17樓。由西向東流水 作業。3.2. 施工部位及工期要求地下部分從2012年12月05日開始，至2013年3月30日結束。0.000以上從2013年3月下旬開始,至2013年10月15日結束。3.3. 項目部管理人員職責技術室負責制定施工方案；由工長進行技術交底和現場管理，確保現場模板施工的有序性，同時負責模板施工過程中的

7、技術要求的落實;質檢員要對現場出現的質量問題及時發現,并反饋給技術室，再由技術室制定處理方案.項目部人員職責分配如下：表格 5職務姓名管 理 內 容技術負責人惠發讓方案審核、模板施工質量全面管理,并對現場的技術和質量問題及時制定處理方案。做好模板排版及加工圖,組織模板進場。技術員張慶鋒負責編制方案，質量過程控制檢查。木工工長陳亮張健負責模板數量計算、進行技術交底和審核模板下料單，負責現場管理對現場工人組織安排。質檢員高紅杰負責模板施工質量的檢查和驗收,及時發現現場發生的質量問題,并反饋給技術負責人.3.4. 操作層職責及勞動力準備勞務班組木工組長:徐正成。職責包括嚴格按圖紙和技術交底要求進行加

8、工和支設，發現問題及時提出，對于支設完的部位須認真自檢。勞動力計劃在0.000以下配備木工60人,0。000以上配備木工50人.4. 施工準備4.1. 技術準備認真熟悉圖紙，根據設計圖紙和工藝規程向班組進行技術交底。進行模板施工方案交底，熟悉分部分項施工方案，學習施工驗收規范和質量檢驗評定標準.編制模板配模圖，統計各段模板的總需要量和實際配置量，施工領班人員必須了解模板設計意圖，使模板得到更好的周轉作用。提前在樓層上放好墻身線，在墻皮外200mm處彈出模板控制檢查線,彈好門窗洞口位置線及標高線。正式施工前應對模板進行試裝、試配,發現問題提前解決，并做好安全、技術交底工作。4.2. 主要機具準備

9、表格 6序號機械名稱單位數量1電刨臺22電鋸臺23手提電鋸臺104手提電刨臺105空壓機臺44.3. 材料準備表格 7序號材料名稱規格單位數量1多層板15mm厚150002木方6080m8003鋼管48T1804扣件直角扣件只300005內墻穿墻螺栓14根90006止水穿墻螺栓14根160007隔離劑水質T95. 主要施工方法及措施5.1. 模板及支撐配置層數0。000以下墻模板、地下室外墻外模板、框架柱模板按一層配備；地下室內墻模板按一層配備；頂板、梁模板、支撐系統按一層配置。0。000以上框架柱模板按一層配備;墻模板按流水段配備；頂板、梁模板、支撐系統按三層配置。5.2. 脫模劑本工程多層

10、板采用水質隔離劑，隔離劑使用過程中要注意涂刷均勻，不得漏刷,不得涂刷過厚造成流淌，不得污染鋼筋和接茬混凝土。5.3. 模板施工方法5.3.1. 基礎墊層及筏板模板基礎墊層模板:基礎墊層厚度為60mm，故采用6080木方支護.筏板基礎四周采用240mm厚防水保護墻作為筏板砼模板，這樣既可滿足施工要求，又可減少模板投入。筏板周圈300mm高砼導墻采用15mm厚多層板配制模板，用6080木方做龍骨，木方要刨直，吊模支設,用6080木方做豎向背楞。5。3。2。 集水坑、電梯井模板(1）底板集水坑、電梯基坑模板配置，見下表. 表格8序號項 目內 容備 注1模板面板15mm厚膠合板2模板背肋60800木方

11、3支撐6080木方和可調鋼管支撐配合使用大集水坑用鋼管支撐4配重整件模板、塔節5鉛絲網用于集水坑底部鉛絲網與鋼筋綁牢（2）底板集水坑模板的支設1）集水坑模板支設見下圖：集水坑支模2)如上圖所示，先鋪設集水坑底面的1010的鉛絲網兩層，鉛絲網與集水坑的上層筋綁扎在一起，并架設混凝土墊塊保證上部鋼筋的保護層厚度。根據集水坑的尺寸將鉛絲網每間隔450mm剪出一個70洞，以方便振搗混凝土,邊側的振搗洞距集水坑邊側不小于300mm。然后在鉛絲網上綁扎一排20250mm鋼筋，防止在澆筑混凝土時鉛絲網上浮.3）將集水坑的側模按照集水坑位置線支設，側模的背后設置60mm80mm木方做龍骨，再支設橫撐和斜撐固定

12、集水坑側模，并保證集水坑側模的垂直度。5。3.3.墻體模板工藝流程：彈墻皮線和模板控制線-剔除接縫混凝土軟弱層安裝門窗洞口模板在附加鋼筋上焊接支頂洞口模板的橫頂棍-安裝一側模板安裝止水螺栓或穿墻螺栓（穿墻螺栓加塑料套管）安裝另一側模板調整加固自檢后報工長檢查辦預檢手續施工工藝:內、外墻體均采用15mm厚多層板拼裝，6080木方做次龍骨，雙483.0鋼管做主龍骨。外墻模板先將模板配制成大模板，配制方法是:先用6080mm木方的一面刨直,然后用壓刨將木方的厚度刨一致。配制的場地要平整，配制時內龍骨間距為250mm，板面要平整，接縫要嚴密。安裝應放好軸線、模板邊線、水平控制標高線.安裝模板后用雙48

13、鋼管作主龍骨,間距500mm，用“山”型件及螺栓將鋼管與模板連接。在外龍骨位置設穿墻止水螺栓，沿混凝土墻模共設六道14水平穿墻螺栓,第一道距離模板下口250mm,以上每道穿墻螺栓間距600mm，對拉螺栓跨度方向間距為500mm，混凝土墻模板支撐用斜鋼管支頂在豎直背楞和地錨上及模板支撐架上。模板底口應貼海綿條，檢查并校正支模用的地錨已預埋好。外墻用14穿墻止水螺栓，豎向第一道距離模板下口250mm,以上每道穿墻螺栓間距600mm,對拉螺栓跨度方向間距為500mm，中間加焊70705止水環，雙面焊縫滿焊。地下室陰陽角模板采用木模板拼裝，模板寬度不大于200mm。具體做法見圖：模板施工時，采用鋼管腳

14、手架作為操作平臺。整體模板與小模板之間、小模板與陰陽角模之間拼裝嚴密,防止漏漿，模板拼縫外側用6080mm木方連接牢固,保證兩塊模板在一條水平線上，防止錯臺。外墻內側模板為防止模板下口漏漿，安裝模板前，將墻內雜物清理干凈，在模板下口粘海綿條。內墻模板支設時，在模板下口貼海綿條，防止底口漏漿。支設模板前將墻底部施工縫處砼剔除砼浮漿和松動的石子等軟弱層，剔除前在墻邊線位置沿線用切割機切除一條深10mm縫后再剔鑿,切割時應防止破壞板筋。在墻兩側彈出模板位置線,定位準確,保證模板支設好后剛好與兩側線齊，并且澆筑砼，拆除模板后,墻上下施工縫處成水平一條縫.內墻穿墻螺栓采用14通絲螺栓。5。3。4。柱模板

15、柱模采用15mm厚多層板支模，用6080mm木方做龍骨，間距200mm.柱箍采用483。0雙鋼管,間距450mm。柱截面超過600mm時，加14螺栓對拉.柱模見下圖：柱模板支模工藝流程：彈柱位置線剔除接縫處混凝土軟弱層鋼筋隱檢沿外皮外側5mm貼20mm厚海綿安裝柱模板-安裝柱箍按拉桿或斜撐辦預檢柱模施工放線完畢,經驗收合格，做好預檢記錄;柱筋綁扎完畢，辦完隱檢記錄，柱模內雜物清理干凈; 按照柱位置線在柱內加插的鋼筋上離地58cm處焊接支桿,從四面頂住模板以防止位移。柱模板加工:根據柱子尺寸加工成定型的柱子模板，每面加工成一片,豎龍骨用6080mm的木方，間距不大于250mm，邊角龍骨用6080

16、mm的木方作成企口,卡住柱子兩側模板，以免漏漿。安裝柱模板：模板就位后先用鉛絲與主筋綁扎臨時固定，用連接件將兩側模板連接卡緊，安裝完兩面再安另外兩面模板.安裝柱箍：柱箍用248鋼管制成，柱箍間距450mm,柱子截面超過600 mm時，中間設一道穿模螺栓，間距同柱箍。安裝柱斜撐：柱模每邊設2根斜撐,斜撐下面與樓板上預埋鋼筋頭頂緊，鋼管端頭距柱子2/3柱高。將柱模內清理干凈，封閉清理口,辦理柱模預檢。5。3.5。梁模板施工梁模板安裝順序： 彈好梁軸線及水平線、并復核-搭設梁模支架調整標高安裝梁底楞或梁卡具、安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝兩側模板安裝上、下口楞斜撐及腰楞和對拉螺栓復核梁截面尺寸、位

17、置與相鄰模板連接梁的支撐體系，鋼管腳手架立桿橫縱向均為900mm，或隨相應部位房間頂板支撐間距，鋼管腳手架第一道水平桿距地200mm，上部水平拉桿間距1200mm，橫向主龍骨為鋼管，縱向次龍骨6080mm木方,間距200mm，梁邦夾梁底。梁邦次龍骨為6080mm木方，間距200mm，主龍骨為雙鋼管483。0mm，高于650mm的梁，加一道穿墻螺栓14,水平間距9001200mm，梁截面600的梁底中間加一道立桿。斜支撐為483.0mm鋼管。梁起拱高度13，經檢查合格后,在梁底上綁扎鋼筋,驗收合格后辦理隱檢手續.表格 9梁跨度L起拱高度4mL6m16mL8m2L8m3清理雜物,安裝梁側模板，梁側

18、模包住梁底模(企口縫），用短架子管或木方加固，間距900mm，梁上口要拉線找直，并檢查梁截面尺寸是否符合要求，與相鄰柱模板連接是否固定。用梁模板頂住柱模板，梁兩側設斜支撐34道，梁模板立桿設剪刀撐，以保證梁支架的穩定性。搭設梁支架立管時，要保證橫豎一條線，高度大于650mm的梁采用14穿墻螺栓在梁中部設置通長橫楞,用螺栓緊固。結構梁下模板支架的立桿縱距應沿梁軸線方向布置；立桿橫距應以梁底中心線向兩側對稱布置，且最外側立桿距梁邊距離不得大于150。模板支架搭設時梁下橫向水平桿應伸入梁兩側板的模板支架內不少于兩根立桿，并與立桿扣接。梁支模見下圖：在梁內預留清掃口，在澆筑混凝土之前，將模板內雜物清理

19、干凈，再封堵。模板支架四邊與中間每隔46排立桿應設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置.5。3.6。頂板模板工藝流程:抄平彈線立桿支撐安裝主龍骨-安裝陰角邊龍骨安裝次龍骨-校正標高-鋪多層板-模板驗收綁筋澆混凝土拆模修整轉下層主樓頂板支撐立桿的縱距 b=1。2米,立桿的橫距 l=1.2米，車庫頂板支撐立桿的縱距 b=0.9米，立桿的橫距 l=0.9米,水平步距 h=1.80米,支撐下端在距地200處設縱、橫向掃地桿，端部扣件中心至桿端距離不應小于100mm。各層支柱要在同一中心線上，次龍骨最大間距250mm。安裝邊龍骨時在四周砼墻與邊龍骨之間粘貼5010 mm的海綿條，邊龍骨貼墻要緊密防止漏漿，

20、跨度大于4米的房間要起拱，起拱高度為跨度的1-3,總的起拱高度不超過12mm。表格 10板跨度L起拱高度3mL4m2L4m3多層板采用散拼式安裝,根據各房間的尺寸確定拼裝方法，由房間的一角開始拼裝。平行于次龍骨的接縫要在現場根據長寬尺寸彈好墨線用平電鋸切割，兩板接縫處采用硬拼縫擠嚴;或粘貼海綿條，多層板拼縫處要加510cm次龍骨，要保證拼縫平整，嚴密.懸挑板同頂板一起澆筑，為了保證懸挑板的質量,使邊角整齊一致，邊框采用木模板刨光，頂板采用多層板，施工方法同室內頂板。澆筑頂板砼之前，將模板上雜物清理干凈，辦理預檢。5.3。7。樓梯模板樓梯模板底模采用15厚多層板,背楞采用6080mm木方.支撐樓

21、梯模板施工前根據圖紙及實際層高放樣，并在樓梯間墻上彈出樓梯底板厚度線及踏步位置線。根據放線先支設休息平臺梁，平臺板模板，立桿間距不大于1200mm,木楞間距不大于500mm。相鄰模板表面高低差不得大于2mm，臺階高度允許偏差2mm，但不得任何三階連續向同方向偏差。基礎樓梯踏步側模用15mm厚多層板，標準層踏步側模用鋼板設計成整體模板.5。3。8.地下室和標準層電梯井模板地下室電梯井采用木模結構，面板采用15mm厚多層板,按電梯井尺寸用100100mm木方做邊框制成每面模板，豎龍骨采用6080mm木方，間距200mm，橫向龍骨為，間距500mm，橫向龍骨外再加248鋼管間距1200mm,在地面上

22、拼裝成型，內部用鋼管做斜向支撐。水平穿墻螺栓間距600，使用M14穿墻螺栓，直徑20PVC套管.拆模時將穿墻螺栓取出，當電梯井模板提升到位后再將位于模板底位置穿墻螺栓放回，電梯井模板臨時支撐在穿墻螺栓上。 5.3.9。其他構件模板陽臺、空調板底板側板采用15mm多層板,次龍骨為6080方木，主龍骨為6080方木或48鋼管，斜支撐為48鋼管。陽臺、空調板模板隨頂板同時支模，隨頂板混凝土一同澆筑。5。3。10。后澆帶模板地下部分基礎底板和墻體、結構頂板均存在后澆帶，后澆帶兩側模板和頂板支撐均需進行處理。頂板后澆帶模板要單獨成體系，拆模時，后澆帶處模板及支撐保留，后澆帶支撐為鋼管腳手架,立柱排距1.

23、2m，縱距1。2m。水平桿第一道距地200mm，以上每1.8m一道橫桿。后澆帶支設詳見圖。后澆帶墻體混凝土支模5.3.11。模板拆除模板拆模時應按規范要求進行，同時提出拆模申請，由技術部門審定認可后方可拆除。豎向結構模板在砼強度達到1。2Mpa，保證其表面及棱角不因拆除模板受損壞后,方可拆除。梁板模板在砼強度符合規定后,方可拆除：表格 11結構類型結構跨度（m)達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁8758100懸臂構件/100模板脫模劑：多層模板涂刷水質脫模劑。模板縫處理:外墻接觸處粘貼530海綿條，使邊楞緊靠墻.木門窗口兩側同樣粘530海綿條。內墻模板下口

24、：在澆筑頂板砼時,過大杠抹光.支模后如有縫隙用海綿帶堵嚴即可。后澆帶兩側的梁、板模板單獨支頂.待后澆帶混凝土澆筑厚強度達到拆模強度要求時，方可拆模。施工層下面模板連續二層支頂。懸挑板混凝土強度達到100%后方可拆模,拆模后外角需要層二次支頂.5。3.12、允許偏差項目（見下表）預埋件和預留洞的允許偏差項 目允許偏差（)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度10,0預留洞中心線位置10尺寸10，0現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎

25、10鋼尺檢查柱、墻、梁4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6 、各項施工管理措施6。1模板安裝質量保證措施1) 模板及其支撐系統的材料應具有足夠的強度、剛度和穩定性,其支撐的部分應有足夠的支承面積。模板安裝后應仔細檢查各部位相對位置是否正確，支撐系統是否可靠。2) 在門洞口兩側模板焊定位筋，每側三道，在窗口四周模板各焊兩道定位筋，定位筋構造同暗柱箍筋,嚴禁在墻筋上焊接;獨立柱各焊三道井字型定位筋,418，與主筋綁扎固定，嚴禁在柱筋上焊接；墻體在頂板上預埋U型10鋼筋，在U型預埋筋上焊

26、接定位筋12，角模處每邊設兩個定位筋,主墻上每1m一道，嚴禁直接在墻體鋼筋上焊接。3) 模板之間的拼縫及模板與建筑物結構之間的接縫必須嚴密,模板接縫寬度應必須符合優良標準1。5mm，最大縫寬不得超過規定值.否則必須予以處理.尤其控制好模板下口、模板角模接縫處的嚴密性，不得漏漿。4) 模板拆除后將模板與砼的接觸部位除凈廢渣、砂漿，表面清理干凈,再均勻滿涂脫模劑，避免因模板清理不好、涂刷脫模劑不均、拆模過早而造成砼頂板表面粘連.嚴禁脫模劑污染鋼筋和砼的接槎部位.5) 模板施工過程中模板工長督促班組長做好自檢記錄，做到隨安裝隨檢查。發現模板拼裝時縫隙過大、連接固定措施不牢靠、變形、松動等現象均要及時

27、調整修正.6) 砼澆筑過程中，指定專人（原模板安裝操作者）負責看模,旁站檢查、觀察，發現異常現象及時修整，隨時對松動、跑漿部位進行加固、封堵處理。當砼澆筑結束后操作者應及時復查相關尺寸，有問題即予糾正。7) 頂板模板安裝嚴格控制板頂標高和起拱高度。模板安裝必須確保垂直和平面位置。角模門窗洞口必須垂直方正,位置標高正確,兩端水平標高一致.支設全現澆外墻、電梯井筒及樓梯間墻模時，必須保證上下層接槎順直，沒有錯臺現象。6.2消除模板工程質量通病1) 墻身超厚：墻身放線時誤差過大，模板就位調整不認真，穿墻螺栓沒有全部穿齊、擰緊.認真進行驗線工作，嚴格按控制線調整模板的位置，對穿墻螺栓逐個檢查，將穿墻螺

28、栓全部穿齊、擰緊。2) 墻身上口過大，支模時上口卡具沒有按設計要求尺寸卡緊。3) 混凝土墻體表面粘連：由于模板清理不好，涂刷隔離劑不勻，拆模過早所造成。加強模板清理工作，嚴格控制拆模時間。4) 角模與模板縫過大跑漿:模板拼裝時縫隙過大，連接固定措施不牢固。應加強檢查，及時調理模板縫隙。5) 模入墻過深：支模時角模與大模板連接凹入過多或不牢固。應改進角模支模方法，。6。3。安全、環保文明施工措施1、搭設應由專業人員安裝：技術負責應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。拆模應嚴格遵守從上而下的原則。2、工作前應戴好安全帽，登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各

29、種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中,不得掉落。工作時應集中思想，避免釘子扎腳和空中滑落。模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模板上下.3、拆除基礎及地下室模板時,要先檢查基模,土壁的情況發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在采取措施后，方可下人作業，拆下的模板和支撐件不得在離槽上口米以內堆放,并隨拆隨運。4、安裝與拆除2米以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，鋪腳手板，禁止在同一垂直面上下操作。高處作業要系安全帶.5、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。6、高處、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實安全措施。高處拆模時，應有專人

30、指揮，并在下面標出工作區.裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運走,并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。7、拆除模板一般用長撬棍。應防止整塊模板掉下，以免傷人。8、模板上有預留洞口,應在安裝后蓋好洞口。混凝土板上的預留洞口，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好.9、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。安裝梁底模板時，應注意隨鋪隨固定，不得虛放及梁底模有探頭現象。10、對于預拼模板，當垂直吊運時,應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點.吊點要合理布置.對于預拼模板應整體拆除.拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件,待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人.

31、11、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求,嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。拆除作業完工前,不準留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運到指定地點存放。12、木工機械必須嚴格使用專用開關箱,一次線不得超過3m，外殼接保護零線,且絕緣良好.電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查,使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。13、用塔吊吊運模板時，必須由起重工

32、指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運.14、在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺.因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低.當T=15時,混凝土澆筑速度不大于2m3/h.現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站.做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。7、墻模板【計算書】一、工程屬性新澆混凝土墻名稱16、17樓地下室Q

33、1新澆混凝土墻墻厚（mm)250混凝土墻的計算高度(mm）5400混凝土墻的計算長度（mm）6000二、荷載組合混凝土重力密度c（kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0（h）4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21。15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m）2。5傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k（kN/m2）2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411。152.51/2，242.5min38。4,6038.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0。9max1。2G4k+

34、1。4Q3k,1。35G4k+1。40。7Q3k0。9max1。238。4+1。42,1.3538。4+1.40.720。9max48。88，53。80.953。848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm）250小梁一端懸臂長（mm)200主梁間距(mm）500主梁一端懸臂長（mm)200對拉螺栓橫向間距（mm)500對拉螺栓豎向間距（mm）500模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm）18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)22面板彈性模量E(N/mm2）10000 墻

35、截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0。55m，Wbh2/6550182/629700mm3,Ibh3/12550183/12267300mm4 1、強度驗算 qbS承0。5548.4226.63kN/m 面板彎矩圖（kNm） Mmax0。21kNm Mmax/W0.21106/297007N/mm2f22N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.5538。4=21.12kN/m 面板變形圖（mm） 0.4mml/400250/4000.62mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm）6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15.44小梁彈性模量E（N/mm

36、2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面慣性矩I(cm4）256 1、強度驗算 qbS承0.2548.4212.1kN/m 小梁彎矩圖(kNm） 小梁剪力圖(kN） Mmax0.25kNm Mmax/W0.25106/640003.98N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 qbS正0.2538。4=9。6kN/m 小梁變形圖(mm) 0。07mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=6。08kN，R2=.R23=6。08kN,R24=6。08kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f（N/mm

37、2)205主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3）8。98主梁截面慣性矩I（cm4）21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax1。06kNm Mmax/W1.06106/8980117。81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.79mml/400500/4001。25mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb（kN）17。8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax500，500/2+300550mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500,500/2+200500mm N0。95mnS承0.950.

38、550.548。4212.65kNNtb17。8kN 滿足要求!8、梁模板【計算書】一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L14新澆混凝土梁計算跨度（m)6。6混凝土梁截面尺寸（mmmm)350590新澆混凝土結構層高（m)3。0梁側樓板厚度(mm）140二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2）對水平面模板取值

39、2風荷載標準值k（kN/m2)基本風壓0(kN/m2）0。3非自定義:0。22風壓高度變化系數z0。9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A）梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb（mm)1200步距h(mm）1800新澆混凝土樓板立柱間距la（mm）、lb(mm）1200、1200混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm）600梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm）600梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立

40、面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算,計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1。2(G1k+ （G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1。35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40。7Q1kb=0。9max1.2(0.1+(24+1.5）0。59）+1。42，1。35(0。1+(24+1.5）0.59）+1。40.72120。17kN/m q1靜

41、0。91.35G1k+（G2k+G3k）hb0。91.350。1+(24+1。5)0。59118。4kN/m q1活0.91。40.7Q2kb0。91。40。7211。76kN/m q2(G1k+ （G2k+G3k）h）b=0.1+(24+1.5）0。59115.14kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20。125q1l20。12520。170。1820。08kNm Mmax/W0.08106/375002。06N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0。521qL4/(100EI）=0.52115。141754/(10010000281250)0。026mml

42、/400175/4000。44mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37518。40.18+0.4371.760。181.34kN R2=1。25q1l=1。2520.170.184.41kN 標準值（正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0。37515。140。180。99kN R2=1.25q2l=1。2515.140。183。31kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm）6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1.78小梁彈性模量E(N/

43、mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4)256 為簡化計算,按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖: q1max1。34+0.91.35(0.3-0。1)0。35/2+0。5(0。59-0。14）+0。9max1.2(0。5+（24+1。1）0。14)+1。41，1.35（0。5+(24+1.1)0.14)+1.40。71max0.60.35/2，(1.20.6）0.35/2/21，4。41+0。91.35(0。30。1）0。35/2=4。45kN/m q2max0。99+（0.3-0.1)0.35/2+0.5(0。59-0.14）+（0。5+（24+1.1)0

44、。14)max0。6-0。35/2，（1.2-0。6）0。35/2/21，3。31+（0。30。1）0.35/23.35kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0。5q1l22max0。1074.450.62，0。54。450.320.2kNm Mmax/W0。2106/640003。13N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0。6074。450.6，4.450。31.622kN max3Vmax/（2bh0）=31.6221000/（26080)0.51N/mm21.78N/mm2 滿足要求! 3、撓度

45、驗算 10。632q2l14/（100EI)0.6323.356004/（10093502560000）0。11mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI）3.353004/（893502560000)0.14mml/400300/4000。75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1。1434。450。6，0.3934。450。6+4.450.33.05kN 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31。98kN，R23。05kN 正常使用極限

46、狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.1433。350.6，0.3933。350。6+3。350.32.3kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31。74kN，R22.3kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5。08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下: 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖（kNm） Mmax/W0。209106/50

47、8041.17N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax1。754kN max2Vmax/A=21。7541000/4897.18N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0.08mml/400600/4001。5mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1，R30。23kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.23kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安

48、全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424回轉半徑i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49抗壓強度設計值f（N/mm2）205 =h/i=1800/15。9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0。5 1、風荷載計算 Mw0.921。4klah2/100.921。40.220.61。82/100。05kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式,荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91。2（0。1+(24+1。5）0.59）+0.91。42118.62kN/m 2)小梁驗算 q1max1.25+(0.3-0.1）

49、0。35/2+0.91.2(0.5+（24+1.1）0.14）+0。91。41max0.6-0。35/2，（1.2-0。6）-0。35/2/21，4.07+(0。3-0.1)0.35/2=4.11kN/m 同上四六計算過程，可得: R10。22kN,R26。2kN，R30.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.22+0.91。2(0。75+(24+1。1)0.14)+0.91。41(1。2+0.60。35/2）/21.2,6。2，0.22+0.91.2（0.75+（24+1.1)0。14)+0.91.41（1。2+1.20。60。35/2）/21

50、.2+0。05/1.26.29kN fN/(A)+Mw/W6285。52/(0.5424）+0.05106/449040.69N/mm2f205N/mm2 滿足要求!八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N（kN)30 由主梁驗算”一節計算可知可調托座最大受力NmaxR216.56kNN30kN 滿足要求！9 、主樓板模板（碗扣式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱16、17#樓標準層頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)150新澆混凝土樓板邊長L（m)4.75新澆混凝土樓板邊寬B(m）3。2二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算模板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2。5當計算模板和小梁時

51、的集中荷載（kN）2。5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2)1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0。1面板及小梁0。3樓板模板0。5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。1風荷載標準值k(kN/m2）基本風壓0（kN/m2）0.350。58風壓高度變化系數z2。08風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m）3立柱縱向間距la(mm）1200立柱橫向間距lb（mm）1200水平拉桿步距h(mm）1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定義立

52、柱距混凝土板短邊的最近距離（mm）400立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)450主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板長邊的距離（mm）150小梁懸挑端計算長度(mm)40,100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm）12模板抗彎強度設計值f（N/mm2）15模板彈性模量E(N/mm2）10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12

53、=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10。9max1。2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1。35(G1k+ （G3k+G2k)h）+1。40。7Q1kb=0。9max1.2（0。1+（1。1+24)0.15）+1。42.5，1.35(0。3+(1。1+24)0.15)+1.40.72。5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb0。91.20。11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91。42.53。15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7。320.32/8，0。110.32/8+3。150。3/4=0

54、.24kNm； Mmax/W0.24106/240009。89N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=（0。1+（1。1+24）0.15）1=3.86kN/m 5ql4/（384EI)53.863004/(38410000144000）0。28mml/400300/4000。75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm）6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1。78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4）256 因L/la取整

55、4750/1200取整3,按三等跨連續梁計算,又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合,計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k）h）+1.40.7Q1kb=0。9max1。2(0.3+（1。1+24)0.15）+1。42.5，1。35（0.3+(1.1+24）0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0。91.2(0。3+（1.1+24)0。15)0。31。32kN/m q1活0。91。4Q1kb=0.91.

56、42.50.30。94kN/m M10。08q1靜L2+0。101q1活L20。081.321。22+0。1010。941。220。29kNm q20.91.2G1kb=0。91。20。30。30。1kN/m p0。91.4Q1k0。91。42。53。15kN/m M20。08q1靜L2+0.213pL0。081.321.22+0。2133。151。20.96kNm M3maxq1L12/2,q2L12/2+pL1=max2。260.12/2,0.10.12/2+3.150。10.32kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0。29，0.96，0。320.96kNm Mmax/W0。961

57、06/6400014.95N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 V10。6q1靜L+0。617q1活L0。61。321。2+0。6170.941。21。65kN V20.6q2L+0。675p0.60.11.2+0。6753.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1。65，2.2，3.163。16kN max3Vmax/(2bh0)=33。161000/（28060)0。99N/mm21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q（G1k+（G3k+G2k）h)b=(

58、0。3+(24+1.1）0。15）0.31.22kN/m 跨中max0.677qL4/（100EI）=0.6771.2212004/(10093502560000)0.72mml/4001200/4003mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1。221004/（893502560000）0mml1/400100/4000.25mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3)4。4

59、9 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半. 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k)h)+1。4Q1k,1。35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0.5+(1.1+24）0。15）+1。41.5,1。35（0.5+（1.1+24）0.15）+1.40。71。50。31。95kN/m q1靜0。91.35（G1k+ （G3k+G2k)h)b0。91.35（0。5+（1。1+24)0。15)0。31.55kN/m q1活0。91。40。7Q1kb 0.91.40。71。50。30。4

60、kN/m q2(G1k+ （G3k+G2k）h ） b(0。5+（1。1+24）0.15)0.3=1。28kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1。1q1靜+1。2q1活）L1.11.551。2+1.20。41.22。62kN 按懸臂梁，R11。950。10。2kN RmaxRmax，R1/21。31kN； 同理，R0.98kN，R0.77kN 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1。11。281.21.69kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1。690.10。17kN RmaxRmax，R1/20.84kN; 同理，R0.63kN，R0.49kN 2、抗彎驗算 計算

61、簡圖如下： 主梁彎矩圖（kNm) Mmax/W0。61106/4490134。88N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN） max2Vmax/A=22。281000/42410.74N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm) 跨中max=1.08mm=1200/400=3mm 懸挑段max0.51mm=300/400=0。75mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 h/i1800/15。91

62、13.21150 滿足要求！ 查表得，0。54 Mw0。921。4kLah2/100。921.40.581。21.82/100。26kNm Nw0。91.2(G1k+(G2k+G3k)h）+1。4(Q1k+Mw/Lb)max0.4+La/2，Lamax0.4+Lb/2，Lb0.91.2（0。75+（24+1.1)0.15）+1。4（1+0.26/1。2）max0.4+1.2/2，1.2max0.4+1。2/2，1。29.22kN f Nw/（A)+ Mw/W9223.63/(0.54424）+0。26106/449097.07N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 斜桿計算： W=klbh=

63、0.581。21。8=1.26kN； Ws=(h2+la2）1/2/laW=（1.81.8+1.21.2）1/2/1。21.26=2.26kN8kN； 斜桿驗算滿足要求!八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N（kN）30 按上節計算可知，可調托座受力N9。22kNN30kN 滿足要求！ 10、車庫板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱車庫頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)370新澆混凝土樓板邊長L（m)8。5新澆混凝土樓板邊寬B（m）8。5二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN）2.5當計算主梁時

64、的均布活荷載（kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1.1風荷載標準值k（kN/m2）基本風壓0(kN/m2）0.250。18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m）3。33立柱縱向間距la（mm）900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h（mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心

65、對稱立柱距混凝土板短邊的距離（mm)200立柱距混凝土板長邊的距離（mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm）300小梁距混凝土板短邊的距離(mm）50小梁兩端各懸挑長度（mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向）模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2)15面板彈性模量E（N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定,另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515

66、/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10。9max1。2(G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1。35(G1k+ （G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0.1+(1。1+24)0。37）+1.42。5，1.35（0。1+（1。1+24)0.37）+1。40。72。5 1=13.61kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0。12kN/m p0.91。30。7Q1K=0.91.40。72.52。2kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max13。610

67、.32/8，0。120.32/8+2。20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0。17106/375004.45N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.1+(1.1+24）0。37）1=9。39kN/m 5ql4/（384EI）59.393004/(38410000281250)0。35mml/400300/4000。75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)

68、64小梁截面慣性矩I(cm4）256 因B/lb取整8500/900取整9，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm,因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1.2(G1k+(G3k+G2k）h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）h)+1.40。7Q1kb=0。9max1。2(0。3+（1。1+24)0。37）+1。42。5，1.35(0。3+（1.1+24)0.37)+1.40.72。50.34。16kN/m 因此，q1靜0.91.35（G1k+（G3k+G2k)h）b=0。91.35（0。3+(1。1+24）0。37)0。33。49

69、kN/m q1活0.91。40.7Q1kb=0。91.40。72.50。30.66kN/m M10。077q1靜L2+0.1q1活L20.0773.490.92+0.10.660.920.27kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0。91。40。7Q1k=0.91.40。72。52.2kN/m M20。077q2L2+0.21pL0。0770。110.92+0。212.20.90。42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.160。22/2，0.110.22/2+2。20.20。44kNm MmaxmaxM1，M2，M3m

70、ax0。27，0.42，0。440。44kNm Mmax/W0。44106/640006。92N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10。607q1靜L+0.62q1活L0。6073。490。9+0。620。660.92.28kN V20.607q2L+0.681p0。6070。110.9+0.6812。21。56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.160。2，0.110.2+2。22。23kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.28，1.56，2.232。28kN max3Vmax/(2bh0）=32.281000/（28060）0。71N/mm21

71、.78N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 q=（G1k+(G3k+G2k)h）b=（0。3+（24+1。1）0。37）0。32。88kN/m 跨中max0。632qL4/(100EI)=0.6322.889004/（10093502560000）0。5mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2。882004/(893502560000)0。02mml1/400200/4000.5mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）205主梁抗剪強度設計

72、值(N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k）h)+1。4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k）h）+1.40.7Q1kb=0。9max1.2(0。5+（1。1+24)0.37)+1.41.5，1.35（0。5+（1。1+24）0.37)+1.40。71.50.33。96kN/m q1靜0。91。35(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0.91。35(0。5+（1.1+24）0。37）0

73、。33.57kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91。41。50.30。57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k）h)b=（0.5+（1.1+24）0。37）0。3=2.94kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁,Rmax(1.143q1靜+1。223q1活）L1.1433.570。9+1。2230.570.94.29kN 按懸臂梁，R1q1l=3。960。20。79kN RmaxRmax，R1/22.15kN; 同理，R1。25kN,R1.25kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁,Rmax1.143q2L1。1432。940.93.02kN 按懸臂梁,R1q2l=2.940。2

74、0.59kN RmaxRmax，R1/21。51kN; 同理，R0。88kN，R0.88kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm） Mmax0。6kNm Mmax/W0.6106/4490134。21N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN） Vmax3。69kN max2Vmax/A=23.691000/42417.39N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0。78mm 跨中max=0.78mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.36mm=150/400=0.38mm 滿足要求！七、立柱驗算立

75、桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd（mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a）=11。386(1500+2200)=2633。4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11。7551800=3159mm =l0/i=3159/15。9

76、=198。68=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1。1151。386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936。241/15。9184。669，查表得，10.211 Mw=0。921。4klah2/10=0。921.40。180。91。82/100。06kNm Nw0.91。2NGik+0.91.4（NQik+Mw/lb）=0.91.2（0.5+（24+1。1）0.37）+0.91.410。90。9+0.921。40。06/0。99.56kN f Nw/(A)+ Mw/W9555.2/(0。21424)+0.0610

77、6/4490120。06N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ Mw=0。921.4klah2/10=0.921.40.180。91。82/100。06kNm Nw0。91.2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb）=0.91。2(0。75+（24+1。1）0.37）+0。91。410。90。9+0。921.40.06/0。99.77kN f Nw/（A)+ Mw/W9773.9/（1。15424)+0.06106/449033.32N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N（kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N9.56kNN30kN 滿足要求！