1、XX縣城北回遷房小區15#16#17樓腳手架工程施工方案編制人：審核人：審批人:目 錄一、編制依據 1二、工程慨況 1三、施工部署 2四、構造要求及技術措施 2五、安全防護措施 8六、落地式扣件鋼管腳手架 10七、懸挑式鋼梁腳手架 11八、勞動力、材料及機具配備 14 九、質量保證 15十、安全施工措施 18十一、文明施工要求 20附錄1、落地式扣件鋼管腳手架計算書 22附錄2、懸挑腳手架計算書 31一、編制依據序號文 件 名 稱文件編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 13020012建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80913建筑施工安全檢查標準JGJ59994建筑地基基礎設計

2、規范GB 5000720025建筑結構荷載規范GB 5000920016鋼結構設計規范GB 5001720037XX縣城北回遷樓小區工程施工組織設計8XX縣城北回遷樓小區工程施工圖紙二、工程概況2。1、設計概況序號項 目內 容1工程名稱XX縣城北回遷房小區2工程地點3建設單位4建筑功能居民住宅5建 筑面 積總建筑面積18851.72占地面積1619.04151617#建筑面積(）建筑面積（）建筑面積（)4561。797235.957053。98地下地上地下地上地下地上751.743810。051130。36105.651130.35923.686樓號1516#17#層數地下均為二層地上均為十一

3、層7結構形式框架剪力墻結構80。00標高1516#17#512。8m512.9m512.9m9建筑高度34.5m33.9m33。9m2.2、腳手架工程概況 地下兩層與地上四層采用落地式雙排扣件鋼管腳手架,到五層時腳手架采用工字鋼懸挑式外腳手架.在搭設腳手架之前需要對腳手架的承載情況進行驗算,滿足要求時才可進行腳手架搭設。且為了確保施工安全,切實做好文明施工，美化環境，減少灰塵外揚，做出相應的防護措施。三、施工部署 3。1、安全防護領導小組 安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到 “杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷頻率控制在5以內” 安全生產目標的必然保障,也是我項目部創建“

4、安全文明工地”的根本要求。3.2、設計總體思路 結合本工程結構形式、實際施工特點,腳手架施工及使用劃分為三個階段: 地下室外墻施工階段：依據基坑工作面情況決定使用雙排腳手架，腳手架立桿距離結構墻面至少50cm，以確保在該階段后施工地下室外墻防水.地上4層結構施工階段雙排腳手架，地上511層結構施工階段：采用16#工字鋼梁懸挑架，懸挑架挑梁從五層挑出,挑梁間距2000mm,懸挑架內立桿距結構外沿300mm，立桿縱距1500mm，橫距1000mm，步距1500mm。挑架從五層按照間距1500mm用鋼絲繩卸荷,懸挑架外側立桿按照1500mm間距雙立桿落至挑梁。懸挑架用于結構和裝修施工，同時兼作安全防

5、護. 四、構造要求及技術措施 4。1、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施 4。1.1 地基處理 基槽回填土按照設計要求采用28灰土分層夯實，壓實系數0。94,分層取樣試驗合格后方可進行下一步回填土。腳手架基礎上采用向外找坡1，用C15商品砼澆筑,寬2m厚100mm、底座下設置通長腳手板墊板，長度不少于兩跨，厚度不小于50mm，布設必須平穩,不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設排水溝和積水坑，便于排水。 4.1.2 立桿 除雙排整體式落地腳手架下部12m采用雙立桿外,其余全部采用單立桿，立桿頂端高出結構欄桿至少1。5m. 立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿

6、與大橫桿采用直角扣件連接.接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm;各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3(本工程取60cm）。 立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。 4。1.3大橫桿 大橫桿置于小橫桿之下,立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。 大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置,不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm),大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超

7、過全長的1/300（本工程不超過50cm),局部高差不超過5cm。 4。1。4小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要,在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。 小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。 4。1.5 縱、橫向掃地桿 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿

8、下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。4。1.6 剪刀撐 本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置,全部采用單桿通長剪刀撐。 剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間（本工程全部在50左右）。斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置,剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上,另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處. 為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐

9、的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。 本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上. 4.1。7 腳手板 立桿底座墊木平行于墻面放置，采用4。0m長硬木板。 作業層腳手板采用松木，厚度不小于3cm，寬30cm，長度不小于4.0m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網,隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板,以上每隔6層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。 腳手

10、板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞23圈固定。 腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿,各桿距離接縫的距離均不大于15cm.靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置,避免出現探頭及空擋現象。腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法。 4。1。8 連墻件 連墻件采用剛性連接,垂直間距為3.60m，水平間距為4。5m連墻件用483.5的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，在結構柱用四根架管鎖緊，具體做法詳見附圖-15：外腳手架節點圖一,第一道連墻件從3.5m標高開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。 連墻件中的

11、連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接,不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。 4。1.9 防護設施 腳手架滿掛全封閉密目安全網,密目網采用1。5m6.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1。2m，并在作業層下部掛一道水平兜網,在架內高度3.0m左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。 作業層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿,底部側面設18cm高的擋腳板。 4。2、卸料平臺 具體做法詳見卸料平臺施工方案。 4.3、腳手架出入口的構造 入

12、口設在2-g2-m軸之間。出口挑空兩根立桿，跨越兩步三跨，大小為4.5m4.0m（寬高)。出入口再搭設3。0m4。5m4.5m（長寬高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。 在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并高于門洞口2步，立桿用短管斜撐相互聯系,上方懸空立桿處增加一根斜桿,斜桿與各主節點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿,并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時,應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿,將斜腹桿固定在

13、其伸出端上.斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。外腳手架節點圖二、。 施工電梯出口處設置4.5m3.6m6m（長寬高)出入口,頂部鋪50mm厚的雙層腳手板，五、安全防護措施 5.1、電梯井洞口防護措施 電梯井口設置不低于1。2m高的自閉式防護門，用12的螺紋鋼筋，按照水平間距15cm，豎向間距20cm焊制而成，并在防護門上刷紅油漆、掛牌。 防護門制作及安裝詳見附圖16：外腳手架節點圖二。 電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25螺紋鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺,中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物.電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。 5.2、結構臨邊防護措施 在結構出入

14、陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用 483.5鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于1。5m，豎向每隔0。6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。 沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。5.3、樓梯間防護措施 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。 5。4、防雷避電措施 本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-88）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統

15、連成一體的措施。 每棟樓各設置4根避雷針,避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上,并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成逼雷網絡。 接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺2釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。 接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個,位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞.兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后

16、再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。 六、落地式扣件鋼管腳手架6.1、搭設順序 落地式雙排腳手架的搭設順序為:場地平整、夯實定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網 6.2、腳手架安裝施工工藝 定位定距:根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離,并做好標記.用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記(立桿布置詳見附圖，墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。 在搭設首層腳手架的過程中,沿四周每框架格內設一

17、道斜支撐,拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除.當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。 雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿.每排立桿宜先立兩頭,再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時,應先立外排，后立內排。 其余組件的搭設要求詳見構造要求。6。3、腳手架拆除施工工藝 拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。 不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除,做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除

18、大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件,然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固. 拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩. 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。七、懸挑式鋼梁腳手架7。1、材料選用：名稱型號標準懸挑梁：16#工字鋼架體構件483.5鋼管。GB/TB793扣件可鍛鑄鐵制作的扣件(十字扣件，旋轉扣件,對接扣件)GB15831腳手板：木板GBJ5踢腳板:1

19、80(250）*504000腳手板GBJ5連墻件：483.5鋼管GB/TB793三步一隔離：木板GBJ5斜拉保險:14鋼絲繩。架體外側防護密目安全網。GB169091997防墜防護水平網GB572519977。2、受荷情況： 工字鋼懸挑扣件式外腳手架的工字鋼、鋼絲繩、立桿、小橫桿、大橫桿是主要受力桿件，剪刀撐、連墻件是保證腳手架整體剛度和穩定的桿件,有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中連墻桿還承載風荷載。扣件是腳手架組成整體的連接件和傳力件.7.3、基本要求:本腳手架是施工用臨時結構,它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載,包括施工材料、施工人員、風荷載雪荷載等，因此必須有足夠的承載能

20、力，剛度和穩定性。在架體結構計設容許的條件下，確保不變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。 本工程根據情況,從四層開始懸挑,鋼梁間距為2m在四層頂板上下120鋼筋在框架梁及頂板上預埋,具體預埋位置見附圖：7。4、搭設要求： 7。4。1、懸挑梁尾端應固定在鋼筋混凝土樓板上，另一端挑出樓板，懸挑梁長度為三米,外挑1。4m。按縱向間距2倍布置，上加連梁，連梁上用25短鋼筋作底座。腳手架立桿插入固定，然后綁掃地桿,將一段高度的腳手架荷載全部傳給底部的懸挑架承受. 7.4.2、懸挑梁尾端樓板上的固定采用120鋼筋根據樓板厚度制作高出樓板面18-20的鋼筋箍，預埋在樓板鋼筋網中,鋼筋箍底部與樓板下層筋連

21、接牢固。安置挑梁時，挑梁尾端套入預埋鋼箍內,用木楔打緊固定。 7。4。3、立桿接長必須采用對接扣件，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3. 7。4。4、剪刀撐設置每道跨越立桿的根采用6根（4跨6米），斜桿與地面的傾角在4560之間。剪刀撐應隨立桿，縱向和橫向水平桿等同步搭設.斜桿用旋轉扣件或十字扣件與立桿或橫向水平桿扣牢。剪刀撐斜桿接長采用搭接,搭接長度不小于1m,采用不小于3個旋轉扣件固定，端部扣件距桿端距離不小于10,每組剪刀撐由底至頂層呈之字型連續設置,用十字扣件固定在與之相交的

22、橫向水平桿的伸出端上，扣件中心離節點距離不宜大于150。 7。4。5、橫桿水平桿用直角扣件在立柱上，伸出內外立桿應不少于10，縱向水平桿應安置在橫向水平桿上面,靠內外立桿的縱向橫桿在立桿內側用直角扣件與立桿固定，中間的縱向橫桿與小橫桿固定，間距不大于40。 7。4.6、架體拉結（連墻件）采用剛性節點，離主節點距離大于300,拉結垂直間距根據建筑物層高,每層樓面設置，水平距離不大于6m,設置一個上下層呈梅花形錯開設置,轉角處1m內設一拉結點。拉結桿呈水平并垂直于墻面設置與腳手架連接的一端可稍為下斜,不容許上翹。預埋在砼墻中的連墻件,應在砼強度大于15MPa時使用. 7。4.7、扣件采用可鍛鑄鐵制

23、成，規格必須與鋼管外經相同，扣件螺栓擰緊扭力距不應小于40NM，且不應大于65NM，在主節點處固定大、小橫桿剪力撐等用的各種扣件的中心點的相互距離不應大于150,各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣距離不應小于100，對接扣件的開口應轉上。 7.4。8、腳手架外立桿內側設高1.2m，0。6m雙道欄桿，下設不低于140高的踢腳板，并用密目安全網全封閉。 7。4。9、外架腳手板采用木腳手板，鋪設時應按腳手板垂直于大橫桿方向鋪設,采用對接平鋪，兩端用12鋼筋及12#鍍鋅絲固定在大橫桿上.滿鋪不留空檔。 7.4.10、架體內做到三步一隔離,作業層下層做防護層,隔離層架體內腳手片滿鋪，架體與建筑物間空檔用木板封嚴

24、。或用平網封閉 7。4.11、腳手架搭設必須按照施工方案和規范（JGJ130-2001)施工，施工人員必須經勞動部門培訓考核合格，持有效操作證上崗作業.搭設完畢后必須經檢查驗收合格后投入使用.7。4。12、懸挑架下每兩層挑一道安全平網,外挑安全平網縱向張掛采用預埋地環外挑6米鋼管間距3米（雙根里底,鋼管的外端及距墻100mm處焊制2040金屬套管（也用扣件代替）通長12鋼絲繩里外各一道，用于張掛的安全平網間距3000m拐角處采用鋼管抱柱外挑，7。5、懸挑腳手架特征參數 立桿間距：縱距La=1.5m，橫距Lb=1m，步距h=1.5m，內立桿離墻0.3m，鋪腳手板2層 施工荷載QK=2KN/,二層

25、同時施工，挑架高度H=81。5=12 m 拉結點豎向H=3.1m 水平距離L=4.5m八、勞動力、材料及機具配備 8.1、勞動力配備工種人數任務架子工按需負責架子搭設及拆除測量放線工按需負責腳手架垂直度控制 8.2、材料配備序 號名 稱規 格1腳手管48mm3.5mm2U型頂托可調3腳 手 板厚5cm、寬2030cm4密目安全網1。5m6。0m5水平安全網1.56m3*6m6直角扣件7旋轉扣件8對接扣件9鍍鋅鐵絲直徑3mm 8。3、機具配備序號名 稱備 注1普通扳手架子工搭設和拆除架子用2力矩扳手檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求3手動倒鏈調整架子水平彎曲度九、質量保證 9。1、構配件允許偏差序

26、號項 目允許偏差（mm）示 意 圖檢查工具1架子管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.50.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0。50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3mL4m3mL4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5m309。2、架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項 目技術要求允許偏差(mm)示 意 圖檢查方法與工具1地基基礎表 面堅實平整觀 察觀 察排 水不 積 水墊 板不 晃 動底 座不 滑 動不 沉 降102搭設中檢查偏差的高度(m）H=4H=10H=19。282040用經緯儀3間 距步 距20鋼板尺縱 距50橫 距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20

27、水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105小橫桿外伸長度外伸500mm50鋼板尺9.3、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢 查 項 目安裝扣件數量(個）抽檢數量（個)允許的不合 格 數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處)1201320050109。4、質量保證注意事項 9.4.1 腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶. 9.4。2 腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后,方允許使用或繼續使用: 搭設完畢后;連續使用達6個月

28、； 施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前; 在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后;在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。 9。4。3 操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。 9。4。4 在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決. 9.4。5 外觀質量 安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。 腳手架鋼管顏色一致。 十、安全施工措施 10.1、材質及其使用的安全技術措施 10.1.1、扣件的緊固程度宜在4050

29、Nm，并不大于65 Nm,對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全。 10。1。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。 10.1。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件. 10。1。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。 10.1。5、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 10。1.6、鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用. 10.2、腳手架搭設的安全技術措施 10。2。1、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不

30、沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75以上才能施工。 10.2。2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。 10.2。3、開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐,直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。 10.2.4、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂,以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。 10。2。5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。 10.2.6、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽

31、證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。 10.3、腳手架上施工作業的安全技術措施 10。3.1、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用,任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手架部件. 10.3。2、嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大23kN/m,確保較大安全儲備。 10。3。3、結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層,臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。 10。3。4、當作業層高出其下連墻件3。1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。 10.3.5、各作業層之間設置可靠的防護欄

32、桿，防止墜落物體傷人. 10。3.6、定期檢查腳手架,發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 10.4、腳手架拆除的安全技術措施 10。4.1、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工,并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。 10。4.2、拆架前，全面檢查待拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作. 10.4.3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 10.4.4、拆除時

33、應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。 10.4.5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。 10.4。6、拆架時不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10.4.7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 10。4。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 10.4.9、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲,應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。 10.4。1

34、0、所有桿件和扣件在拆除時分離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。 10.4.11、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 10.4。12、拆除的零配件要裝入容器內,用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲. 10.4.13、六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工. 十一、文明施工要求 根據腳手架施工的特殊性,結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件,要求施工時做到： 11。1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙. 11。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌,不得踐踏草坪、損

35、壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。 11。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。 11。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作. 11.5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。 11.6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。 11。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作. 11.8、不準利用腳手架吊運重物；作業人

36、員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。 11.9、不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 11.10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件. 11。11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落. 11。12、腳手板使用時間較長,因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決. 11.13、要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。 11.14、施工人

37、員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他,材料、工具用滑輪和繩索運輸,不得亂扔。 11。15、使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋,袖口及褲口要扎緊. 11。16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。 11.17、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。 11。18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理,應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊,妥善保管. 11.19、六級以上（含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等

38、物，若有則應隨時清掃,并要采取防滑措施。 落地式雙排扣件鋼管腳手架計算書一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 15 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1。2m，縱距La為1。5m,大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。25m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為 483。5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m,水平間距4。5 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處河北承德

39、市，基本風壓0。37kN/m2;風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74,風荷載體型系數s 為0.214；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）:0.1394；腳手板自重標準值（kN/m2)：0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。140；安全設施與安全網(kN/m2)：0。005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:2；5。地基參數地基土類型:素填土;地基承載力標準值（kPa):100。00；立桿基礎底面面積（m2)：0。20;地基承載力調整系數：1

40、。00。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷載標準值： Q=31.5/3=1。5kN/m;荷載的計算值： q=1.20.038+1.20.175+1。41.5=2.356kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =2。3561。22/8=0.42

41、4kNm;最大應力計算值 =Mqmax/W =83.483N/mm2;3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5=1。713kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.01。71312004/（3842.06105121900）=1。842 mm;三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0381.2=0.046kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0.351。21.5/3=0.21kN；活荷載標準值: Q= 31。21。5/3=1.8kN；荷

42、載的設計值： P=(1。20.046+1。20.21+1.41。8）/2=1。414kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和. Mmax=0。08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080.0381。51。5=0.007kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2671.4141。5= 0。566kNm;M=M1max + M2max=0.007+0.566=0。573kNm最大應力計算值 =0.573106/5080=112.811N/mm2；3。撓度驗

43、算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位：mm;均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03815004 /（1002.06105121900)=0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下： pmax=1。883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0。046+0.21+1。8)/2=1.028kN = 1.8831.02815003/ ( 100 2.06105121900）=2.602 mm；最大撓度和：= max

44、+ pmax=0。052+2.602=2.654 mm；四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.0381。22/2=0.046kN;大橫桿的自重標準值： P2=0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值: P3=0。351.21。5/2=0

45、。315kN；活荷載標準值: Q=31。21.5 /2=2。7kN；荷載的設計值： R=1.2（0。046+0。058+0.315）+1.42.7=4.282kN；五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:（1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1394kN/m NG1=0.1394+（1.202/2）0。038/1。5015。00=2.552kN；(2)腳手板的自重標準值;采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0。3521.5（1.2+0。2)/2=0.761kN;(3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用木腳手板擋板,標準值為0

46、.14kN/m NG3=0.1421。5/2=0。21kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.005kN/m2 NG4=0。0051。515=0。112kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。636kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ=31。21。52/2=5。4kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2 NG+0.851。4NQ=1。23。636+ 0。851.45。4= 10。789kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1

47、。23。636+1。45。4=11.923kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：0=0。37kN/m2； z - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數:取值為0.214;經計算得到,風荷載標準值為： Wk=0。7 0。370。740。214=0.041kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1。4WkLah2/10=0。85 1。40.0411。51

48、.52/10=0。016kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=10。789kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式=N/（A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 11.923kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表得 : k=1。155 ;計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)表得 ：=1。53 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.651 m；長細比： L0/i=168 ;軸心受壓

49、立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.251立桿凈截面面積 : A=4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=10788.66/（0。251489）+16472.746/5080=91.142N/mm2;不考慮風荷載時=11922。66/(0。251489）=97.138N/mm2；七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5。3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af （1。2NG

50、2k + 0。851.4（NQk + MwkA/W）)/1。2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。084kN;活荷載標準值 ：NQ=5。4kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0。139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / (1。40。85)=0.016 /(1.4 0.85）=0。014kNm；Hs =（ 0.2514。89104205103（1.21.084+0。851.4（5.4+0。2514.891000.014/5。08)）)/（1。20。139）=101。847 m；按建筑施工扣件式鋼

51、管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米:H=Hs /（1+0。001Hs)H=101。847 /（1+0.001101。847）=92。433 m;H= 92。433 和 50 比較取較小值.經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92,s0.214，00.37，Wk=0。7zs0=0。7 0。920.2140。37=0.051kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積

52、 Aw=13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， N0= 5。000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：Nlw=1。4WkAw=0。964kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 5。964kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/15。8的結果查表得到 =0。958，l為內排架距離墻的長度; A=4。89 cm2；f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9584。8910-4

53、205103=96。035kN；連墻件采用單扣件與墻體連接。 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg=fgkkc=100 kPa； 其中,地基承載力標準值：fgk= 100 kPa ;腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =53.943 kPa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N=10。789kN;基礎底面面積 :A=0。2 m2 。懸挑腳手架計算書一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21 m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫

54、距為1m,立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3 m,水平間距3 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2）：3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北承德市，基本風壓0.37kN/m2;風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m

55、）:0。1291；腳手板自重標準值（kN/m2):0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:木腳手板;欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m,建筑物內錨固段長度 1.6 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑（mm):20。00;樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最里面面鋼絲繩距離建筑物 0。6 m。 二、小橫桿的計算小橫桿按

56、照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。038kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351。5/3=0.175kN/m ;活荷載標準值： Q=31。5/3=1。5kN/m;荷載的計算值： q=1。20。038+1.20。175+1.41.5=2。356kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =2。35612/8=0。295kNm；最大應力計算值 =Mqmax

57、/W =57.974N/mm2；3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。175+1。5=1。713kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.01.71310004/（3842.06105121900）=0.888 mm；三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。0381=0。038kN;腳手板的荷載標準值： P2= 0.3511.5/3=0。175kN;活荷載標準值： Q= 311.5/3=1。5kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20。

58、175+1.41。5)/2=1.178kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和. Mmax=0。08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080.0381.51.5=0.007kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671。1781.5= 0.472kNm;M=M1max + M2max=0.007+0。472=0.479kNm最大應力計算值 =0.479106/5080=94.236N/mm2;3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷

59、載的設計值最不利分配的撓度和，單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下： max=0。677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0。6770。03815004 /(1002。06105121900)=0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1。883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0。175+1.5)/2=0。857kN = 1。8830.85715003/ ( 100 2。06105121900)=2。168 mm；最大撓度和：= max + pmax=0。052+2。168=2.22

60、1 mm；四、扣件抗滑力的計算按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1=0.03812/2=0。038kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值： P3=0.3511.5/2=0.262kN；活荷載標準值： Q=311。5 /2=2

61、。25kN；荷載的設計值: R=1。2(0。038+0.058+0。262)+1。42。25=3。58kN; 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1394kN/m NG1=0.1394+（1。002/2）0.038/1.5021.00=3.465kN；（2）腳手板的自重標準值;采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3521。5(1+0.3)/2=0.682kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.1421。5/2=0。21k

62、N；(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網：0。005kN/m2 NG4=0.0051.521=0。158kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.515kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ=311.52/2=4.5kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0。851。4NQ=1.24.515+ 0.851。44。5= 10.773kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1。4NQ=1。24。515+1。44.5=11。718kN；六、鋼絲繩卸

63、荷計算(因此內容在規范以外,故僅供參考)鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為5m；第2 次卸荷凈高度為8m; 經過計算得到a1=arctg3。000/(1。000+0。300)=66.571度a2=arctg3。000/0。300=84。289度第1次卸荷處立桿軸向力為:P1=P2=1.510.7735/21 =3。848kN;kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN）：T1=P1/sina1=3。848/0.918=4.193kNT2=P2/sina2=3.848/0.9

64、95=3.867kNG1=P1/tana1=3。848/2。308=1.667kNG2=P2/tana2=3.848/10.000=0。385kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力.卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =4.193kN.鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 4.193kN，=0。82,K=6，得到:選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =（24

65、。1936.000/0。820）0.5=7.8 mm.吊環強度計算公式為：=N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f=50N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg; A 吊環截面積,每個吊環按照兩個截面計算，A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/）0。5 =（24.193103/50/3。142）0.5=7。3 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 7。8 mm,必須拉緊至 4.193kN，吊環直徑為 8.0 mm。根據各次卸荷高度得:第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9.9 mm，必須拉緊至 6.709kN，吊環直徑為 10。0 mm。七、立桿

66、的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用：0=0。37kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用:z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0。214;經計算得到,風荷載標準值為: Wk=0.7 0.370。740。214=0.041kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0。85 1.40.0411.51.52/10=0.016kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算

67、公式=N/（A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=10。7738/21 =4。104kN;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/（A) f立桿的軸心壓力設計值 :N=11.7188/21 =4。464kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i=1。58 cm;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)表5。3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）表5。3。3得 ：=1.5 ；計算長度 ，由公式 l0=kuh 確定：l0=2.599 m；長細比: L0/i=164 ；軸心受壓立桿的

68、穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。262立桿凈截面面積 : A=4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=4104/（0。262489)+16472.746/5080=35。276N/mm2;不考慮風荷載時=4464/（0。262489）=34。843N/mm2；八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0。214,00。37，Wk=0。7zs0=0。7 0。920。2140.37=0。051kN/m

69、2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=0。642kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 5.642kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15。8的結果查表得到 =0。949,l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2;f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設

70、計值為 Nf=0。9494.8910-4205103=95。133kN；連墻件采用單扣件與墻體連接. 連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1000mm,內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 600mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面積A=30。6cm2。受腳手架集中荷載 P=（1.24。515 +1。44。5)8/21= 4.464kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.230.60。000178。5=0

71、。288kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=5。191kN；R3=1。671kN；R4=2。821kN；R5=0。109kN。最大彎矩Mmax=0。534kNm；最大應力=M/1。05W+N/A=0。534106/( 1。05 185000)+ 3.439103/3060=3。875N/mm2；十、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼，計算公式如下 =M/bWx f其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼

72、結構設計規范（GB500172003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B,得到 b值為0。93。經過計算得到最大應力 =0。534106 /( 0.93185000 )= 3。11N/mm2；十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH=RUicosi其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力.各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=5。276kN；RU2=1。778kN；十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩（支桿）的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最

73、大值進行計算，為RU=5。276kN 選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑14mm. Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN）; Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,查表得Fg123kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8.0。85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=17.425kNRu5。276kN。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=5.276kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環最小直徑 D=（52764/（3.142502）) 1/2 =8。2mm；實際拉環選用直徑D=8。2mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環,拉環強度計算如下拉環未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。