1、XXXX110KV變電站工程（高支模板）施工方案目錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工流程2四、施工部署2（一)、施工準備2（二）、安裝質量要求4（三)、驗收7（四）、模板拆除7五、安全施工技術措施8(一）、構配件及其使用的安全技術措施8（二）、支架搭設的安全技術措施8（三）、支架拆除的安全技術措施9六、模板支撐設計計算10（一）屋面(120厚)模板及支架計算10（二)梁（350900)模板及支架計算18（三）梁(300700)模板及支架計算37七、附圖57(一）110KV配電裝置室立桿布置圖57（二）110KV配電裝置室立桿布置縱剖面圖58（三）110KV配電裝置室立桿布置橫剖面圖59（四

2、）主變室、主變散熱器室立桿布置圖60（五）主變室、主變散熱器室立桿布置橫剖面圖61（六）主變散熱器室立桿布置縱剖面圖62（七）主變室立桿布置縱剖面圖63一、工程概況XX110kVXX變電站配電裝置樓為框架結構，混凝土等級C30，地上二層,地下一層。工程首層部分模板支撐為高支模，高支模部分主要集中在主變室（搭設高度10m）、主變散熱器室（搭設高度14m)及110KV配電裝置室（搭設高度10m）.在5.0米、10。0米（主變散熱器室)米處設置結構連梁，工程柱斷面尺寸為500600及600600，變電裝置室屋面三根主梁斷面尺寸為350*900，主變室、主變散熱器北側一邊梁梁斷面尺寸為300700，其

3、梁斷面尺寸均為250500(250*500梁按照建筑一般梁支設，不作計算);屋面板厚均為120mm。針對該部位結構支模情況，特編制高支模部分施工方案，作為指導施工的依據。二、編制依據序號名稱編號1XX110KVXX變設計圖紙2建筑結構荷載規范GB50009-20123建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020114建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20016混凝土結構工程施工規范GB50666-20117建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20088建筑施工手冊第四版9危險性較大分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號三、施工

4、流程 定位放線支架安裝模板制作柱鋼筋鋼筋綁扎驗收模板安裝、固定驗收墻柱澆筑混凝土梁板模板安裝梁板鋼筋綁扎驗收澆筑梁板混凝土混凝土養護、成活拆模及表面處理四、施工部署（一）、施工準備1、技術準備a、技術部門做好圖紙會審工作,并按設計回復意見對相關部位、人員做好交底，施工過程中發現疑問及時與設計做好溝通,及時處理。b、召開項目現場技術交底會議，主模板施工技術措施進行交底，并明確相應管理范圍，使其施工前作好充分準備。c、對勞務作業隊伍進行施工前的安全、質量技術交底和安全生產、文明施工教育及管理宣傳。2、勞動力準備分包隊伍選用具備建筑業勞務企業資質的成建制模板工程勞務作業分包隊伍，具體負責全部模板分項

5、工程的制作與安裝，并督促勞務企業配備相應的技術、質量、安全管理人員,擬投入木工技術工人25人，架子工10人，普工10人。3、材料準備a、鋼管：本工程采用符合現行國家標準的Q235普通鋼管的要求，其質量應符合GB-T700標準中規定。鋼管規格采用外徑48mm，壁厚現場實際均值3。0mm左右，為安全起見,計算時取2.7mm.搭設前檢查鋼材，表面平直光滑,不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管,鋼管上嚴禁打孔.用于立桿、水平橫桿的鋼管長度為4。56m。所采用的鋼管必須規格統一。b、扣件:采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合GB15831標準的規定,采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格

6、證，新、舊扣件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等)用扭力矩抽樣檢測達65N.m時不得發生破壞,應能靈活轉動。旋轉扣件的兩旋轉面間隙應少于1mm,扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規格統一。c、方木、底模的材料應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收標準（GB50206)的有關規定.模板支架中其他輔助材料的質量應符合相關規定。d、可調托撐螺桿外徑不得小于36mm,直徑與螺距應符合現行國家標準，可調托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；可調托撐受壓承

7、載力設計值不應小于40KN，支托板厚不應小于5mm。e、項目部材料員、施工員須對滿堂支撐架將使用的鋼管、扣件材料質量按規定組織檢查、驗收，對不符合要求的鋼管、扣件不得使用.（二）、安裝質量要求1、一般要求a、模板安裝后滿足足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗的砼重量、側壓力及施工中所產生的荷載。b、模板表面清理干凈，涂水性脫模劑，不得有流墜。質量不合格模板或模板變形未修復的,嚴禁使用。模板接縫應嚴密，以防漏漿。在模板吊幫上不得蹬踩，應保護模板的牢固與嚴密。c、模板構造簡單、裝拆方便，并滿足鋼筋的綁扎、安裝及砼的澆筑、養護等工藝要求.2、模板安裝質量控制措施a、及時組織模板工程安裝施工安全

8、技術交底。 b、在模板支設標高處通拉小白線，控制模板的支設標高。c、模板的立桿橫縱向間距按模板支撐設計方案進行布置，嚴禁隨意增大立桿間距.d、用鋼管和扣件搭設支架支承梁板模時,扣件擰緊，且對梁板底扣件螺栓的扭力矩全數檢查是否符合規定，所有梁板底均為雙扣件,后增扣件與原扣件頂緊.e、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑時必須由模板支撐搭設班組專人看模,每工作班護模木工不得少于2人，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織及時修復。f、支撐系統搭設安全完畢，項目經理或項目技術負責人組織有關人員進行驗收,合格后方能進行鋼筋安裝.驗收中提出的整改意見，認真組織整改。在澆筑砼前還要對支撐系統復驗，

9、確保支撐系統處在安全、有效狀態。g、模板支設實行“三檢制”，對于模板成型過程中的要點要真實記錄，自檢后報施工員檢驗，然后報質檢部門檢驗，填寫預檢記錄表格、質量評定表格和驗收單，并向現場監理報驗.若某個環節出現質量問題,視性質輕重及時查處上一環節并由上一環節承擔責任,同時由上一環節負責人負責改正問題.2、樓板模板支架安裝構造要求a、模板支架基礎要求高支模板支架座落在-0。05m層地下室頂板上,底層模板支架在上部結構未達到設計強度前保留，并采取加固措施：周邊按兩步兩跨設置連墻件，與已有結構連接牢固,確保有效地承擔上部荷載。支架底墊20050木枋。 b、模板支撐采用鋼管滿堂支撐架，立桿縱橫向間距嚴格

10、控制，按照立桿平面布置圖施工，底層步距1600mm,頂層步距根據立面圖布置控制，分別為1400 mm（配電裝置室、主變室），1300 mm（主變散熱器室）。立桿承重采用可調托撐，插入立桿內的長度不得小于150mm。頂層水平桿中心線至支撐點的長度220mm。在立柱底距(樓）面墊板200mm高處，沿縱橫水平方按縱上橫下設置掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.每跨每步縱橫向設置水平桿，雙向拉通，與立桿連牢.在主梁與次梁交界處，在主梁部位加設立桿支撐,支撐立桿及構造同主梁。c、普通型剪刀撐的構造符合下列規定：豎向剪刀撐：在架體外側周邊

11、及內部縱、橫向每5m8m，由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為5m8m。剪刀撐斜桿與地面傾角在45度左右.剪刀撐接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，并應用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；水平剪刀撐：滿堂模板支架底部掃地桿設置層和豎向剪刀撐頂部交點平面必須設置連續水平剪刀撐，在中部再設置一至二層連續水平剪刀撐（水平剪刀撐間距5m8m），具體布于垂直剪刀撐與水平桿的交接處,剪刀撐寬度同垂直剪刀撐.剪刀撐搭接接長同垂直剪刀撐。d、立桿接長禁止搭接，應采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：立桿上的

12、對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。e、水平桿接長應采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。f、滿堂模板支架在搭設過程中，應與已澆筑的框架柱，每二步采用鋼管抱柱方式連接，確保滿堂模板支撐架的整體穩定性.(三）、驗收對高大模板支撐系統

13、的驗收,應由項目經理組織，主管工長、質量員、安全員、技術負責人等應現場驗收,對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量,對墊板、掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式等必須嚴格按照有關要求檢查，對不符合方案要求、不符合標準規范的立即責令整改。只有當各項問題全部整改完畢，符合方案及規范的要求，邀請相關專家進行論證，參照專家論證的要求進行整改,符合要求后報現場監理批準后方可澆筑混凝土。模板支架驗收后應形成記錄.（四)、模板拆除1、一般要求a、梁板底面模板及支撐系統拆除時,其砼強度應達到設計強度的100。b、模板拆除時間應根據同條件養護試塊強度值,填寫拆模申請，經批準后方可拆除，模板拆除須經項目技術負責人

14、同意，并報監理批準。c、拆除模板時必須保護構件的完好，梁側模拆除最早時間不少于36小時.d、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除高差不應大于二步.設有連墻件的模板支架,連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連墻件全部拆除或數步拆除后再拆除支架.拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模；按先支后拆,后支先拆進行,并及時清理材料，材料歸堆整齊。2、模板拆除質量控制措施a、嚴禁用重物撞擊模板，拆模時不得硬撬，注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面。吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。b、已拆除模板及其支架的結構,嚴禁堆放過量建筑材料。當施工荷載大于

15、使用荷載時,必須進行核算，并加設臨時支撐.五、安全施工技術措施(一）、構配件及其使用的安全技術措施a、扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65 Nm。對接扣件安裝時其開口應向內,以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。b、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。c、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用,禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（二）、支架搭設的安全技術措施a、模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036)考核合格的專業架子工.上崗人員應定期體檢，上崗人員應體檢合格。b、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防

16、滑鞋.c、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.腳手架不得與模板支架相連。d、在模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。e、在模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。f、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業.雨后上架作業應有防滑措施。g、在混凝土澆注過程中，應派專人觀測模板體系的工作狀況態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆注人員暫停作業,情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施,并進行加固處理。h、在混凝土澆注過程中，應均勻振搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置.i、工地臨時用電線路的架

17、設應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46）的有關規定執行。j、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。k、模板支架搭拆時，應在地面周邊應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（三）、支架拆除的安全技術措施a、拆架前，全面檢查待拆支架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準工作。b、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。c、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。d、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方

18、可離開.e、每天拆架下班時，不得留下隱患部位。f、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。g、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固，以點起吊，嚴禁從高空拋擲. 六、模板支撐設計計算本工程高支模部分搭設，支模架立桿的縱橫間距，在主變室、主變散熱器室最大為橫距900 mm，縱距930 mm;在110KV配電裝置室最大縱橫距為900mm.步距主要為1600mm，主變室、110KV配電裝置室頂步為1400mm，主變散熱器室頂步為1300 mm。在計算時，根據現場支模架布置的情況，板模及板次楞、主楞支架，取最縱橫距、最大高度的板計算，即取主變散熱器室頂

19、板計算；立桿受力采取高跨受力計算；梁分兩種主規格350*900和300700計算。具體見如下計算內容部分：（一）屋面（120厚）模板及支架計算一)、參數1.模板支架參數橫向間距或排距(m）:0.9；縱距(m）:0。93；步距(m):1。60；頂步 （m）:1.30立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):a為0.22米；模板支架搭設高度（m）:14.0m；鋼管(mm）:482。7(為安全見，鋼管均按482。7計算取值，以下同）則有： A=3.1445。32。7=384mm2 I=3.14(484-42.64）/64=98864mm4 W=3。14（483-42。64/48）/32=4119 mm3

20、I=16。04 mmS0=A/216=19216=3072 mm3扣件連接方式:單扣件，扣件抗滑承載力: 8KN;板底主次楞：4595方木，間距次楞300，主楞間距900；2。荷載參數模板自重標準值:G1k=0。30 kN/m2（計算主楞時取G1k=0。50 kN/m2);混凝土自重標準值：G2k=24。00 kN/m3；鋼筋自重標準值:G3k=1。10 kN/m3；支撐架立桿每米結構自重標準值查表A.0。3：gk=0.1534KN/m（按3。6厚鋼管架計算安全性更大)。施工均布荷載標準值：Q1k=2.5kN/m2;(計算主楞時取Q1k=1.5kN/m2；計算立桿時取Q1k=1。0kN/m2）

21、4.材料參數面板采用覆面木膠合板,厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2)：6000；面板抗彎強度設計值（N/mm2）：15；板底支撐采用方木；木方彈性模量E（N/mm2)：10000；木方抗彎強度設計值(N/mm2）:15；木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1。5；木方的間隔距離(mm)：310；二)、模板面板計算:面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1000152/6 = 37500 mm3；I = 1000153/12 = 281250 mm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。 1、荷載計算(1）靜

22、荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = （24+1。1）0.12*11+0.301 = 3.312kN/m=3.312N/mm；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN）：q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、強度計算最大彎矩為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算按三跨連續梁計算： 其中：q=1。23.312+1.42。5= 7。474kN/m最大彎矩M=0.17.4740。312= 0。072 kNm；面板最大應力計算值 =M/W= 72000/37500 = 1。92N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.92N

23、/ mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/ mm2，滿足要求!3、撓度計算 撓度計算簡圖撓度計算公式為 其中q = 3.312kN/m面板最大撓度計算值= 0.6773.3123104/（10060001920000）=0。018mm; 面板最大允許撓度 =310/ 250=1。24 mm；面板的最大撓度計算值 0.018mm 小于面板的最大允許撓度 1。24 mm,滿足要求！三）、模板支撐次楞方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=459595/6 = 67688 mm3；I=45953/12 = 3215156mm4；S0=4547。522.5=48094

24、 mm3； 方木楞計算簡圖(一)方木楞計算簡圖（二）1。荷載的計算：(1）鋼筋混凝土板自重:g1= （24+1。1)0.120。31 = 0.934kN/m;（2)模板的自重線荷載:g2= 0.300.31 = 0。093 kN/m ;（3）活荷載為施工荷載標準值：均布荷載：q1 = 2.50。31 = 0。775 kN/m 或集中荷載p1=2.5KN（見JGJ162-2008 4。1.2條1）;2。方木抗彎強度驗算:均布靜荷載： g = 1.2（0.934 + 0。093） = 1。232 kN/m;均布活荷載: q = 1。40。775=1.085 kN/m 或集中荷載 p = 1。42.

25、5=3。5kN;最大彎距 M1 = pl/4 + gl2/8 = 3。50.9 /4 + 1.2320.92/8 = 0.912 kN.m; M2 =（g+q） l2/8=(1.232+1.085） 0。92/8=0.235kN.m；取：Mmax =0.912 kN。m最大支座反力 N = P/2 + ql/2 = 3.5/2 + 1。2320。9/2 = 2。304kN ；方木的彎曲應力值 = M / w = 0.912106/67688 = 13。474N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=15.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 13.474 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 15

26、。0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: V = ql/2 + P/2=2。304kN ；截面抗剪強度： =230448094/3215156/45=0。766 N/mm2方木抗剪強度設計值 T = 1.5 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0。766 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求！4.方木撓度驗算:靜荷載標準值 q = g1 + g2 = 0。934+0。093+0.775=1。802 kN/m;方木最大撓度計算值 = 51.8029004 /（384100003215156) = 0.479 mm；方木最大允許撓度值 =

27、 900/250=3。6 mm；方木的最大撓度計算值 0.479mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.6 mm,滿足要求！四）、（主楞4595方木立放)計算:主楞按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；1。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載:g1= (24+1。1)0.120.31 = 0.934 kN/m；（2）模板的自重線荷載:g2= 0.500。31 = 0。155 kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標準值：q1 = 1。50。31 = 0。465 kN/m集中荷載設計值：P=1.2（0。934+0。155）0.9+1。40.4650。9=1.762KN2。抗彎強度計算：最大彎矩 Mm

28、ax =0。267 1.7620。93= 0。438kN。m ；最大剪力 Vmax = 1.2671。762=2。232 KN ；主楞最大應力 = M/W=0。438106/67688=6。47 N/mm2 ；主楞計算最大應力計算值6。47 N/mm2 小于 主楞抗彎強度設計值 15 N/mm2，滿足要求!3. 撓度驗算：靜載標準值g=(0.934+0.155）0.9=0.98KN=1.883gl3/100EI=1。8839809303/(100100003215156)=0。462mm主楞的最大撓度為 0。462 mm 小于930/250=3.72mm，滿足要求！截面抗剪強度: =22324

29、8094/3215156/45=0。742 N/mm2木楞抗剪強度為1.5 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求五）、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：1.靜荷載標準值：（1）鋼管支架的自重(kN)：NG1 = 0.153414= 2.148 kN;（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。50。930.9 = 0.419 kN； （3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）:NG3 = 25。10.120.930。9 = 2.521 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。088kN；2.活荷載為施工荷載標準值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 10.930.9 =0。83

30、7kN；3。不組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.277 kN；4、組合風荷載時，因支撐架無遮擋,擋風系數很小，經計算風荷載標準值僅為Wk=0。034KN/m2，因此不考慮風荷載作用。六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 8。053 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ： i=16。04 mm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=4121 mm3

31、； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 （m）；L0按下列表達式計算的結果取最大值:頂部立桿端：L0=k1（h+2a)=1。2171.659（1.3+20.22）=3。513m 非頂部立桿端:L0=k2h=1。2171。8661.6=3。6333m (K、由JGJ130-2011附錄C查得) 式中h立桿步矩(m）；a模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度(m)；k-計算長度附加系數；-考慮支架整體穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2*h=1。8661.6=2.986（m)L/i =

32、2986/ 16。04=186.16=210所以立桿的步距滿足允許長細比要求。立桿穩定性計算取計算長度Lo =3。633m;Lo/i = 3633/ 16。04 = 226.5 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.142 ；鋼管立桿應力計算值 ；=7277/（0.142384） = 133.45N/mm2；鋼管立桿的應力計算值 = 133.45 N/mm2 小于鋼管抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!(二）梁(350900）模板及支架計算一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）：0。35；梁截面高度 D（m)：0.90（含板）混凝

33、土板厚度（mm):120。00;立桿梁跨度方向間距 （m）：0。9；梁兩側立柱間距(m）:0.9m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。22；立桿步距h(m）：1.60;立桿頂部步距h(m)： 1。40m;梁支撐架搭設高度H（m）： 10.0m；2.荷載參數模板自重(kN/m2）：0。50；鋼筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷載標準值（kN/ m2）:2。5;新澆混凝土側壓力標準值(kN/ m2）： (計算見側壓力計算書）振搗混凝土荷載標準值(kN/ m2）：2.03。材料參數木方：彈性模量E（N/mm2）:10000。0;抗彎強度設計值fm（N/mm2）：15。0；抗剪強度設計

34、值fv(N/ mm2）:1。5；面板類型:膠合面板；面板彈性模量E(N/ mm2）：6000.0；面板抗彎強度設計值fm（N/ mm2）：15.0;4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm):45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底縱向支撐根數：3根立放；橫向鋼管小梁間距取270mm；面板厚度（mm)：15.0；5。梁側模板參數主楞間距(mm)：900；次楞根數:4根,間距210；穿梁螺栓水平間距(mm）：900；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距梁下口的距離為：150mm,500mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12;主楞龍骨材料:鋼管482.7mm；主楞合并根數：2;次楞龍骨材料

35、：木楞，寬度45mm,高度95mm；二)、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24 kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,取8h； T - 混凝土的入模溫度，取10； V - 混凝土的澆筑速度，取0。5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。1m； 1- 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.根據以上兩個公式計算的新澆

36、筑混凝土對模板的最大側壓力F; =0。22*2481。21。15*=41.218 kN/m2 =240.9=21。6 kN/m2取較小值21.6 kN/m2作為本工程計算荷載。三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。考慮次楞的放置位置，面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算，跨寬210。 面板計算簡圖(單位：mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中, - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm)； W - 面板的凈

37、截面抵抗矩取一米寬度計算： W =1001。51.5/6=37。 5cm3； f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2);按以下公式計算面板跨中彎矩（為計算方便，統一按最大壓應計算）： 其中 ，q 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。2121.6=25。92kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.412=2。8kN/m;q = q1+q2 = 25.92+2。84 = 28.76 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 210mm；面板的最大彎距 M= 0.128.762102 = 126832N。mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 12683

38、2/ 37500=3。382N/mm2;面板的抗彎強度設計值： f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3。382N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2,滿足要求！2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值; l計算跨度（內楞間距): l = 270mm; E-面板材質的彈性模量： E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 1001.51。51。5/12=28。125cm4；面板的最大撓度計算值： = 0。67721。62104/（1006000281250） = 0.168 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =210/250

39、= 0。84mm;面板的最大撓度計算值 =0。168mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿足要求！四）、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次龍骨采用1根木楞,截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 459521/6 = 67688mm3；I = 459531/12 = 3215156mm4；S0=4547。522。5=48094 mm3;內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下： 其中, - 內楞彎曲應力計算值（N/mm2)； M 內楞的最大彎距（N.mm）；

40、 W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，最大的線荷載位于下口第二根次楞上:q = 1.2240。6450。21+1.420.21=1。23.251+0。588=4.489kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距）： l = 900mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.4899002= 363609N。mm; 經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =363609/67688 = 5。732 N/mm2; 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 5。732 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度

41、設計值 f=15N/mm2，滿足要求！（2）、內楞抗剪強度計算：V表中系數ql=0.6*4.489*0.9=2。424KN =2424*48094/3215156/45=0.806 N/mm2木楞抗剪強度為1。5 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求（3）.內楞的撓度驗算 其中 E 枋材材質的彈性模量：10000N/mm2; q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q =240.6450.21= 3。251N/mm； l-計算跨度（外楞間距):l = 900mm； I枋材的截面慣性矩：I = 3215156mm4；內楞的最大撓度計算值： = 0.6773。2519004/(100100003215

42、156） = 0。449 mm；內楞的最大容許撓度值: = 900/250=3。6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.449mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =3.6mm,滿足要求!2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的集中力，外楞為超靜定結構,為計算方便，暫不考慮梁底及梁頂測向約束的作用,側向力完全由對拉螺栓承受，側向受力就簡化為兩邊懸挑簡支梁.則有P1=1.2*0。877*24*（0。023+0.105）0.9+1.4*2（0.023+0。105）0.9 =1.22.425+1.40。230=3。232KN P2=1。20。66724*0.210.9+1。4*20。21*0.9 =1。23。026+

43、1.4*0。378=4。16KN P3=1.2*0。45724*0.21*0。9+1.4*2*0。210。9 =1。2*2.073+1.4*0。378=3。017KN P4=1。2*0。247*24*（0。105+0。112)0.9+1。4*2*0。212*0。9 =1.2*1。158+1。4*0.382=1。924KN R1=(P10.477+P20。267+P3*0.057P40。153)/0.35=7.23KN R2=P1+P2+P3+P4-R1=3.232+4.16+3.017+1。924-7.23=5。103KNMR1=-P10。127=-3.2320.127=0.41KNMMP2=

44、-P1*0。21+R10.083=-3。2320。21+7.23*0.083=-0.079KNMMP3=P10.42-P20。21+R10.293=-0。113KNMMR2=P10。477-P2*0。267-P3*0.057+R10。35=-0。294KNMMP4=-P10.63P20。42-P30。21+R10.503+R2*0.153 =0。0005KNMVP1右=-P1=-3.232KNVR1右=-P1+R1=3。232+7.23=3。998KNVP2右=P1-P2+R1=3。232-4.16+7.23=-0。162KNVP3右=-P1-P2P3+R1=3.232-4。16-3.017+

45、7。23=-3。179KNVR2右=- P1-P2-P3+R1+R2=3.232-4.16-3.017+7。23+5.103=1.924KN本工程中，外龍骨采用兩根豎向鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管482。7mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.122=8.24cm3;外鋼楞截面慣性矩 I =9。892= 19.78cm4;面積距S0=3072*2=6144 mm4（1).外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N。mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2）。經計算得到，外楞的受彎應力計算值:

46、= 2.94105/8.24103 = 35.68 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =35。68N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!（2)外楞抗剪強度計算 = 3998*6144/197800/10.8=11。50N/mm2Q235鋼材抗剪強度為105 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求(3)。外楞的撓度驗算不計梁上下口頂撐受力圖根據連續梁計算，外楞受力較為復雜,梁上下口側壓力實際有頂撐扣件平衡，即P1、P4由頂撐平衡，圖中變形最大部位位于跨中,為計算簡單，本工程取中跨三聯跨的中跨,按簡支梁集中力計算,根據實

47、際的受力比較,計算結果大于實際的變形值（此處不詳述）。根據結構靜電計算公式，在集中荷載作用下，在下圖示作用下的變形計算公式為=3.026*83*（3*35024832）/24/206000/197800=0。00009mm外楞的最大容許撓度值： = 350/250=1.4mm；外楞取最大荷截，計算撓度計算值 =0。00009mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm; 穿梁

48、螺栓有效直徑： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =R1 =7.23 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7。23kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN,滿足要求！六）梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板

49、的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別取一米寬計算為： W = 10001515/6 = 3。75104mm3; I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN。m）; l-計算跨度（梁底支撐間距)： l =150.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1。2(24.00+1.50）0.91=27。54kN/m;模板結構自重荷載：q2：1。20。301=0。36kN/m；振搗混凝土時產生的荷載

50、設計值:q3: 1。42.001=2.8kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0。36+2.8=30。7kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12530。70。152=0.086kN.m； =0。086106/3.75104=2.29N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.29 N/ mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/ mm2,滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中,q作用在模板上的壓力線荷載： q =（(24.0+1。50)0.9+0。30）1= 23.25KN/m;

51、 l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E面板的彈性模量: E = 6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150。00/250 = 0。600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52123.251504/（10060002。81105）=0.036mm；面板的最大撓度計算值: =0。036mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！七)、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自

52、重荷載。1。荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = （24+1.5）0。90。15=3.44 kN/m； (2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2 = 0.50。15=0.075 kN/m； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m):經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.15=0。675 kN/m;2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23。515=4。218kN/m；活荷載設計值 P = 1。40.675=0.945 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4595

53、95/6 = 67688 mm3； I=45959595/12 = 3215156 mm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 4。218+0.945=5。163 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15。1630.30。3= 0.046 kN。m；最大應力 = M / W = 0。046106/67688 =0。68 N/mm2；抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；方木的最大應力計算值 0。68 N/ mm2 小于 方木抗彎強度設計值 15 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V=0.

54、6 ql=0。65.163*0.3=0.929KN截面抗剪抗剪應力計算 = 929*48094/3215156/45=0。309 N/mm2 方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/ mm2;方木的受剪應力計算值 0.309 N/ mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1。5N/ mm2，滿足要求！方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 方木最大撓度計算值 = 0.6773。5153004 /（100100003215156）=0。006mm；方木的最大允許撓度 =300/250=1.2 mm;方木的最大撓度計算值 = 0.006 mm 小于 方木的最大允

55、許撓度 =1。2 mm，滿足要求！（八）、小橫梁計算（由于立桿間橫梁間距等于小橫梁跨度,所以在小橫梁滿足要求的情況下不再計算）：梁底小橫梁受力簡化為簡支梁中的均布力則有：l=900， b=350， a=275 q=1。2(0.924。5*0。3+0。5*5*0。3)+1。42*0.3=1。27。365+0。84=9.678 kN/m； =9。678*0。35*0。9*（20.35/0。9)/8=0。614KNM =614000/4119=149。065 N/mm2；小橫梁計算應力 =149.065 N/ mm2 小于鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/ mm2，滿足要求！鋼管抗剪驗算：最大剪力

56、的計算公式如下： V=9.678*0。35/2=1。694KN截面抗剪抗剪應力計算 = 1694*3072/98864/5.4=9。748 N/mm2 鋼管的抗剪強度設計值 = 105 N/ mm2,所以抗剪滿足要求。小橫梁撓度驗算： =7.365*3509003(8-4*3502/9002+3503/9003)/384/206000/98864=1。791mm小橫擔最大允許撓度 =900/250=3.6 mm,所以小橫擔撓度滿足要求.（九）梁側立桿受力計算：1.靜荷載標準值:(1）鋼管支架的自重(kN):NG1 = 0。153410= 1.534 kN；(2)板底梁部位模板的自重（kN）:N

57、G2 = 0。50.90。9 = 0.405 kN；（3)梁側模自重(kN）:NG2”=0。5*0.780。9=0。351 kN； （4）鋼筋混凝土自重(kN)：NG3 = 25。50.90。90。12+ 25。50。1750。780.9=5.61kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =7.9kN;2。活荷載為施工荷載標準值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2。00。90.9 = 1.62kN;立桿上口荷載乘分項系數為1.2(0.405+0.351+5。61)+1.4*1。62=9.9078KN所以立桿上口橫桿需增加一抗滑扣件。3.不組合風荷載時,立桿的軸向壓力

58、設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11。748kN；立桿的穩定性計算公式： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,11.748KN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ： i=16。04 mm； A - 立桿凈截面面積（cm2):A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=4121 mm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; L0- 計算長度 (m);L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=k1（h+2a）=

59、1。1851。6(1。4+20.22)=3。489m 非頂部立桿端：L0=k2h=1.1851。8661.6=3.538m （K、由JGJ130-2011附錄C查得) 式中h立桿步矩（m)；a-模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度（m）；k計算長度附加系數；-考慮支架整體穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2h=1。8661。6=2。986（m)L/i = 2986/ 16.04=186。16=210所以立桿的步距滿足允許長細比要求。立桿穩定性計算取計算長度Lo =3。538m；Lo/i = 3538/ 16。04 = 220。6 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸

60、心受壓立桿的穩定系數= 0.149 ；鋼管立桿應力計算值 ;=11748/（0。149384） = 205.33N/mm2；鋼管立桿的應力計算值 = 205。33 N/mm2 略大于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，為保證安全,梁底在立桿中間附加一根立桿，滿足要求!（此處不再計算）（三）梁(300700)模板及支架計算一）、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：0。30；梁截面高度 D(m）：0.70（含板)混凝土板厚度(mm)：120。00;立桿梁跨度方向間距La（m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0。22;立桿步距h（m）:1。60；立

61、桿頂部步距h（m）: 1。3m;梁支撐架搭設高度H(m）：14m；梁兩側立柱間距(m)：0.93m；采用的鋼管類型為482.7mm；扣件連接方式：單扣件，扣件抗滑承載力：8.00KN；2。荷載參數模板自重（kN/m2）:0.50；鋼筋自重（kN/m3):1。50;施工均布荷載標準值(kN/ m2)：2。5;新澆混凝土側壓力標準值（kN/ m2）： (計算見側壓力計算書）振搗混凝土荷載標準值（kN/ m2）:2.03.材料參數木方：彈性模量E（N/mm2)：10000.0;抗彎強度設計值fm(N/mm2）：15.0；抗剪強度設計值fv（N/ mm2）：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(

62、N/ mm2）：6000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/ mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm)：45.0;梁底方木截面高度h（mm）：95。0;梁底方木根數(根）：3；梁底橫向鋼管小橫擔根數：單根，縱向間距450mm;面板厚度(mm)：15。0；5。梁側模板參數主楞間距（mm)：900；次楞根數:3;穿梁螺栓水平間距（mm)：900;穿梁螺栓豎向根數：1；穿梁螺栓豎向距梁下口的距離為:218mm；穿梁螺栓直徑（mm）：M12；主楞龍骨材料：鋼管482.7mm；主楞合并根數:2；次楞：木楞，寬度45mm,高度95mm；木楞立于側模上。二）、梁模板荷載標準值計算1。梁側

63、模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24 kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,取8h; T - 混凝土的入模溫度，取10； V - 混凝土的澆筑速度，取0。5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。1m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； =0。22*2481。2*1。15=4

64、1.218 kN/m2 =24*0.7=16。8 kN/m2取較小值16.8 kN/m2作為本工程計算荷載。三)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨)的根數為3根。考慮次楞的放置位置,面板按照均布荷載作用下的二跨連續梁計算，跨寬230. 面板計算簡圖1.強度計算跨中彎矩計算公式如下： 其中， - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2); M - 面板的最大彎距（N。mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩取一米寬度計算: W =1001。51。5/6=37. 5cm3; f

65、- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩(為計算方便,統一按最大壓應計算）： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力,包括: 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。2116。8=20.16kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.412=2。8kN/m；q = q1+q2 = 20.16+2.84 = 23 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 230mm;面板的最大彎距 M= 0.125232302 =152088N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 152088/ 37500=4.06N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2

66、；面板的受彎應力計算值 =4.06N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q作用在模板上的側壓力線荷載標準值; l-計算跨度（內楞間距）： l = 230mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2; I面板的截面慣性矩： I = 1001.51.51.5/12=28。125cm4；面板的最大撓度計算值: = 0。52116.82304/（1006000281250) = 0.145 mm;面板的最大容許撓度值： = l/250 =230/250 = 0.92mm；面板的最大撓度計算值 =0。145mm 小于 面板的最大容許撓度值 =

67、0.92mm，滿足要求！四)、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次龍骨采用木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 459521/6 = 67688mm3;I = 459531/12 = 3215156mm4；S0=4547.522.5=48094 mm3;內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下： 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2）； M - 內楞的最大彎距（N。mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨

68、中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載：q = 1.216.80.23+1.420。23=5。281kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距）： l = 900mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.2819002= 427761N。mm； 經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =427761/67688 = 6。32 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 6。32N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2,滿足要求！（2)、內楞抗剪強度計算：V表中系數ql=0。6*5。281*0。9=2。852KN =285248094/3215156

69、/45=0。948N/mm2木楞抗剪強度為1.5 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求（3）。內楞的撓度驗算 其中 E 枋材材質的彈性模量：10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.80。23= 3。864N/mm； l-計算跨度（外楞間距）：l = 450mm； I枋材的截面慣性矩:I = 3215156mm4;內楞的最大撓度計算值： = 0.6773.8649004/（100100003215156) = 0。534 mm；內楞的最大容許撓度值： = 900/250=3.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0。534mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =3。6mm，

70、滿足要求！2。外楞計算外楞承受內楞傳遞的集中力,屬超靜定結構,為計算方便，暫不考慮梁底測向約束的作用，梁側向力基本由對拉螺栓承受,梁頂鉸支受較小的平衡力，則側向受力就簡化為兩邊鉸支一邊懸挑簡支梁。則有P1=1.2*0。675*24（0.025+0.115)0.9+1.4*2(0.025+0。115）*0.9 =1。2*2。04+1。4*0.252=2.8KNP2=1.2*0。445240。23*0.9+1。4*2*0.23*0.9 =1.2*2.21+1。4*0.414=3.232KNP3=1.2*0。215*240。195*0。9+1.4*2*0.195*0.9 =1。2*0.906+1.4

71、0。351=1。579KN假設P1、P2、P3全部由對拉螺栓承擔，設對拉螺栓離P1的距離為X,則有：P1X=P2*（230-X)+P3*（460X) X=(3。232230+1。579*460)/（2.8+3.232+1.579)=193mm 對拉螺栓離底的距離為193+25=218 mm R1=P1+P2+P3=7。611KNMR1=P1*0.193=2。 8*0.193=0。54KNMMP2=-P10.23+R1*0。037=2.80。23+7。611*0.037=-0。362KNMMP3=-P1*0.46-P2*0。23+R1*0.267=0。001KNMVP1右=P1=-2.8KNVR

72、1右=-P1+R1=2.8+7。611=4.811KNVP2右=-P1-P2+R1=-2.8-3.232+7.611=1.579KN本工程中，外龍骨采用兩根豎向鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管482。7mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.122=8.24cm3；外鋼楞截面慣性矩 I =9.892= 19.78cm4；面積距S0=30722=6144 mm4(1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距（N。mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2）。經計算得到，外楞的受彎應力計算值: =5.41

73、05/8。24103 = 65。53 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =65.53N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！(2）外楞抗剪強度計算 =48116144/197800/10。8=13.84N/mm2Q235鋼材抗剪強度為105 N/mm2，所以抗剪強度滿足要求(3）。外楞的撓度驗算根據連續梁計算，外楞受力較為復雜，梁上下口側壓力實際有頂撐扣件平衡，本工程取R1與P3間主楞段，按簡支梁計算變形值.計算變形值略大于實際值（此中原理暫不詳述）： 計算簡圖 =2232*37/9/206000/197800/

74、267=0。009mm外楞的最大容許撓度值: = 267/250=1。068mm；外楞取最大荷截，計算撓度計算值 =0.009mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.068mm,滿足要求!五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2）； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =R1 =7。611 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12.9

75、2 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7。611kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六)、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的二跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別取一米寬計算為： W = 10001515/6 = 3.75104mm3; I = 1000151515/12 = 2。81105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公

76、式進行面板抗彎強度驗算： 其中, - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M 計算的最大彎矩 （kN。m)； l-計算跨度（梁底支撐間距): l =128。00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1.2(24。00+1。50)0。701=21。42kN/m；模板結構自重荷載：q2:1。20。301=0。36kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.42。001=2.8kN/m；q = q1 + q2 + q3=21.42+0.36+2.8=24.58kN/m； 計算簡圖跨中彎矩計算公式如下： Mmax = 0.1252

77、4.580。1282=0。05kN.m； =0。05106/3.75104=1。33N/mm2；梁底模面板計算應力 =1。33 N/ mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/ mm2，滿足要求!2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24。0+1.50)0.7+0.30）1= 18.15KN/m; l-計算跨度(梁底支撐間距）： l =128。00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000。0N/mm2;面板的最大允許撓度值: =128/250 = 0。512mm；面板

78、的最大撓度計算值: = 0。52118.151284/(10060002。81105)=0.015mm；面板的最大撓度計算值： =0.015mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 128 / 250 = 0。512mm,滿足要求！七)、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = （24+1.5）0。700。128=2。285 kN/m； （2）模板的自重線荷載(kN/m）：q2 = 0。

79、50。128=0。064 kN/m； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到,活荷載標準值 P1= （2。5+2）0。128=0.576 kN/m;2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1。22。349=2。819kN/m；活荷載設計值 P = 1。40。576=0.806 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算. 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=459595/6 = 67688 mm3； I=45959595/12 = 3215156 mm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和,計算公式

80、如下:線荷載設計值 q = 2。819+0.806=3。625 kN/m;最大彎距 M =0.1ql2= 0.13。6250.450。45= 0。073 kN.m;最大應力 = M / W = 0.073106/67688 = 1。078 N/mm2；抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；方木的最大應力計算值 1。078 N/ mm2 小于 方木抗彎強度設計值 15 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V=0。6 ql=0。63.625*0。45=0.979KN截面抗剪抗剪應力計算 = 979*48094/3215156/45=0。325 N/mm2 方木抗剪強度設計

81、值 = 1.5 N/ mm2；方木的受剪應力計算值 0.325 N/ mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5N/ mm2,滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下： 方木最大撓度計算值 = 0.6772。3494504 /(100100003215156)=0。02mm；方木的最大允許撓度 =450/250=1.8 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。02 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1。8 mm,滿足要求！八）、小橫梁計算：梁底小橫梁受力簡化為簡支梁中的均布力則有：l=930， b=300， a=315 q=1.2（0.7025。5

82、*0.45+0。3*50.45)+1。4*4.5*0。45=1.28。708+2.835=13。285kN/m； =13.285*0.30.93(20。3/0。93）/8=0。777KNM =777000/4119=188。64 N/mm2；小橫梁計算應力 =188。64 N/ mm2 小于鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/ mm2，滿足要求！鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V=13.2850。3/2=1.993KN截面抗剪抗剪應力計算 = 19933072/98864/5.4=11.468 N/mm2 鋼管的抗剪強度設計值 = 105 N/ mm2,所以抗剪滿足要求.小橫梁撓度驗算

83、： =8.708300*9303(843002/9302+3003/9303)/384/206000/98864=2。047mm小橫擔最大允許撓度 =930/250=3.72 mm，所以小橫梁撓度滿足要求。九）梁側立桿受力計算：1.靜荷載標準值：(1)鋼管支架的自重(kN)：NG1 = 0。153414= 2。148 kN;(2）板底梁部位模板的自重(kN）：NG2 = 0。50.930.9 = 0。419 kN;(3）梁側模自重（kN）：NG2=0。50。58*0.9=0.261 kN; (4)鋼筋混凝土自重(kN)：NG3 = 25.50.90.930。12+ 25。50.150。580。

84、9=4.558kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.386kN;2.活荷載為施工荷載標準值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00。90。93 = 1。674kN;立桿上口荷載乘分項系數為1.2（0。419+0。261+4。558）+1.4*1。674=8。6298KN所以立桿上口橫桿需增加一抗滑扣件。3.不組合風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11。207 kN；立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,11.05KN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立

85、桿的截面回轉半徑（cm） ： i=16.04 mm； A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 384mm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3):W=4121 mm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；L0按下列表達式計算的結果取最大值：頂部立桿端：L0=k1（h+2a）=1.2171。66(1.3+20。22)=3。515m 非頂部立桿端：L0=k2h=1.2171.8671。6=3.635m （K、由JGJ1302011附錄C查得) 式中h-立桿步矩（m）；a-模板支架立桿伸出頂層

86、水平桿中心線至支撐點的長度（m）；k-計算長度附加系數；考慮支架整體穩定因素的單桿計算長度系數計算立桿的允許長細比L=2h=1.8671.6=2。987(m）L/i = 2987/ 16。04=186。22=210所以立桿的步距滿足允許長細比要求。立桿穩定性計算取計算長度Lo =3。635m；Lo/i = 3635/ 16。04 = 227 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.141 ；鋼管立桿應力計算值 ；=11207/(0。141384） = 206。99N/mm2；鋼管立桿的應力計算值 = 206。99 N/mm2 略大于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！為確保安全，在主梁立桿間橫梁下口各增加一根頂桿。七、附圖（一）110KV配電裝置室立桿布置圖（二）110KV配電裝置室立桿布置縱剖面圖（三）110KV配電裝置室立桿布置橫剖面圖（四）主變室、主變散熱器室立桿布置圖（五)主變室、主變散熱器室立桿布置橫剖面圖(六）主變散熱器室立桿布置縱剖面圖