1、辦公綜合樓項目外腳手架搭拆工程專項施工方案目錄第一節 編制依據2第二節 工程概況2第三節 腳手架方案選擇2第四節 腳手架材料選擇4第五節 腳手架搭設流程及要求4第六節 腳手架的勞動力安排8第七節 腳手架的檢查與驗收9第八節 腳手架搭設安全技術措施9第九節 腳手架拆除安全技術措施12第十節 腳手架計算書13第十一節 應急預案27 第十一節 監測措施-29 第一節 編制依據 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手

2、架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社； 建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社； 另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節 工程概況 *資源綜合研發平臺項目樓工程，位于*，該工程由*研究所開發興建，*外資建筑設計院設計，*市*建筑置業有限公司承建。*建設監理有限公司監理。該工程1棟，地上19層，地下1層，層高：地下一層為4.35m；主樓處為6.5m，首層5m，二至七層3.8m,八至十九層3.2m。總建筑面

3、積約12100。建筑總高度約71.7m。 第三節 腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、因搭設高度大于50m，需分段卸荷。 7、卸荷：部位在5F、10F、15

4、F分三道卸荷，西面在原有九層樓屋面搭起10F、13F、17F分三道卸荷詳見附圖。 7、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：8、人行施工梯為了方便結構施工操作人員的上落，每幢主樓均設置一個上人梯。搭設時采用鋼管在腳手架的外側搭設，與腳手架成為一個整體。要做成傾角不大于60帶有扶手的扶梯。梯底或梯外側應滿掛安全網，以防墜物傷人。9、人行施工梯設置首層直到屋面，位置設為D34軸。第四節 腳手架材料選擇 鋼管落地腳手架l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.2mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕

5、、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、卸荷鋼絲繩：16鋼絲繩，18拉環、U型扣。 3、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，

6、試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 4、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 5、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 6、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由*市建筑安全監督管理部門發放的準用證。 7、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。第四節 腳

7、手架搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎

8、本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1m，步距1.9m，里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 (5)立桿及縱

9、橫向水平桿構造要求： 3、大橫桿、小橫桿設置 (1) 靠墻一邊外伸長度不應大于0.4L，且不應大于500.節點處到中心距不應大于150.。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應

10、鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成

11、臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 (5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 (5)連墻件構造示

12、意圖 連墻件扣件連接示意圖 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。第六節 腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要812人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技

13、術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七節 腳手架的檢查與驗收 鋼管落地腳手架 1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： (1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志； (2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4)腳手架工

14、程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； (4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。 5、除按規范進行常規檢查外，應重點對以下部分進行檢查： （10）立桿基腳：受力處穩實。（2）連墻件：是否按設計的數據布置剛性連墻件。（3）腳手架施加荷載：是否超過施工組織設計中的極限荷載。（4）轉角連接：是否封閉連接，形成整體。（5）安全網：是否與

15、腳手架收緊。第八節 腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手

16、架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必

17、須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二

18、個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。 (7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 鋼管落地腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工

19、作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多

20、層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。第九節 腳手架拆除安全技術措施 鋼管落地腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹

21、腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清

22、楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節 腳手架計算書鋼管落地腳手架一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 72 m

23、，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.9 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3 m，水平間距1.6 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處廣東*市，基本風壓0.5 kN/m2；風荷載高度變化系數z

24、為1.00，風荷載體型系數s 為1.14；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1291；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.035；腳手板鋪設總層數:33；5.地基參數地基土類型: 混凝土；地基承載力標準值(kPa):2000.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全

25、技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.1=0.162 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.667=0.933 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷

26、載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1620.82+0.100.9330.82 =0.068 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1620.82-0.1170.9330.82 =-0.08 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.068106,0.08106)/4730=16.913 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 16.913 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3

27、.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.1=0.135 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.667 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.1358004/(1002.06105113600)+0.9900.6678004/(1002.06105113600) = 0.132 mm；大橫桿的最大撓度 0.132 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 800/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小

28、橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0350.8 = 0.028 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.310.8/(2+1)=0.080 kN；活荷載標準值：Q=210.8/(2+1) =0.533 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.028+0.08)+1.4 0.533 = 0.877 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03512/8 =

29、 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.8771/3 = 0.292 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.298 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.298106/4730=62.902 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =62.902 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03510004/(3842.06105113600) =

30、 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.028+0.08+0.533 = 0.642 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 641.6531000(310002-410002/9 ) /(722.06105113600) = 0.973 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+0.973 = 0.993 mm；小橫桿的最大撓度為 0.993 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00

31、kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0350.82/2=0.028 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0351/2=0.018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.310.8/2=0.12 kN；活荷載標準值: Q = 210.8 /2 = 0.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.028+0.0

32、18+0.12)+1.40.8=1.319 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.035/1.50(50.00-20.00) = 5.244kN； NGL1 = 0.1394+0.035+(1.502/2)0.035/1.5020.00 = 4.204kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.301.5(1+0.3)

33、/2 = 0 kN； NGL2= 0.3331.5(1+0.3)/2 = 9.652 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3 = 0.1101.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0.11331.5/2 = 2.722 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.5(50-20) = 0.225 kN； NGL4 = 0.0051.550 = 0.375 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.469 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL

34、2+NGL3+NGL4 = 22.198 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 211.51/2 = 1.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.5 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.144；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.511.144 = 0.4 kN/m2

35、；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.222.198+ 1.41.5= 28.738 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.469+ 1.41.5= 8.663 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.222.198+ 0.851.41.5= 28.423 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.469+ 0.851.41.5= 8.348 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850

36、 1.40.41.5 1.52/10 = 0.161 kN.m；六、鋼絲繩卸荷計算: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷3次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為16.4m;第2 次卸荷凈高度為34.2m;第3 次卸荷凈高度為50.2m; 經過計算得到a1=arctg3.000/(1.000+0.300)=66.571度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.521.80610/70 =4.673 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T

37、1 = P1/sina1 = 4.673/0.918 = 5.093 kNT2 = P2/sina2 = 4.673/0.995 = 4.696 kNG1 = P1/tana1 = 4.673/2.308 = 2.025 kNG2 = P2/tana2 = 4.673/10.000 = 0.467 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =5.093 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的

38、荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 5.093kN，=0.82，K=8，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(25.0938.000/0.820)0.5 = 10.0 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（25.093103/50/3.142）0.5 = 9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須

39、拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。西面在原有九層樓屋面搭設起：第1 次卸荷凈高度為34.2m;第2 次卸荷凈高度為43.8m;第3 次卸荷凈高度為56.6m; 經過計算得到a1=arctg3.000/(1.000+0.300)=66.571度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.521.80610/70 =

40、4.673 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 4.673/0.918 = 5.093 kNT2 = P2/sina2 = 4.673/0.995 = 4.696 kNG1 = P1/tana1 = 4.673/2.308 = 2.025 kNG2 = P2/tana2 = 4.673/10.000 = 0.467 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =5.093 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，

41、 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 5.093kN，=0.82，K=8，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(25.0938.000/0.820)0.5 = 10.0 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（25.093103/50/3

42、.142）0.5 = 9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.0 mm，必須拉緊至 5.093 kN，吊環直徑為 9 mm。七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 21.80610/70 =3.115 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿

43、件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.265 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 3115/(0.265450)=26.123 N/mm2；立桿穩定性計算 = 26.123 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,

44、立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 21.63810/70 =3.091 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 30

45、91.189/(0.265450)+85765.68/4730 = 44.054 N/mm2；立桿穩定性計算 = 44.054 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.4 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 4.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.691 kN；連

46、墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.691 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 7.691 Nf = 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.691小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立

47、桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 2000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 2000 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =15.576 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 21.80610/70 =3.115 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=15.576 fg=2000 kPa 。地基承載力滿足要求！ 第十一節 應急預案針對腳手架工程施工中出現腳手架傾倒、垮架，人員高空墜落，落物傷人等事故后進行緊急

48、處理，最大限度地保護職工生命和減少國家財產的損失，制訂應急預案。1、應急搶險程序（1）減少應急預案風險的措施 作業層跨地（樓）面高度2.5m時，在其外側邊緣必須設置擋護高度1.1m的欄桿和擋腳板。在外腳手架高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的腳手架，應采取外立面全封閉、半封閉以及搭設通道防護棚等適合的防護措施。 挑腳手架、吊籃和懸掛腳手架的外側面應按防護需要采用立網圍護。 上下腳手架的梯道、坡道、棧橋、斜梯、爬梯等均應設置扶手、欄桿或其他安全防護措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全。（2）應急聯絡 險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式

49、可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。 應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應： 、對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作。 、通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防、環保等部門聯絡，請求支援。 應急聯絡單位、電話：應急指揮中心項目經理辦公室；（公安部門） 110 、（醫院） 120 、（消防） 119 姓 名電 話姓 名電 話吳獺鄧福朱培明潘壽梁棠吳啟福李振新張海森2、事故現場應急處理 （1）警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒樁、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入警戒區內，以防止發生連鎖事故，為更好地進行搶險救工作創造條件。 （2）

50、人員疏散：搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。 （3）人員搶救：搶險隊員將受傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。（4）控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失。（5）設置向導：在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場。（6）記錄：事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。3、善后處理現場搶險工作完成后，由項目部技術負責人組織項目部有關部門和

51、人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。第十一節 監測措施(1）項目部、班組日常進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)日常檢查、巡查重點部位如下:1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否有積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體的沉降、垂直度的偏差是否符合規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。8）腳手架卸荷鋼絲繩受力狀態，有無松動現象。(3)腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4)監測

52、項目包括:支架沉降、位移和變形。(5)監測頻率:在腳手架搭設期間，一般監測頻率不超過3天/次5天/次，在腳手架使用期，一般監測頻率不超過10天/次15天/次。(6)監測的方法與工具:立桿的垂直度監測用經緯儀或吊線和卷尺，立桿間距用鋼板尺，縱向水平桿高差用水平儀或水平尺，主節點處各扣件中心點相互距離用鋼板尺，同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差用鋼卷尺，立桿上對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺，縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺，扣件螺栓擰緊扭力矩用扭力扳手，剪刀撐斜桿與地面的傾角用角尺，腳手板外伸長度的檢測用卷尺，鋼管兩端面切斜偏差用塞尺.拐角吃，鋼管外表面銹蝕程度用游標卡尺，鋼管彎曲用鋼板尺。