1、XX建設工程有限公司 XXXX工業廠房工程腳手架工程施工方案一、工程概況1、工程主要情況項目名稱：XXXX工業廠房建設單位：監理單位：監理有限公司勘察單位：程勘察院設計單位；集團有限公司施工單位：XX建設工程有限公司本工程位于XX，周邊較近范圍內無其他民用建筑，建筑面積9萬 ， 總造價約15億元，工程分三個部分,廠房和辦公區及其他附屬建筑，其中廠房建筑面積約為7。3萬,建筑層數3層，建筑高度24m；辦公區建筑面積約為1。5萬，建筑層數5層，建筑高度26.6m；附屬建建筑面積約為937（包括接待室、門衛、危險品倉庫、倉庫）。結構合理使用年限50年,抗震設防烈度6度，屋面防水等級級。根據工程地質勘

2、察報告本工程建筑場地類別為類場地。本工程主體為框架結構,建筑總高度約25m左右，根據工程施工的要求,采用落地式腳手架系統,該系統安全可靠、操作方便、材料投入相對較少,經濟合理.腳手架搭設方案：立桿間距1。5m，橫桿間距1。05m，步距1。8m，連墻件6。51。5m。二、編制依據1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020012)建筑施工高處作業安全技術規范3）建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）4）高層建筑施工手冊5）相關的現行國家標準及規范,及張家港安全文明施工的有關要求。三、施工前期準備1. 熟悉建筑工程施工圖，了解建筑物構造形式以及建筑物周圍的地基、環境等情況。2. 清除腳

3、手架搭設范圍內的障礙物并平整場地，土層夯實，砼硬化.如附近有高壓線路應采取防護措施。3. 采用482.8的鋼管.鋼管必須符合要求，不得采用開裂、嚴重銹蝕的鋼管。4. 扣件采用鑄鐵扣件，不得有脆裂、變形、滑絲及螺桿螺絲不配套等現象。扣件、螺桿必須清洗上油。5. 安全網、竹笆片必須符合要求，不得霉爛和嚴重破損，必須清洗或清理干凈方可使用.竹笆片須整齊，破損部分須修整.6. 所有從事搭拆外架人員都必須持證上崗,戴好安全帽,系好安全帶，并經交底后方可上崗。四、架體安裝要求（1） 地基處理 回填土采用2：8灰土分層夯實，密實度采用環刀取樣進行試驗,表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100。四周外腳手架以

4、硬化的回填土作為基礎,所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，厚度不少于50，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50處設一淺排水溝。（2） 立桿 全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5M，雙立桿應采用雙管底座.立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接.接頭交錯布置，兩個相鄰立桿柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不少于50；各接頭中心距主節點距離不大于60。（3） 大橫桿 大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不少于6m，同一步大橫桿四周要交圈. 大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置,不在同步、

5、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50,接頭距立桿的距離不大于50。（4） 小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處(即主節點）,都必須設置一根小橫桿,采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節點的距離不大于15.小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿柱之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75. 小橫桿伸處外排大橫桿邊緣距離不小于10;伸處里排大橫桿距結構外邊緣15,且長度不大于44。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。（5） 縱、橫向掃地桿 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱

6、向掃地桿下方的立柱上。北側裙房板存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延伸兩跨與立柱固定.靠邊坡的立桿軸線到邊坡的距離不少于50，并對此立桿采取雙向斜拉加固措施.（6） 剪刀撐 本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫桿水平桿同步搭設,用通長剪刀撐沿架高連續布置.雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐,單立桿部位則采用單桿同長剪刀撐。 剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜撐相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置.剪刀撐的一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定,在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15CM.最下部的斜桿與立桿的連接

7、點距地面的高度控制在30CM內。 剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100CM,并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10CM. 橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之字型、在里、外排立柱之間上下連續布置,斜桿采用旋轉扣件在之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道.（7） 腳手板 腳手板采用松木,厚5CM、寬3545、長度不少于3。5m的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網,隨作業層上升,同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板,并設置安全網及防護欄桿. 腳手板設置在3根橫向水平桿上，

8、并在兩端8處用直徑1。2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。 腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩,接縫中設兩根小橫桿,各桿距接縫的距離均不大于15。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象.（8） 連墻件（見計算書23頁簡圖）（9） 防護設施1、 安全網 腳手要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.8m6.0 m的規格,用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1。2m,并在作業層下部架處設一道水平兜網。在架內高度3.6 m處設首層平網,往上每隔5步距設隔層平網,施工層應設隨層

9、網。 作業層腳手架立桿與0。6m及1。2m處設兩道防護欄桿,底部側面設18高的擋腳板。2、 腳手架出入口 在出入口兩側的內、外排單力桿處分別增設一根輔立桿,并高于12步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿,斜桿與各主節點相交處用扣件固定.洞口上方增設兩道橫向支撐,應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增設兩根斜腹桿,并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上,旋轉扣件中心線至主節點的距離在15內.當斜腹桿在1跨內跨越2的布距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿以采用通長桿件必須接長時用對接扣件連接。五、安全施工技術措施1、

10、 材質及其使用的安全技術措施(1) 扣件的緊固程度應在4050KN.m，并不大于65 KN.m，對接扣件的抗拉承載力為3 KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向哪，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。(2) 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100 mm。(3) 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲的現象的扣件。(4) 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。(5) 嚴禁將外徑48 mm與51mm的鋼管混合使用。2、 腳手架搭設的安全技術措施(1) 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到

11、不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75以上才能施工。(2) 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調、嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人.(3) 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐,直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。(4) 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。(5) 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設不得超過相臨連墻件兩步。(6) 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次,達到設計施工要求后掛

12、合格牌.(7) 外腳手架的卸荷嚴格采用15。5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接嚴禁私自拆改。3、 腳手架上的施工作業的安全技術措施(1) 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用，任何組長或個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。(2) 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料，施工荷載不得大于3KN/，確保較大安全儲備。(3) 結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時，同時作業層不得超過兩層，臨時性用的懸挑架同時作業層樹不得超過1層.(4) 當作業層高出其下連墻件3。6m以上,且其上尚無連墻件時，應采取適當的支撐措施。(5) 各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜

13、落物體傷人。(6) 定期檢查腳手架,發現問題及隱患,在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保安全。4、 腳手架拆除的安全技術措施(1) 拆除前，前面檢查待拆腳手架，根據檢查結果,以定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后，才準工作.(2) 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物，纜風繩連墻件及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況凡能提前拆除的盡量提前拆除掉。(3) 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志。地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。(4) 拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣，應先通知對方，以防墜落。(5

14、) 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。(6) 每天拆架下班時,不應留下隱患部位.(7) 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電纜線，以防觸電事故。(8) 所以桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面(9) 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高出墜落傷人。（10）拆下的零配件要裝入容器袋，用吊籃吊下;拆除的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊,嚴禁從高空拋落。六、安全防護措施1、結構臨邊防護措施 在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用的材料均采用4.82.8鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于2。5m、豎向每隔0。6 m設

15、一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三角架。 沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌，護身欄桿四周滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1 m范圍內不準堆料、停放機具。2、樓梯間防護措施 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立桿從底層內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m的護身欄,側邊底部設擋腳板。3、電梯井間防護措施 電梯井道內的一律用鋼管、扣件搭設,立桿與橫桿均用直角扣件連接，從首層樓面起張設安全網，往上每隔三層設置一道，不超過10m安全網完好無損、牢固可靠。4、防雷避電措施 采用避雷針與大橫桿連通、接地線與建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施.避雷針采用12鍍鋅鋼筋

16、制作，高度不小于1m，設置腳手架立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡. 接地線采用=404(）的鍍鋅扁鋼，將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體.接地線的保證接觸牢靠,與立桿牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10 mm2，并將表面油漆及氧化層清除。 接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接的長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊接完后再用電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10.同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的

17、安全距離(一般不小于3m）以免發生擊穿事故。七、外架拆除1、為保證腳手架拆除中的穩定性，拆除腳手架必須完成下列準備工作;（1)全面檢查腳手架，重點檢查扣件、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；（2)根據檢查結果及現場情況編制拆除方案并經有關部門批準；(3）進行技術交底,交底雙方均應在交底書上簽字；(4)根據拆除現場的情況，設圍欄或警戒標志,并有專人看守；(5）清除腳手架上留存的材料、電線等雜物。2、腳手架的拆除應符合下列要求:(1) 拆除腳手架必須有專人指揮，參與拆除的人員應注意動作的配合和協調，在拆除過程中不宜中途換人，不得單人拆除較重桿件等有危險的構配件；(2) 外架拆除順序為：分層拆除拉

18、結點安全網竹笆片防護欄桿剪刀撐水平桿小橫桿立桿，按自上而下逐步拆除,一步一清，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業，剪刀撐應先拆中間，再拆兩頭扣,由中間操作往下傳遞。(3) 連墻件應在位于其上的全部可拆除之后才能拆除。當拆除至最后一節立桿時,應先搭臨時支撐加固后，方可拆連墻件和支撐件。(4) 拆腳手架宜一步一清，分段拆除時高差不應大于2步。如高差不得已大于2步，應采取臨時固定措施。(5) 拆剪刀撐和縱向水平桿時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件.拆扣件時,應有防止桿件突然墜落的措施。(6) 拆除的腳手架部件應及時運至地面，嚴禁從空中拋擲.(7) 拆下的桿件與零配件至地面時，應隨時按品種、分規格堆放

19、整齊。(8) 應配備相關人員在外架拆除過程中對拉結點進行修補。八、文明施工要求 根據腳手架的施工特殊性,結合本公司職業健康安全管理手冊、程序文件,要求按下列規定進行施工：（1)進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙.（2）進入施工現場的人員要愛護標志牌，不得隨意拆除和移動標志牌。(3)嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑。（4)腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工,上崗人員定期體檢,體檢合格方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適應高空作業者，一律不得上腳手架操作。(5)上架子作業人員上下均應走人行梯道,不準攀爬架

20、子。（6)護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時,如需拆改時，應有架子工來完成，任何人不得任意拆改。（7）腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，必須經技術負責人同意后由架子工來操作。（8）不準利用腳手架來吊運重物，作業人員不準攀登架子上下面作業面；不準推車在架子上跑動,塔吊起吊物體時不能碰撞和托動腳手架。(9）不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。(10）在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。（11)拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作配料斗,防止火

21、星和切割物濺落。(12）腳手架使用較長，因此在使用過程中應進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決.要保證腳手架體的整體性，不得與井架一并拉結，不得截 斷架體。(13）施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品,材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊.（14)腳手架堆放場要做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領、退料手續.（15）施工人員要做到活完料凈腳下清,確保腳手架材料不浪費.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理.（16）六級

22、以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃采取防滑措施。27米落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）. 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為27.0米，12.0米以下采用雙管立桿，12。0米以上采用單管立桿。 搭設尺寸為:立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為482。8，連墻件采用6。5米1跨，豎向間距6.5米,水平間距1.5米。 施工均布荷載為2。0kN/m2，同時施工2層,腳手板共鋪設4層。一

23、、 大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面. 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2。0001。050/3=0。700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20。036+1。20。052=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩） 2。抗彎強

24、度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0。080。106+0.100。980）1。5002=0。240kN.m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=-（0.100.106+0。1170.980）1。5002=-0。282kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0。282106/4248。0=66.324N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q1=0.036+0。052=0.08

25、8kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.088+0.9900.700）1500.04/(1002。06105101950.0)=1。814mm 大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求!二、 小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形. 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0。053kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501.0501.500/3=0.079kN 活荷載標準

26、值 Q=2.0001.0501。500/3=1。050kN 荷載的計算值 P=1。20。053+1.20。079+1。41.050=1.628kN 小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1。20。036)1.0502/8+1。628 =0。576106/4248.0=135.549N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載

27、最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.0361050.004/（3842。060105101950。000)=0。03mm 集中荷載標準值P=0.053+0.079+1.050=1.182kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1182。0001050.0(31050.02-41050.02/9）/(722。06105101950.0）=2.313mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.339mm 小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求！三、 扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范

28、5。2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0361。050=0.037kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501。500/2=0。118kN 活荷載標準值 Q=2.0001。0501.500/2=1。575kN 荷載的計算值 R=1.20。037+1。20.118+1.41.575=2.391kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

29、雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。四、 腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0。0998 NG1 = 0.10027.000=2.696kN （2)腳手板的自重標準值(kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0。15 NG2 = 0。15041。500（1.050+0.250)/2=0.585kN （3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1501.5004/2=0.450kN （4

30、）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051。50027.000=0.202kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。933kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = 2.00021。5001.050/2=3。150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.450 Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規

31、范（GB500092001)附錄表7.2。1的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數:Us = 0。872 經計算得到,風荷載標準值Wk = 0。70.4501.4200。872 = 0。390kN/m2。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。851.4NQ 經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。23.933+0.851。43。150=8。468kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.933+1.43.150=9.130kN 風荷載設計值產生

32、的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h - 立桿的步距 （m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40。3901.5001.800五、立桿的穩定性計算： 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=9。130kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； k - 計算長度附加系數,取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.500

33、1.800=3。118m； A - 立桿凈截面面積，A=3.974cm2; W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比,為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;經計算得到 =9130/（0。19397）=120。003N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2. 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8。468kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm；

34、 k - 計算長度附加系數,取1。155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 - 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立桿凈截面面積，A=3。974cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=4.248cm3； 由長細比,為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.226kN。m; - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 =8468/（0.19397)+226000

35、/4248=164.410N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！六、 最大搭設高度的計算： 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1。238kN; NQ 活荷載標準值，NQ = 3。150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.100kN/m; 經計算得到，不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 80。975米. 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米

36、： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.238kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3。150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值,gk = 0.100kN/m; Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0。190kN。m； 經計算得到，考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 52。775米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米： 經計算得到,考慮風荷

37、載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。七、 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.390kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 6.51.5 = 9.75m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 5。000 經計算得到 Nlw = 5。3235kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 10。3235kN 連墻件軸向力設計值 Nf = A

38、f 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=25。00/1.60的結果查表得到=0.96; A = 3.97cm2；f = 205。00N/mm2. 經過計算得到 Nf = 78.217kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 10。897kN大于扣件的抗滑力8。0kN,采用雙扣件滑移力12。0KN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、 立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.52 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 9.13 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 （kN/m2）；fg = 170。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求！