1、一、編制依據序號文件或規范編號1XX花園小區2#、5#住宅樓工程施工圖紙2XX花園小區2#、5#住宅樓工程施工組織設計3建筑結構荷載規范GB50009-20014建筑施工腳手架實用手冊5河北省建筑工程施工安全操作規程DB13（J）45-20036建設工程施工現場安全防護、場容衛生、環境保護及保衛消防標準DBJ01-83-20037建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-918建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001二、工程概況工 程 簡 介工程名稱XX花園小區2#、5#住宅樓工程 工程地點建設單位設計單位勘察單位監理單位三、施工部署1、工程進度安排本工程計劃2010年6月開工

2、， 2011年6月竣工。設計概況見下表；設計概況表棟號建筑面積地下室面積結構類型地下層數地上層數建筑物高度2#15578.851172.93框架剪力墻12層1層36m5#10899.06523.13框架剪力墻18層1層53.1m2、架體形式：根據總進度計劃2#、5#樓進行基坑肥槽回填前應進行地上結構施工，根據施工總體部署，2#、5#樓主體結構二層以上搭設懸挑外腳手架，搭設高度2#樓36米，5#樓50.1m，以下搭設雙排單管落地架，搭設高度29.7m。懸挑式腳手架采用扣件式雙排單立桿鋼管腳手架，腳手架外掛密目網。樓層施工過程中，外腳手架作為結構施工階段圍護架，不得作為大模板支撐架。搭設高度高出各

3、樓結構施工面以上1.6米處。連墻拉桿與結構墻體拉接，以盡量利用外墻門窗洞口來拉接加固。采用鋼絲繩對懸挑鋼梁進行拉接和卸載。四、施工準備1、技術準備根據建筑物具體情況結合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、建筑施工高處作業安全技術規范河北省建筑工程施工安全操作規程等規范編制切實可行的施工方案，對施工員、質量員、安全員等進行有針對性的技術交底，并對所有施工人員進行入場教育安全培訓。對施工中所用各種鋼管、架木、扣件等提前編制計劃和質量要求。2、現場準備根據工程進度及時組織鋼管、懸挑架、工具進出場。懸挑架搭設前應由分包單位技術員、施工員、安全員、技術組長現場指導施工。懸挑架的現場組裝及安裝均有架子工

4、負責，架子工分包隊伍應在施工前完成資質審核、進場注冊的工作，并應由技術員、安全員進行詳細技術、安全交底。3、腳手架材料選擇31、鋼管：鋼管采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管的材質使用力學性能適中、穩定的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼（GB70088）的相應規定。使用的立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的長度宜為46m，便于工人操作。鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管，本工程所用內、外腳手架上鋼管均外涂防銹漆，并定期復涂，以保證外觀形象。32、扣件：其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定且與鋼管管徑規格相統一，機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造

5、，扣件的附件要用的材料應符合GB70088碳素結構鋼中Q235鋼的規定，螺紋均應符合GB19681普通螺紋的規定，扣件嚴禁使用加工不合格、無出廠合格證、變形、銹蝕的扣件，扣件活動部位應靈活轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件表面應涂刷黃色防銹漆。33、腳手板：采用沖壓鋼制腳手板，用2mm厚的鋼板沖壓而成，其材質要符合GB/T700中Q235-A級鋼的相應規定；板面沖成25凸形圓孔，鋼腳手板規格為2503000mm。34、安全網：安全網采用經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品，同時應具備監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證。安全網的力學性能應符合GB572688安全網力學性

6、能試驗方法的規定，進入現場后應對安全網進行模擬大型砂包沖擊試驗，立網采用安全網L1.86的密目安全網，平網采用P36的可密網。密目式安全網要求如下：（1）在100cm2面積上，不少于2000目（即2000個洞眼）。（2）做耐貫穿試驗（即用5Kg重的鋼管從距網中心3m高處垂直自由落下，砸到與地面成30度角的網眼上不穿透。35、工字鋼材：采用16#的工字鋼作為懸挑的的腳手架支撐梁。五、構造要求腳手架高度為50.10m，分2個懸挑段，在結構2層頂板至10層為第一段，11層至17層為第二段，2段懸挑高度分別約為25米，分2次鋪設懸挑鋼梁。立桿采用單立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.5m，立桿的橫距1.0

7、5m；大橫桿的步距1.80m，大橫桿的主節點之間搭設3個小橫桿。基本風壓取廊坊地區的基本風壓為0.45KN。腳手板采用50mm厚木腳手板，考慮施工均布荷載為3 KN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。連墻件采用2步3跨，豎向間距為3m，水平間距為4.5m，采用483.5鋼管與每層墻體拉接。結構施工時嚴格要求大模板不允許停放在外腳手架上，但受力計算中要考慮外墻大鋼模板施工時可能臨時放置在腳手架平臺上，要求重量按照3KN/m2施加在施工層的腳手板面上。懸挑水平鋼梁采用18#工字鋼，懸挑水平鋼梁水平間距為1.5m，外伸長度1.5m，錨固長度1.5m，樓內樓板上采用錨固鋼筋與結構拉接。懸挑水平鋼梁

8、采用鋼絲繩與建筑物拉接，在懸挑鋼梁處采用2道鋼絲繩卸荷。鋼絲繩水平間距3米，拉接點置于鋼梁外側腳手架立桿主節點處。樓板內錨固鋼筋采用一級圓鋼直徑18mm的鋼筋，錨固點距結構外墻面1.4m和0.4m兩道。錨固鋼筋埋入混凝土的深度不應小于30d。為了保證錨固吊環的牢固可靠性，要求此錨固鋼筋一定要壓在樓板下層鋼筋下面，兩側彎錨長度不小于30d，每側增加加強鋼筋2根三級直徑14鋼筋，長度500mm。鋼絲繩構造拉接：懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉接，鋼絲繩拉接點距離建筑物1.35m，鋼絲繩水平間距3m。通過對懸挑鋼梁受力計算后已滿足強度要求，此鋼絲繩僅作為安全構造要求和受力安全儲備。故選用鋼絲繩型號為

9、637，強度等級為1400MPa，直徑為19.5mm。六、施工工藝1、腳手架搭設流程首層頂板錨固鋼筋預埋放置懸挑鋼梁并加固放置聯梁并焊接放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步縱向水平桿(大橫桿)第一部橫向水平桿(小橫桿)連墻件（或拋撐）第二步縱向水平桿(大橫桿)第二步橫向水平桿(小橫桿) 鋼絲繩拉接3、腳手架搭設（1）首層頂板內錨固鋼筋預埋按照外挑架懸挑鋼梁平面布置圖，在首層結構頂板上預留預埋懸挑鋼梁錨固吊環鋼筋，采用一級圓鋼直徑18mm的鋼筋，每道懸挑鋼梁設置兩道錨固點（其中一道為安全儲備錨固吊環），長度為3.0m鋼梁預埋錨固鋼筋距結構外墻面2.9m，長度為3m鋼梁預埋錨固鋼筋距結構外墻面1.4

10、m。錨固鋼筋套扣穿過現制樓板在樓板的下面用50的槽鋼做墊片，上雙母擰緊擰牢，扣住挑梁。錨固鋼筋見下圖：（2）放置懸挑鋼梁并加固懸挑鋼梁采用18#工字鋼，懸挑鋼梁水平間距為1.5m，每根長度不小于3m，最長4.5m。懸挑鋼梁采用塔吊吊運，人工配合安裝。懸挑鋼梁伸出結構外側1.5m；結構內側按照懸挑鋼梁平面布置圖在結構拐彎處適當縮短長度，但最小長度不小于1.5m。在各樓二層結構墻體施工時預留懸挑鋼梁穿墻洞，預留洞大小為200mm250mm。懸挑鋼梁插入錨固吊環內，兩側和上部扣緊，保證懸挑鋼梁不能移動。待二層頂板結構施工完成后，在懸挑鋼梁端部錨固吊環位置采用腳手架立桿支頂，上部支頂到二層結構頂板底，

11、用可調托頂緊，下部用螺母擰緊擰牢。見下圖：4、腳手架搭設要求（1）搭設立柱的要求A.48mm的鋼管使用前刷紅色防銹漆。B.立桿接頭必須采用對接扣件,相鄰立柱的對接扣件交錯布置,兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開距離不小于500mm，且不設在同步同跨內,各接頭中心距主節點距離不大于步距的1/3。C.開始搭設立桿時，應每隔3跨設置一根拉桿，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。D.當搭設至有連墻件的構造部位時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。E.頂層立柱搭接長度及立柱頂端伸出建筑物的高度1.5m。F.腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底聯梁不大于2

12、00mm處的立桿上，橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。（2）搭設縱、橫向水平桿的注意事項A.搭設縱向水平桿在橫向水平桿之下，在立柱內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。B.縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm。C.封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角部立桿固定。D.縱向水平桿的長度不小于3跨，并不小于4m。E.每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大150mm。F.操作層上非主節點處的橫向水平桿均勻設置3道，但在腳手板接頭位置根據支承

13、腳手板的需要設置，間距不大于0.3米。G.橫向水平桿靠墻側的外伸長度為300mm。（3）搭設連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等注意事項A.當腳手架操作層高出連墻件二步時，采取臨時措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。B.連墻桿呈水平并垂直于墻面，與腳手架連接端可稍為下斜，但不得上翹。C.每側腳手架從兩端立桿開始由下到上設連續式剪刀撐，兩組剪刀撐間距5跨，從最下端開始搭設。D.剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不大于150mm。剪刀撐與平面夾角45 60。E.橫向斜撐每隔5跨設一道，每道從底至頂通長設置。F.剪刀撐、橫向斜撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同

14、步搭設。G.對于連墻桿位置無結構洞時在墻體施工時預留連墻桿孔洞，直徑100mm。（4）特殊部位節點構造 A.在外墻陽角和樓梯間外側部位，聯梁支撐采用10#槽鋼進行硬支撐，下端利用下層墻體上大模板螺栓孔拉錨12#槽鋼進行加固。10#支撐槽鋼與聯梁和拉錨12#槽鋼進行焊接。上端采用至少兩道鋼絲繩拉接，采用花籃螺栓緊固。在外墻陽角轉角處垂直交叉的工字鋼錨長不足時，應焊于垂直面的鋼梁上。見下圖B.遇上返梁縱筋擋住鋼梁時，預留250mm寬豁口，梁縱筋截斷，待懸挑架拆除后采用相同規格鋼筋綁條單面焊接，再澆筑混凝土。陽臺板下設鋼管支撐，此支撐結構驗收前嚴禁私自拆除，鋼管支撐間距1.5m，且每個陽臺不少于4根

15、。（5）鋼絲繩拉接及卸載懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉接，鋼絲繩拉接點距離建筑物1.35m，鋼絲繩水平間距3m。在聯梁轉角處和樓梯間外側處設置拉接鋼絲繩兩道。上端拉接在三層墻體大模板最下層螺栓孔內，采用M16花籃螺栓調整鋼絲繩的松緊程度。通過對懸挑鋼梁受力計算后已滿足強度要求，此鋼絲繩僅作為安全構造要求和受力安全儲備。故選用鋼絲繩型號為637，強度等級為1400MPa，直徑為11mm。為了保證外懸挑腳手架的結構安全，本工程外腳手架采用鋼絲繩卸載，鋼絲繩拉接點距離建筑物1.35m，鋼絲繩水平間距3m，拉接點抖綁連墻件處里外大小橫桿，采用M16花籃螺栓進行鋼絲繩緊固。5、腳手架拆除（1）腳手架的

16、拆除作業應按確定的拆除程序進行。水平拉接桿件應在位于其上的全部可拆除桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接桿件的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件，拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下。在任何情況下嚴禁向下拋擲鋼管、配件和其他物品。（2）拆除前應全面檢查上層架的扣件、連墻件、支撐體系是否安全可靠，并經過施工管理人員批準方可進行。拆除時不可上下同時施工。6、防雷接地措施（1）在懸挑腳手架搭設到頂層后，采用40mm4mm的扁鋼作為接地線，在腳手架的下部連接，用兩道螺栓卡箍，并加設彈簧墊圈，以防止松動，保證接觸面不小于10cm2。腳手架頂部采用一根2.5米長20鍍鋅圓鋼

17、作為避雷針。（2）每組接地采用3根直徑40的鍍鋅鋼管，打入地面以下至少2.5米，與接地線焊接，焊縫長度至少為扁鋼寬度的2倍，即80mm以上。（3）防雷接地按照每50米設置一組。設置位置應在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物或電纜之間保持3米以上距離。（4）防雷接地裝置完成后，要用電阻表測定電阻值，電阻值不得大于4。七、質量控制措施1、允許偏差項次項目允許偏差1立桿總垂直度100mm2步距偏差20mm3柱距偏差50mm4排距偏差20mm5同跨縱向水平桿高差10mm6一根桿的兩端縱向水平桿高差20mm八、安全管理1、搭設階段（1）對腳手架構配件質量嚴格檢驗，合格后方準使用。（2）腳手架搭設

18、按下列階段進行質量檢查，發現問題及時校正。A、懸挑梁及聯梁施工完工后及腳手架搭設前；B、操作層上施加荷載前；C、每搭設完10m高度后；D、達到設計高度后。2、使用階段（1）操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得將纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。（2）六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨天上架操作應有防滑措施。 （3）腳手架操作層必須滿鋪腳手板，并且鋪平、鋪穩，用8#鐵絲兩端與腳手架綁牢，不得有探頭板、飛跳板等懸挑板。防護架外立面滿掛綠色密目網，用專用安全繩綁扎牢固。（4）應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修：1）在下列情況下，必須對腳手架

19、進行經常檢查和保修：A.在六級大風與大雨后；B.每層大模板施工前；C.停用超過一個月，復工前。2）檢查保修項目A.各主節點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工組織設計要求；B.懸挑鋼梁加固否松動、聯梁是否脫焊，聯梁向下撓度過大，特殊部位支撐是否可靠；C.扣件螺栓是否松動；D.24m以上腳手架立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合規定要求；E.安全防護措施是否符合要求。（5）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件、支撐、欄桿、腳手板。要拆除以上任一構件均應采取安全措施，并報主管部門批準。（6）嚴禁任意在腳手架上進行其它加荷載作業，否則應

20、采取安全措施，并報主管部門批準。（7）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（8）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按照國家現行標準執行。3、拆除階段（1）腳手架在搭設、拆除過程中有專人旁站指揮，對施工過程中的安全進行旁站觀察。腳手架施工嚴禁交叉作業，高空施工時在地面圍擋安全區域，建立危險警示標志，禁止人員進入危險區域。（2）拆除過程必須由專職架子工施工，禁止無證上崗。高空作業必須系好安全帶，扳手系在腰間，嚴禁拋擲物料，以防墜物傷人，嚴格按高空作業要求進行施工。（3）各部位腳手架必須在接到拆除通知后方可拆除，拆除前必須對架子工進行拆架交底。附件：懸挑式扣件鋼管腳

21、手架計算書設計參數立桿采用單立桿鋼管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.5m，立桿的橫距1.05m；大橫桿的步距1.80m，大橫桿的主節點之間搭設3個小橫桿。基本風壓取廊坊地區的基本風壓：0.45KPa；主體結構為剪力墻結構，腳手板采用50mm厚木腳手板，考慮木腳手板下雨后吸水，自重標準值取最大值0.45KN/m。采用的鋼管類型為483.5，自重標準值為0.038 KN/m，彈性模量E=2.06105 KN/m2，慣性距I=121900 mm4，抵抗彎矩W=5080 mm3。考慮鋼管壁厚不統一，對鋼管強度允許值乘以0.85系數。連墻件采用2步3跨，豎向間距為3.6m，水平間距為4.5m，采用483.5

22、鋼管與每層墻體拉接。懸挑水平鋼梁采用18#工字鋼，理論重量為241.43N/m，其中彈性模量E=2.06105 KN/m2，慣性距I=1660104 mm4，抵抗彎矩W=185103mm3，截面積A=30.756102mm2。懸挑水平鋼梁間距為1.5m，腳手架立桿放置在懸挑水平鋼梁與上聯梁相交節點處。轉角處懸挑水平鋼梁上的聯梁采用10#槽鋼，U形口向上，腳手架立桿放置在聯梁槽鋼內。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉接，鋼絲繩拉接點距離建筑物1.35m。3、小橫桿計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面，主節點處必須搭設小橫桿，主節點之間搭設3個小橫桿。按照小橫桿上面的腳手板、

23、施工活荷載和大模板自重均為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算小橫桿自重標準值：P1=0.038 KN/m腳手板荷載標準值：P2=0.451.5/3=0.225KN/m施工活荷載和大模板自重標準值：P3=（3+3.2）1.5/4=2.33KN/m荷載的計算值：q=1.2（P1+ P2）+1.4P3=3.58 KN/m（2）小橫桿抗彎強度計算：最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩：Mmax= ql2/8=3.581.052/8=0.493 KN.m= Mmax/W=0.493106/5080=97.1 N/mm2 =2050.85 =174.25N/mm2 滿足要求（3）

24、小橫桿撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度：max=5ql4/384EI=53.5810504/3842.06105121900=2.26mm 小橫桿的撓度小于1050/150=7mm與10mm，滿足要求。4、大橫桿計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面，用小橫桿的支座最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算達橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算： 小橫桿自重標準值：P1=0.0381.05=0.04KN腳手板荷載標準值：P2=0.451.051.5/4=0.177KN施工活荷載和大模板自重標準值：P3=（3+3.2）1.051.5/4=2.44KN荷載的

25、計算值：P=1.2（P1+ P2）+1.4P3/2=1.84 KN，由于主節點之間搭設3個小橫桿，把小橫桿的支座最大反力計算值按照平均分布在大橫桿上進行計算，則：q1=1.843/1.5=3.68KN/m大橫桿自重計算值：q2=0.0381.2=0.046KN/mq = q1+ q2=3.68+0.046= 3.73 KN/m（2）大橫桿抗彎強度計算： Mmax=0.1ql2=0.13.731.52= Mmax/W=0.839106/5080=165.2 N/mm2 =2050.85=174.25N/mm2 滿足要求（3）大橫桿撓度計算：最大撓度考慮為梁均布荷載作用下的撓度：max=0.677

26、ql4/100EI=0.6773.7315004/1002.06105121900=5.1mm 小橫桿的撓度小于1500/150=10mm與10mm，滿足要求。5、扣件抗滑力計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑力承載力按照下式計算： RRc其中：R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 Rc扣件抗滑力承載力設計允許值，取8 KN扣件荷載值計算：大橫桿自重標準值：P1=0.0381.5=0.057KN腳手板荷載標準值：P2=0.451.051.5/2=0.354KN施工活荷載和大模板自重標準值：P3=（3+3.2）1.051.5/2=4.88KN每個扣件荷載計算值：R =1.2（P1

27、+ P2）+1.4P3/2=3.66 KN Rc=8 KN滿足要求。6、腳手架荷載計算值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。腳手架高度按照最高腳手架35.6米進行計算。（1）靜荷載標準值包括以下內容：1）每根立桿承受的自重標準值（KN/m），本工程取0.13NG1=0.1335.6=4.63 KN2）腳手板自重標準值（KN/m2），本工程采用50mm厚木腳手板，標準值取0.35NG2=0.4541.5（1.05+0.3）/2=1.82 KN3）欄桿與擋腳手板自重標準值（KN/m），本工程采用欄桿、木腳手板，標準值取0.14NG3=0.141.54/2=0.42 KN4）吊掛的安全設施

28、荷載，包括安全網（KN/m2），本工程取0.005NG4=0.0051.535.6=0.27 KN經計算，靜荷載標準值：NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=7.14KN（2）活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 活荷載標準值：NQ=(32+3.2)1.51.05/2=7.25KN（3）風荷載標準值按下式計算：WK=0.7UZUSW0 W0基本風壓，取W0=0.45 KN/m2 UZ風荷載高度變化系數，取UZ=0.840 US風荷載體型系數，取US=0.720經計算，風荷載標準值WK=0.191 KN/m2（4）風荷載設計值產生的立桿段彎

29、矩MW計算公式：MW=0.851.4WKLah2/10其中 WK風荷載基本風壓標準值（KN/m2）La立桿縱距（m） h橫桿步距（m）經計算，風荷載產生的立桿段彎矩MW=0.851.40.1911.51.552/10=0.082 KN.m（5）立桿穩定性計算立桿穩定性按照考慮有風荷載進行計算。計算公式如下：=N/A+MW/w 其中N立桿的軸向壓力設計值：N=1.27.14+1.47.25=18.72 KN軸心受壓立桿的穩定性系數，由長細比L0/i的結果查表i計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cmL0計算長度（m），由公式L0=kuh確定k計算長度附加系數，取1.155h橫桿步距1.55米u計

30、算長度系數，由腳手架高度確定，取1.50則計算后L0/i=170，查表得：=0.25A立桿凈截面面積，取4.89cm2W立桿凈截面抵抗距，W=5.08 cm3鋼管立桿抗壓強度設計值，=205.00 N/mm2經計算 =18.72103/0.25489+0.082106/5080=169.3 N/mm2 =2050.85=174.25N/mm2滿足要求。（6）連墻件計算 連墻件的軸向力計算值按照下式計算：N1=N1W+N0其中N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值N1W=1.4WKAW WK風荷載基本風壓標準值 WK=0.191KN/m2 AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，AW=3.

31、14.5=13.95 m2 N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，N0=5.0 KN經計算，連墻件的軸向力計算值N1=1.40.19113.95+5=8.73 KN8 KN 采用雙扣件連接 =N1/A 軸心受壓立桿的穩定性系數，由長細比L0/i的結果查表i計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cmL0計算長度（m），L0=300mmA立桿凈截面面積，取4.89cm2鋼管立桿抗壓強度設計值，=205.00 N/mm2長細比L0/i=300/15.8=18.99，查表的=0.95=N1/A=8.73103/0.95489=18.79 N/mm2 =205.00.85=174.25N/mm2，

32、滿足要求（7）聯梁設計懸挑鋼梁在結構外采用10#槽鋼水平向聯接，該聯梁的“U”型開口向上，腳手架立桿放置在此聯梁凹槽內。聯梁搭設在懸挑鋼梁上，在與懸挑鋼梁相交處聯梁兩側各采用5cm長焊縫與鋼梁焊接，聯梁對懸挑鋼梁起到整體受力和整體穩定作用。由于懸挑鋼梁水平間距設計為1.5m，與腳手架立桿縱距相同，故此聯梁與懸挑鋼梁主節點之間無腳手架立桿。主節點處腳手架立桿荷載直接傳給懸挑鋼梁承受，聯梁幾乎不受荷載，故不對聯梁進行受力計算。在外墻陽角和樓梯間外側部位，聯梁支撐采用483.5鋼管進行硬支撐，下端利用首層墻體上大模板螺栓孔拉錨12#槽鋼進行加固，上端采用至少兩道鋼絲繩拉接。（8）懸挑鋼梁受力計算1）

33、、懸挑水平鋼梁采用18#工字鋼，理論重量為241.43N/m，其中彈性模量E=2.06105 KN/m2，慣性距IX=1660104 mm4，抵抗彎矩WX=185103mm3，截面積A=30.756102mm2。懸挑水平鋼梁間距為1.5m，懸挑鋼梁伸出結構外長度為1.5m，在結構內最小長度為1.5m，采用一級圓鋼直徑18mm的鋼筋與結構樓板錨固，錨固點距結構外墻面分別為1.4m和2.9m。2）、懸挑鋼梁受力計算A、懸挑鋼梁強度計算懸挑鋼梁受到腳手架立桿轉來的軸向力N=18.72 KN，為了簡化計算，僅按照懸挑鋼梁獨自承受全部荷載進行受力計算。腳手架立桿軸向力對懸挑鋼梁產生的最大彎矩（懸挑鋼梁自

34、重不考慮）：Ma=18.72(1.05+0.3)+18.720.3=30.89 KN.M= Ma/WX=30.89106/185103=167 N/mm2 =205.0 N/mm2 滿足要求。B、懸挑鋼梁整體穩定性計算 懸挑鋼梁采用18#工字鋼，計算公式如下：=M/bWx 其中b軋制普通工字鋼簡支梁整體穩定系數，查表B.2采用，當所得的b值大于0.6時，按照下式算得相應的b1代替b值。 b1b 1.0 Wx工字鋼XX軸向抵抗彎矩 查表B.2得b=2，大于0.6，經計算得b1=0.929 =M/b1Wx =30.89106/0.929185103=180 N/mm2 =205.0 N/mm2 滿

35、足要求（9）樓板內錨固鋼筋強度計算 樓板內錨固鋼筋采用一級圓鋼直徑18mm的鋼筋，分兩處錨固，錨固點距結構外墻面分別為1.4m和2.9m。為了安全和簡化計算，假設只有一道錨固鋼筋進行錨固，并分別以一道錨固鋼筋進行計算。經過計算，距結構外墻面2.9m錨固點處承受的反力Rb=10.65 KN，距結構外墻面1.4m錨固點處承受的反力RC=22.06 KN。根據混凝土結構設計規范（GB50010-2002）規定，錨固吊環鋼筋采用一級鋼筋，每一個吊環按照2個截面計算吊環應力，且應力不超過50 N/mm2，錨固吊環鋼筋埋入混凝土的深度不應小于30d。為了保證錨固吊環的牢固可靠性，要求此錨固鋼筋一定要壓在樓

36、板下層鋼筋下面，兩側彎錨平直段長度不小于30d，每側增加加強鋼筋2根三級直徑18鋼筋，長度500mm。樓板內錨固鋼筋強度按照下式計算：=Rb/2A f其中f=50 N/mm2 A錨固鋼筋的截面面積，A=254.34 mm2經計算，b=Rb/2A=10.65103/2254.34=20.9 N/mm2 f=50 N/mm2 c=Rc/2A=22.06103/2254.34=43.4 N/mm2 f=50 N/mm2均能滿足要求（10）鋼絲繩構造拉接懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉接，鋼絲繩拉接點距離建筑物1.35m，鋼絲繩水平間距3m。通過對懸挑鋼梁受力計算后已滿足強度要求，此鋼絲繩僅作為安全構

37、造要求和受力安全儲備。故選用鋼絲繩型號為637，強度等級為1400MPa，直徑為11mm。卸料平臺施工方案在結構施工階段，每個樓安裝一個懸挑式卸料鋼平臺，用于施工材料的周轉。（一）、施工準備1. 按照施工圖紙、安全規范要求編制方案，按照方案制作、安裝卸料平臺，按照方案及安全規范對施工人員進行交底。2. 人員準備：專職安全負責一人、塔吊司機一人、塔吊指揮一人、安裝人員四人。3. 設備準備：吊裝用塔吊一臺、手動工具。1.1 3.所用材料：1) 鋼材：主次梁槽鋼、限位工字鋼、支撐工字鋼。2) 主梁為18a槽鋼(2根x4.5m),槽口水平。3) 次梁為12.6槽鋼(5根x2m), 槽口水平。4) 鋼絲

38、繩及保險繩均為637+1鋼絲繩，直徑為19.5mm，鋼絲繩公稱抗拉強度1400Mpa。5) 吊環為25鋼，另一端車絲，用三腳螺栓擰緊。6) 腳手板：平臺腳手板采用5cm木腳手板。7) 欄桿：采用48x3.5腳手架鋼管搭設(高1.5m)，護欄采用欄桿木或鋼絲網。8) 所用材料均為合格產品，強度滿足規定數據，主次梁撓度變形1/250。 (二)、卸料平臺的構造1.2 1.基本尺寸5000x2600m，水平鋼梁錨固長度0.5m。1.3 2.荷載要求施工時，施工人員等荷載限載1.5KN/m2,堆放荷載限載1.8t。（三）、斜拉鋼絲繩連接措施1. 鋼絲繩與結構連接：在結構施工階段，預留30孔，在安裝卸料平

39、臺時，穿25吊環，端部用三腳螺栓擰緊，該處做法可參照外提升架與結構拉結點的做法；2. 鋼絲繩與平臺連接：在平臺兩側的連接鋼板上鉆50孔洞，用30的普通卡環與鋼板連接。鋼絲繩的一端穿入卡環內，端頭采用 的壓板式夾頭螺栓固定，固定點不少于5處，間距不大于200mm；3. 保險繩的連接方法同上述措施。（四）、卸料平臺質量及使用要求1. 節點鋼絲繩連接，要求混凝土的強度達到設計強度70%，方可允許在墻上連接受力；2. 認真執行有關的吊裝及鋼結構焊接的有關規定，在安裝起吊前，專業工長應有詳細交底；3. 所有材料應有合格證和質保書，包括鋼材、焊條、鋼絲繩、安全網等；4. 在未使用前，應對鋼平臺做細致的檢查

40、，重點是各結點的焊縫，應滿足要求；5. 平臺周邊的欄桿要焊牢，高度1.5m，兩道橫桿內側用腳手板封閉；6. 保險繩要單設，并以受力為宜；7. 平臺安裝后使用前必須經過有關部門驗收及領導審批，按圖施工，驗收合格無誤后方可投入使用；8. 使用過程中堆放總荷載小于1.8t，施工人員荷載小于1.5KN/m2，材料不能集中堆放，并掛牌標識；9. 使用過程中安排專職安全員過程監督，材料不準放在防護欄桿上；10. 卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；11. 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，且平臺外口應略高于內口；12. 卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好

41、鋼絲繩，塔吊吊點為4點，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；13. 鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；14. 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（五）、卸料平臺安全要求1. 平臺吊點部位的鋼絲繩，必須設護繩套，防止鋼絲繩被切斷，而發生事故。2. 使用前，必須首先檢查各受力點的連接是否牢固可靠，確認完好后，方可投入使用。3. 吊點附墻件必須保持緊固，嚴禁擅自松、折。4. 材料堆放嚴格控制在1.8t以內（木枋、層板、鋼管、扣件等均一吊）嚴禁超載堆放。下班時，必須保證平臺無荷載。5. 作業人員嚴禁背靠平臺防護欄桿休息或避讓塔吊吊物。6. 嚴禁擅自拆卸

42、平臺周邊的防護設施。7. 嚴禁從平臺周邊拋擲任何物料、工具或垃圾。附圖： 卸料平臺示意圖附件一：5000x2600型卸料平臺計算書懸挑卸料平臺計算書 計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。荷載參數腳手板類別：木腳手板；欄桿，擋板類別：欄桿木；腳手板自重標準值（KN/m2）：0.35；欄桿檔腳手板自重標準值（KN/m）：0.14；施工人員等荷載（KN/M2）：2.00；堆放荷載（KN）：20.00卸料平臺參數水平鋼梁懸逃長度（

43、m）:4.50m；水平鋼梁錨固長度0.50；計算寬度：2.60.水平支撐梁次梁槽鋼型號：12.6槽鋼，槽口水平；主梁槽鋼型號：18a槽鋼，槽口水平。鋼絲繩規格型號：6*37. 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.60m。 次梁采用12.6號槽鋼U口水平，主梁采用18a號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m。 施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載20.00kN。 一、次梁的計算 次梁選擇12.6號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m，其截面特性為 面積A=15.69cm2,慣性距Ix=391.50cm4,轉動慣量Wx=62.14cm3,回轉半徑ix=

44、4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷載計算 (1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大的材料器具堆放荷載為20.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 20.00/4.50/2.601.00=1.71kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.12kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+1.71+0.12) = 2.62kN 經計算得到，活荷載計算值 P = 1.42.001.00=2.80kN/m 2.內力計算 內

45、力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，活荷載計算值 M = 2.622.602/8+2.80 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =4.03106/(1.0562140.00)=61.78N/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.053.0235/(2600.0126.0235.0)=0.83 由于b大于0.6，按照鋼結

46、構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.720 經過計算得到強度 =4.03106/(0.72062140.00)=90.09N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 二、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇18a號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為 面積A=25.69cm2,慣性距Ix=1272.70cm4,轉動慣量Wx=141.40cm3,回轉半徑ix=7.04cm 截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm 1.荷載計算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板，標準

47、值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.20) = 0.41kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = (2.622.60+2.80)/2=4.80kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1

48、=14.574kN,R2=16.060kN 支座反力 RA=16.060kN 最大彎矩 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =12.475106/1.05/141400.0+11.2501000/2569.0=88.400N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.568.0235/(4500.0180.0235.0)=0.50 經過計算得到強度 =12.48106/(0.502

49、141399.99)=175.59N/mm2； 主梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 三、鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=18.411kN 四、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=18.411kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d

50、2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00018.411/0.820=179.618kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑19.5mm。 五、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=18.411kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=184114/(3

51、.1416502)1/2=16mm 六、操作平臺安全要求: 1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算； 3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口； 4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤； 6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度； 7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； 8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。