1、 模板施工方案工程概況：本工程層高5.7、5.8、5.5米，共三層。框架結構工程。柱為500*500；550*500，現澆板為120、150、250厚；梁為250*650、250*750等。模板制作材料選用：板、柱模、現澆板，梁模全部選用國產19cm厚七合板，柱墻等側模支撐于510cm的木楞上，用248鋼管作圍囹，對撬12螺栓將內外模聯牢，墻板中予埋PVC管保證幾何尺寸。一、主要施工方法：A、柱模板本工程為方柱，為了防止在澆筑砼時模板產生膨脹變形，在柱模外設置柱箍，柱箍采用鋼管箍，柱箍間距下面為200mm，上面為450mm，柱頂與梁柱交接處，柱模板要做成整片，梁外開槽，確保節點處砼柱、梁陰陽角

2、細部幾何尺寸，同時在梁處缺口兩側及口底釘上衣扣檔，衣扣檔離缺口邊的距離即為梁側及底板的厚度。 柱模安裝時，為避免走模有漏漿現象，在澆搗樓地面時，距內墻邊及柱四周2cm400予埋6.5短筋，露出8-10cm長固定地楞。在基礎面上彈柱軸線及邊線。同一柱列應先彈兩端柱軸線、邊線，然后拉通線彈出中間部分柱的軸線及邊線。按照邊線先把底部方盤固定好，再對準邊線安裝兩側縱向側板，用臨時支撐支牢，并在另兩側釘幾塊橫向側板，把縱向側板互相拉住。用線墜校正柱模垂直后，用支撐加以固定，逐塊釘上橫側板。為了保證柱模的穩定，柱模之間要用水平撐、剪刀撐等互相拉結固定。具體見模板計算書。B、梁模板 構造： 梁模板主要有側板

3、、底板、木枋橫楞、夾木、支撐組成。側模采用對拉螺桿抵抗砼側壓力，為控制側模之間距離和便于對拉螺桿抽出重復使用，螺桿在模板內套14的硬塑料套管用12螺絲對拉。在梁底板下每隔一定間距支設頂撐。夾木設在梁模兩則板下方，將梁側板與底板夾緊，并釘牢在支柱頂撐上。在主梁側板上留缺口，并釘上襯檔，次梁的側板和底板釘在襯口檔上。 用鋼管支撐梁模的頂撐，長度根據梁高定，斜撐也用鋼管，為了調整梁模的標高，在立柱底要墊木楔。沿頂撐底在地面上應鋪設墊板，墊板厚度應不小于50mm，寬度應不小于500mm，長不小于600mm。頂撐的間距根據梁的斷面大小而定，經計算取定為500mm。 安裝：梁模板的定位，可利用精確定位的中

4、心線為基準，在梁邊線上釘好三角木條，以準確固定側模位置，并用鉛錘保證梁側模垂直度，梁底模的標高必須用水準儀精確抄平。梁模板安裝時，應在梁模下方地面上鋪墊板，在柱模缺口處釘襯口檔，然后把底板兩頭擱置在柱模襯口檔上，再立靠柱模的頂撐，并按梁模長度等分頂撐間距，立中間部分的頂撐。頂撐底應打入木楔。安放側板時，兩頭要釘牢在襯口檔上，并在側板底外側鋪上夾木，用夾木將側板夾緊并釘牢在頂撐帽上，隨即把斜撐釘牢。 次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。其底板及側板兩頭是釘在主梁模板缺口處的襯口檔上。次梁模的兩側板外側要按擱柵底標高釘上托木。 梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對

5、正。待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩固。 當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模的跨中要起拱,起拱高度為梁跨度的0.2%。C、平板模板 因為工程質量要求高，故對樓板的施工采取一次成活的做法，即在結構施工階段都一次成型。所以，為了滿足以上要求，平板模板的施工如下： 構造：平板模板采用七夾板拼裝，鋪設在擱柵上，擱柵兩頭擱置在托木上，擱柵一般用斷面50mm100mm的方木,間距為300mm，擱柵距離較大，在其中間立支撐，并鋪設通長的龍骨，以減少擱柵的距離。牽杠撐的斷面要求與頂撐立柱一樣，下面須墊木楔及墊板。一般用50100mm的方木。平

6、板模板應垂直于擱柵方面鋪釘。支架為滿堂鋼管架子，立桿間距為800，水平間距為800，步距為1500.現澆板底模用自由伸縮活動頂撐作支撐，間距0.8m，中間相距0.8m，為防止有傾斜現象，離樓地面0.2m左右縱橫方向設一道水平掃地桿，再向上1.5米設平水橫桿,扣件扣牢，中間隔1.5m加一道，適當加45剪力撐斜桿，上鋪510CM木楞立放、七夾板整張鋪設釘牢，現場定位安裝而成。 平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側板外側彈水平線，水平線的標高應為水平板底標高減去平板模板厚度及擱柵高度，然后按水平線釘上托木，托木上口與水平線相齊。再把靠梁模旁的擱柵先擺上，等分擱柵間距，擺中間部分的擱柵。最后在擱柵上鋪釘

7、平板模板。為了便于拆模，只在模板兩端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。如用定型模塊則鋪在擱柵上即可。如中間設有牽杠撐及牽杠時，應在擱柵擺放前先將牽杠撐立起，將牽杠鋪平。 平板模板鋪好后，應進行模板面標高的檢查工作，如有不符，應進行調整。為保證樓板砼的平整度，模板接縫處用桐油加膩子刮平（或貼透明膠布）。D、樓梯模板 樓梯的平臺梁和平臺板模板的構造與肋形樓蓋模板基本相同。樓梯段模板是由底模、擱柵、牽杠、牽杠撐、外幫板、踏步側板、反涌木等組成。 樓梯支模時，先做好大樣，計算好水平距離、高度以及踏步數。施工時先撐樓梯梁和平臺，然后撐斜底板以及踏步三角、踏步板。踏步側板兩端釘在樓段側板（外幫板）的木檔上，梯

8、段側板的寬度至少要等于梯段板厚及踏步高，板的厚度為30mm，長度按梯段長度的確定。在梯段側板劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度一側留出踏步側板厚度。釘上木檔，用于釘踏步側板。反三角是若干三角木塊釘在方木上，三角木塊兩直角邊長分別等于踏步的高和寬，板的厚度為50mm，方木斷面為50mm100mm，每一梯段反三角木配二塊。所有三角木用橫楞及鋼管支吊。二、保證模板制作與安裝質量措施： 1梁、墻、柱、樓板節點處，柱模板要做成整片，梁處開槽，確保節點處砼柱、梁陰陽角細部幾何尺寸；同時，要求墻柱背枋伸到樓板底模板處。 2支模用的所有背枋、木楞要求兩面經過壓刨，寬度尺寸統一，誤差小于2mm，變形彎曲木枋嚴禁使

9、用，確保模板的平整度。 3模板和砼的接觸面應清理干凈并采取防止粘結措施：每處板的模板上粘漿和漏涂隔離劑累積面積應不大于1000cm2；每處梁、墻、柱的模板上粘漿和漏涂隔離劑累積面積應不大于400cm2。檢查方法：觀察和尺量檢查。 4墻柱鋼筋綁扎時，要邊綁扎邊校正，并臨時固定，以確保柱模板的垂直度。 5模板、支撐、對拉螺栓、木楞嚴格按模板方案圖進行，并要求緊貼模板的背枋、橫楞間距要按最大間距來控制，防止夾板因背枋、橫楞間距過大而發生局部變形。 6模板拼縫處要在木工刨床上刨過，現場要配備手工鋸、手工刨，確保拼縫嚴密，同時拼縫處要加壓背枋、楞枋，防止砼漏漿。模板接縫寬度應符合不大于1.5mm的規定。

10、檢查方法：觀察和用楔形塞尺檢查。 7施工縫處，模板縫要用水泥砂漿封堵，嚴禁用麻袋、木渣封堵，以免夾渣、爛根。后澆帶按設計圖紙位置留置，并用鋼絲網固定牢固。8模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支架的支承部分必須有足夠的支撐面積。檢查方法：對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。三、模板及支撐的質量檢查： 1梁模板完成后，首先班組自檢互檢，再由專職質量員檢查驗收，主要是標高與軸線，要求拉通線檢查，驗收后才允許進行下道工序安裝樓板模板。 2標高要求由測量員測設在固定墻柱鋼筋上，樓板模板鋪完后，由測量員進行大面積復核標高是否正確。 3對模板及支撐的要求：保證結構各部位幾何尺寸和相互位置準確，在規

11、范允許范圍內；模板接縫應嚴密，不得漏漿；模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。現澆鋼筋砼梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱，起拱高度宜為梁板跨度的1/100031000。固定在模板上的預埋件和預留孔均不得遺漏，安裝必須牢固、位置準確。現澆結構模板安裝的允許偏差（mm）項 目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基礎10柱、梁、樓板+4-5層高垂直全高5m全高5m56相鄰兩板表面高低差2表面平整（2m長度上）5四、模板的拆除： 1側模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除而受損壞后，方可拆除。2底模：在砼強度符合下表后，方可拆除。結構類型結構跨度（m）按設

12、計的砼強度標準值的百分率計（）板2502.758100梁8758100懸臂構件2752100后附計算書。現澆梁（板厚250mm）模板(扣件鋼管架)施工方案高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L1。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):250；立桿梁（板）跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a

13、(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁（板）支撐架搭設高度H(m)：底層7.6米、樓層4.95米；梁兩側立柱間距(m):0.9；現澆板立桿間距也為0.9米。承重架支設:鋼管支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):17.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):

14、2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：450.0；面板厚度(mm)：50.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：30

15、0；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度95mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位

16、置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm

17、2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5055/6=208.33cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.64kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.638+1.260 = 10.898 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M= 0.110.93002 = 9.81104N.mm；經計算得到

18、，面板的受彎應力計算值: = 9.81104 / 2.08105=0.471N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.471N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 17.850.5 = 8.92N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50555/12=520.83cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.923004/(10095005.2

19、1106) = 0.01 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.01mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 459595/6 = 67.69cm3；I = 45959595/12 = 321.52cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/m

20、m2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.217.8480.9+1.420.9)0.3/2=3.27kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.13.27500.002= 8.17104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 8.17104/6.77104 = 1.208 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.208 N/mm2 內楞的抗彎強

21、度設計值 小于 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =17.850.30/2= 2.68 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：E = 3.22106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6772.685004/(100100003.22106) = 0.035 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞

22、傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.217.850.9+1.420.9)0.50.3/2=1.63kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm

23、； 外楞的最大彎距：M = 0.1751634.688300 = 8.58104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.58104/5.08103 = 16.894 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =16.894N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =17.850.500.30/2= 1.34 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300mm； I-面板的截面

24、慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1461.341033003/(1002100001.22105) = 0.016mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.75mm；外楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大

25、拉力: N =17.8480.50.32 =5.354 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.354kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25050

26、50/6 = 1.04105mm3； I = 250505050/12 = 2.61106mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =450.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.750.90=5.16kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.300.75=0.1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.300.

27、75=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.16+0.1+0.63=5.89kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.105.890.452=0.12kN.m； =0.12106/1.04105=1.153N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.153 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.9+0.35）0.25= 5.83KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間

28、距): l =450.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =450.00/250 = 1.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.834504/(10095002.61106)=0.065mm；面板的最大撓度計算值: =0.065mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 450 / 250 = 1.8mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.50.750.45=2.15kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.350.45(20.9+0.25)

29、=0.323 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.250.45=0.506 kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： q = (1.2(2.150.323)+1.40.506)/0.25=6.84 kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=6.84 kN/m； 計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.1256.840.31(2-0.3/1)=0.436 kN.m；鋼

30、管最大應力 =436000/5080=85.83 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值 185.83 N/mm2 小于 水平鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2，滿足要求！鋼管支座反力 RA = RB=0.56.840.3=1.026 kN；八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5

31、): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.257 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.026kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1257.6=1.14kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.35=0.321

32、 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.25(1.50+24.00)=5.85 kN； N =1.026+1.14+0.321+5.85=8.337 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如

33、果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.182 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8337/(0.182489) = 93.67N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 93.67 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm

34、2，滿足要求！ 十一 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 140 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.337/0.25=33.348 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.337 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=33.348 fg=140 kPa 。地基承載力滿足要求！ 十二 梁、板模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規范的相關要

35、求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。d、任何情況下支撐底部設置縱橫掃地桿，距地坪200；排架頂最上一步架加設一道水平縱橫拉桿。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；C.本工程支撐架步距按1.5m計算，梁板下口（排架頂層最上一步距內

36、）應置水平縱橫拉桿。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的底部必須設掃地桿距地坪200。e、在立柱周圈外側和中間有框架柱的部位，按水平間距9m、豎向距離23m與建筑結構設置一個固結點。 4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；B.根據JGJ16

37、2-2008規范第6.2.4條，在外側周圈設由下到上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。 5.頂部支撐點的設計：a.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設

38、置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 8、支模支撐體系的一般規定和施工要求8.1 模板支架的構造要求(1) 本

39、工程梁模板支撐架用在梁寬高在250750mm。(2) 立桿間必須按1.5m的步距滿設雙向水平拉桿。(3) 立桿腳下必須有足夠能承受上部傳下來荷重的能力，每立桿底部添505010CM方木。8.2 立桿步距不能超過1.5m 。8.3支撐架搭設規定 1立桿的垂直偏差不大于1/200架高，相鄰兩根立桿接頭錯開500mm ，并不在同一步距內。橫桿架設在立桿內側，同一水平面的內外橫桿接頭錯開一跨距，大橫桿水平偏差控制在50 mm內。 2剪刀撐的位置從梁及樓板支架兩端開始，沿豎向全高連續設置。剪刀撐的斜桿設在立桿的外側與橫桿成450600夾角。 3為保證架子的穩定性，搭設剪刀撐時將斜桿間隔扣在立桿上和水平桿

40、的伸出部分，剪刀撐的腳部頂架在支承面上。 4安裝扣件時，將扣件放端正后再擰緊螺栓，且用力要適當，一般控制在4050Nm ，并不大于65 Nm 。對壓扁、彎曲、銹蝕嚴重和有裂縫的鋼管和不合格扣件嚴禁使用。 5安裝完畢后，要組織全面綜合驗收，履行合格簽證后方可進行下道工序施工。框架梁板跨度大于4 m時，模板按梁板跨度的1/10003/1000起拱，主次梁交接時，先主梁起拱后次梁起拱。 6模板安裝前要做好設計施工圖紙，梁柱編號進行配模工作。按編號安裝模板，支模前應做好放線定位和模板底部安裝面的標高線及設置梁模板內外定位控制線的工作。 7模板制作安裝允許的偏差值。(1) 梁截面尺寸 + 2mm、- 5

41、mm 。(2) 梁側向彎度在1/1000內。(3) 梁起拱度在 5mm內。(4) 梁長度在 - 5mm內。(5) 相鄰兩跨表面高低差2 mm內。(6) 表面平整度5 mm（2 m長度檢驗尺）。柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完

42、整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的總計算高度:H = 5.8m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:4；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm

43、):45.00；高度(mm):95.00；豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算

44、，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 19.201 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值19.201 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=19.201kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載

45、標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 152 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.

46、mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =152.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.219.200.450.90=9.332kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.332+1.134=10.466 kN/m；面板的最大彎距：M =0.110.466152152= 2.42104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面

47、抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.42104 / 1.69104 = 1.433N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.433N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =152.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓

48、力設計值q1: 1.219.200.450.90=9.332kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.332+1.134=10.466 kN/m；面板的最大剪力： = 0.610.466152.0 = 954.471N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 954.471N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度

49、設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3954.471/(245015.0)=0.212N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.212N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 19.200.458.64 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =152.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）

50、：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容許撓度: = 152 / 250 = 0.608 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.64152.04/(1009500.01.27105) = 0.026 mm；面板的最大撓度計算值 =0.026mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.608mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨

51、連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度45mm，高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 459595/6 = 67.69cm3；I = 45959595/12 = 321.52cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.219.200.120.90=2.447kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.120.90=0.297kN/m； q = (2.447+0.297)/2

52、=1.372 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.11.372450.0450.0= 2.78104N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.77104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2.78104/6.77104 = 0.411N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =0.411N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞

53、計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.219.200.120.90=2.447kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.120.90=0.297kN/m； q = (2.447+0.297)/2=1.372 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.61.372450.0 = 370.485N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 370.485N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 45.0mm ；

54、 hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 95.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3370.485/(245.095.0)=0.130N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.13N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =19.200.12 = 2.27 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距)

55、: l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.22106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6772.27450.04/(1009500.03.22106) = 0.021 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.021mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12

56、.19 cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 19.20.9 + 1.4 20.9)0.118 0.45/2 = 0.62 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 0.926 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.210 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.348 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.21 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵

57、抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 39.31 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =39.31N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.348 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.348mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算 B方向設置對拉螺栓同H方向！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采

58、用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.219.20.9+1.420.9)0.152 0.45/2 = 0.8 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.193 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.297 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.664 mm；1.柱箍抗彎強度驗

59、算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.3 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 55.608 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =55.608N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.664 mm；柱箍最大容許撓度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.664mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的

60、計算H方向與B方向設置對拉螺栓相同！模板工程的安全生產和文明施工一、金屬扣件架搭設工程安全技術措施1、梁、板腳手架均沿梁方向腳手架兩側設水平連接桿，沿梁方向兩邊設置剪刀撐，靠近樓地面的地方設置掃地桿，水平連接桿和剪刀撐的鋼管類型按扣件式腳手架鋼管。2、搭設金屬扣件雙排腳手架，必須嚴格按國家建筑安裝安全技術規程以及施工組織設計的要求進行設計和搭設。3、搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。4、嚴重銹蝕、變形、，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。5、建筑金屬的拉桿，不宜采用鉛絲攀拉，必須使用埋件形式的鋼性材料。5、鋼管腳手架座立于槽鋼上的，必須有地桿連接保護普通腳

61、手架立桿必須設底座保護。6、不宜采用承插式鋼管做底步立桿交錯之用。7、所有扣件緊固力矩，應達到45kgm。8、同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。9、斜桿接長，不宜采用對接扣件。應采用疊交方式，二只回轉扣件接長，搭接距離視二只扣件間隔不少于0.4m。二、模板工程安全技術措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝與拆

62、除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。10、

63、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的頂留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36v底壓電源或采取其他有效的安全措施。14、裝、拆模板時禁止使用2x4”木料作立人板。15、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上

64、、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。16、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。17、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。三、安全及環保措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操

65、作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木

66、料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆

67、筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 模板工程的應急救援預案1、應急預案的方針與原則：堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優先”的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮”高效協調的原則，為給員工在施工場區創造更好的安全施工環境。應保證各種應急資源處于良

68、好的備戰狀態，指導應急行動按計劃有序地進行。防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財產損失，救助實現應急行動的快速、有序、高效，充分體現應急救援的“應急精神”。2、 應急策劃：2.1 應急預案工作流程圖：本工程的特點是支模高，梁截面尺寸大的實際情況，認真對危險源的識別，特制訂本項目發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響，其應急準備和響應工作程序如下圖：2.2、 突發事件風險分析和預防：本工程在分析、辨識施工中，危險因素是梁板支撐系統 ，梁截面尺寸250750

69、mm ，板厚平均250 mm ，支架受荷偏大，可能產生支架的不穩定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空墜落、高空落物傷人等。在工地已采取機電管理，安全管理各種防范措施的基礎上，還需要作好以下危險因素產生的應急方案。3、突發事件及風險預防措施：（1） 施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。（2） 本支模方案施工前組織論證評審簽字，報監理審批同意后方可執行。（3） 支架搭設完畢班組自檢合格報項目部質檢組組織詳細逐項檢查合格后報監理檢查。（4） 逐個扣件進行檢查擰緊度是否達到40N.m扭力距。（5） 逐根立桿檢查是否與地下室底板及梁底模頂牢固。（6） 梁側模板對拉

70、螺栓每端必須用雙螺母擰緊。（7） 認真通過審核審定本支模結構設計計算，是否符合規范要求。（8） 從中間或兩對邊開始向兩側平衡澆筑砼，同時在砼澆筑時，不能集中過多砼于某點部位，防止局部超負荷。（9） 澆筑砼時，無關人員不準在模板支架下，要有專職安全員看護，配置有專業工種進行監護并及時處理，在有可能出現事故前及時發現并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態前。4、應急資源分析：(1) 應急力量的組成：項目部成員(2) 應急設備，物資準備；已配備有藥箱藥品，救護車輛，配有多部對講機，配置有滅火器、擔架等。5、法律法規要求：關于特大安全事故行政責任追究的規定第七條、第三十一條安全生產法第三十條、第六十八條

71、，建筑工程安全管理條例、安全許可證條例 6、應急準備6.1 機構與職責一旦發生施工安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場，組織指揮搶險，成立現場搶險領導小組。組 長：（項目經理）周云華 副組長：朱俊組 員：左方林、顧建生、宋志舉、呂銀平、陸志江應急組織的分工職責組長職責：(1) 決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。(2) 復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。(3) 指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。(4) 與現場外應急機構取得

72、聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。(5) 在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。(6) 在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責（1） 評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。（2） 如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。（3） 安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。（4） 設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。（5） 協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。組員職責：在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救，警戒等工作，具體落

73、實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。6.2 應急資源：應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1小 車臺1現場2滅 火 器個20現場3藥 箱 及 藥 品個/批1現場4對 講 機部8現場5手 機部6現場6擔 架副1現場6.3 教育訓練 在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。6.4 互相協議： 項目部事先與地方醫院建立正式互相協議，以便在事故發生時得到

74、外部救援力量和資源的援助。6.5 應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。6.7 模板支撐架倒塌事故的應急救援a、模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。 b、應急救援方法（1）有關人員的安排 組

75、長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法 人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。 立即撥打120急救電話或送醫院。（4）現場保護 由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。6.8 現場恢復 充分辨識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清楚后，方可恢復正常工作狀態。