1、 目錄一、編制依據21、文件依據22、編制原那么3二、工程概況4三、施工準備41、技術準備42、材料準備53、人力準備5四、施工方法51、工藝流程52、施工要點93、質量監測11五、質量保證措施12六、平安措施13七、環保措施14八、應急預案14九、荷載驗算19模板施工快拆架專項方案一、編制依據1、文件依據1經業主蓋章后提供我方施工的設計施工圖。2企業各項管理手冊和程序文件，以及類似工程施工經驗和科技成果。3中華人民共和國、行業和地方政府公布的現行有效的建筑結構和建筑施工的各類標準、規程及驗評標準詳見下表: 引用的主要國家標準及標準序號標準名稱標準標號1?建筑工程施工質量驗收統一標準?GB50

2、300-20212?建筑地基根底工程施工質量驗收標準?GB50202-20213?混凝土結構工程施工質量驗收標準?GB50204-20214?建筑結構荷載標準?GB50009-20215?建筑施工模板平安技術標準?JGJ162-20216?建筑施工承插式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ231-20217?插槽式快速拆裝腳手架構件?Q/DXQLK-01-20228?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-20229?建筑施工高空作業平安技術規程?JGJ80-202210?危險性較大的分局部項工程平安管理方法?建質202187號11?建設工程高大模板支撐系統施工平安監督管理導那么?建質2

3、021254號12?生產過程危險和有害因素分類與代碼?GB/T13861-202113?企業職工傷亡事故分類標準?GB6441-198614?鋼管滿堂支撐預壓技術規程?JGJ/T 194-202115?建筑工程預防高處墜落事故假設干規定?建質200382號16?建筑工程預防坍塌事故惹干規定?建質200382號17?特種設備平安監察條例?國務院令第373號18國務院關于修改?特種設備平安監察條例?的決定國務院令第549號19?重慶市特種設備平安監察條例?重慶市人大常務委員會202123號公告20?生產經營單位平安生產事故應急預案編制導那么?AQ/T9002-200621?重慶市房屋建筑和市政根底

4、設施工程現場文明施工標準?渝建發2021169號22?建設工程施工現場消防平安技術標準?GB50720-202223?建筑機械使用平安技術規程?JGJ33-202224?施工現場機械設備檢查驗收技術規程?JGJ160-202125?施工現場臨時用電平安技術標準?JGJ46-202126?高處作業分級?GB/T3608-2021(4ISO9001 質量管理標準、ISO14001 環境管理標準、OSHMS18001 職業平安健康管理標準。2、編制原那么1認真貫徹國家工程建設的法律、法規、規程、方針和政策。2嚴格執行工程建設程序，堅持合理的施工程序、施工順序和施工工藝。3采用現代建筑管理原理、流水施

5、工方法和網絡施工技術，組織有節奏、均衡和連續地施工。4優先選用先進的施工技術，科學確定施工方案；認真編寫各項實施方案，嚴格控制質量、進度、本錢和平安施工。5提高施工機械化、自動化程度，改善勞動條件，提高生產率。6堅持“平安第一、預防為主、綜合治理原那么，編制平安文明施工組織設計和生態環境保護措施，以及嚴防建筑振動、噪聲、粉塵及垃圾污染的技術組織措施。7盡可能利用永久性和組裝式施工設施，努力減少施工設施的建造量，科學規劃施工平面，減少的施工用地。8優化現場物資存放量，合理確定儲存方式，盡量減少庫存和物資損耗。9堅持“四節一保、“綠色施工的原那么。二、工程概況1工程工程簡介XX二期擴能工程 2號標

6、準廠房工程房位于XX工業園。屬于丁類多層廠房，建筑層數為5層，建筑高度23米，結構為鋼筋混凝土框架結構。本高程0.000標高相當與黃海高程217.8m。總建筑面積為：183318.32平米。建設單位是XX銀翔汽車、設計單位為XX。本工程建筑抗震設防烈度為6度；建筑工程等級一級，屋面防水等級二級，設計耐火等級為二級。設計使用年限50年。2快拆架支撐系統簡介本工程內支撐體系采用插槽式快速拆裝腳手架以下簡稱快拆架，快拆架是一種新型產品，目前尚無國家、行業及地方標準。支撐鋼管均采用48.32.8，其力學性能符合現行國標?碳素結構鋼?GB700-2006中Q235A鋼的規定，外表光滑、順直，無裂紋，兩端

7、面應平整，嚴禁打孔。立桿最大間距12001200，立桿頂部用可調節頂托調節標高。主梁梁底找平桿采用直角扣件固定在立桿上，連接扣件必須符合?鋼管腳手架扣件?GB15831-2006規定，各活動部位靈活，無裂紋、氣孔、毛刺等。快拆架立桿接頭為承插式，其接頭位置不受碗扣式、扣件式腳手架標準相關限制。三、施工準備一技術準備1、樓層控制線、軸線、墻身線、標高線等已復核，均與設計圖紙相吻合；2、工程部及勞務隊管理人員在仔細熟悉圖紙的情況下，對現場需要搭設腳手架以及防護架的部位進行掌握，針對不同部位確定相應的腳手架類型，并提前對操作人員進行技術及平安交底，做到搭設標準，一次成型。二材料準備鋼管采用48.32

8、.8鋼管，進場時嚴格檢查材料質量，壁厚不夠的嚴禁用于現場施工。一層根底回填后采用厚度為150mm的C20混凝土做墊層。墊木：可采用面積不小于0.15，厚度不小于15mm的膠合板進行鋪墊。立桿下部必須設置墊方，不得直接安裝在樓板上。三人力準備每個勞務隊必須配備專業架子工，用于腳手架搭設，要求操作熟練、持證上崗、入場教育、平安技術交底齊全。架子工的數量不少于40人，以滿足現場施工需求。同時，配備足夠數量的普工，用于材料傳遞、清理等輔助工作。 四、施工方法一工藝流程1、搭設流程按照方案的要求計算配備所需構配件放立桿控制線立立桿并將橫桿的插頭插進立桿插座橫桿與相鄰立桿通過插頭插與插座形成穩定的結構搭設

9、梁底找平桿承重桿立桿頂部插入可調頂托搭設梁板底模板2、模板安裝1柱模板安裝：首先彈出柱的中心線及四周邊線；根據測量標高進行柱周邊找平；根據設計圖要求，事先用15mm厚高強復合膠合板制成定型柱模板并編號堆碼；搭設模板架子，其立桿和水平桿間距應按照模板架子設計要求，縱橫桿排列整齊；模板吊裝就位，各塊組合連接，模板下腳內口應與底部墨線對齊，然后校正吊垂直，通排柱在下腳進位，吊直后上口拉通線校正中間各柱模板。柱腳應預留200200的清掃口，保證在澆筑混凝土前能清理出模板內的雜物。柱子較高時應預留澆灌口，高度不得高于柱腳2m。柱模應根據柱斷面尺寸和砼的澆灌速度加設柱箍或對拉絲桿。2安裝梁模板先在柱上彈出

10、軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，可調頂托的外露部份不應超過200mm。在可調頂托的托板上安放48.32.8雙鋼管作主龍骨，在主龍骨上安裝梁底次龍骨4590mmm木方)200mm。次龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，按梁凈跨的 2進行起拱。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模及對拉高強螺栓。3安裝樓面模板 通線調整腳手架頂托的標高，將其調到預定的高度。在可調頂托托板上架設48.32.8雙鋼管作主龍骨，主龍骨固定后架設次龍骨4590mmm木方)300mm，然后在次龍骨上安裝膠合板模板。鋪膠合

11、板時可從四周鋪起，在中間收口。3、腳手架和模板的撤除1撤除側模時應能保證混凝土外表及棱角不受損傷；底模及其支架撤除時的混凝土強度應符合設計要求，以同條件養護試件強度試驗報告為依據。拆模前應經監理工程師批準。結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示%板2502, 8758100梁、拱8758100懸壁構件-1002拆模前可先撤除梁底一道水平拉桿，以滿足施工人員站立作業，用木方和模板搭設作業平臺，檢查周圍的平安網是否完好，經工程部或專職平安員檢查平安后才能進行拆模施工。 3拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重局部的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原那么

12、。4撤除頂板模板時應將可調螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。撤除時人站在鋼管架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。5撤除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動模板，方便人員的撤除。6拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要必須及時從架體內運走，不得堆積在支架內，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類堆放整齊。 7嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8模板撤除時，不應對樓層形成沖擊荷載。撤除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。4、模板、腳手架的維護和管理1

13、在使用過程中要及時清理附著在模板上的混凝土，刷脫模劑。2模板、腳手架撤除至存放點時，模板保持平放，腳手架要堆碼整齊。3拆下的模板應急時去除灰漿，難以去除時，可采取模板除垢劑處理，不準敲砸，拆下來的腳手架要清理架體上附著的混凝土塊等。拆下來的模板、腳手架，如發現翹曲、變形、應及時修理，損壞的板面應及時進行修補。4暫時不用的材料應入庫保存，分類管理。5、立面、節點示意圖正立面圖 俯視圖 插座示意圖 插頭示意圖二施工要點1、施工前必須熟悉設計方案，進行技術交底。嚴格按照設計要求進行支模，嚴禁隨意支搭。2、支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承格構要方正。3、立方體支承格構調方正以后同時

14、敲擊4根或3根橫桿，不能裝一根敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。4、按圖示進行水平桿橫桿安裝，嚴禁私自調換不同長度橫桿。5、立桿下需鋪設墊板，墊板可采用面積不小于0.15厚度不小于18mm的木板鋪墊，并且上下樓層立桿對齊，保證荷載有效通過立柱進行傳遞。6、U型托安裝完畢后，進行調平。跨度大于4m按23起拱，防止虛支。7、U型托的調節絲桿插入立桿孔內的平安長度不小于300mm，自由端調節最大高度為150mm，嚴禁任意上調。8、木龍骨要支撐平穩，受力方向一致。9、在架體外側周邊及內部縱、橫向每 5m8m，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為

15、5m8m。10、在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，掃地桿的設置層應設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。11、豎向剪刀撐斜桿與地面的傾斜角應為4560，水平剪刀撐與支架縱或橫向夾角應為4560，剪刀撐斜桿的搭接長度不應小于1m，并應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。12、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上。13、上層豎向構件模板撤除運走后，在施層無過量堆積荷載方可進行下層模板撤除。14、模板撤除前應辦理拆模申請，經工程技術負責人批準前方可進行第一次模板撤除。15、模板及其支架的撤除順序嚴格執行支模圖進

16、行，嚴禁私自亂拆。16、模架的撤除應符合?混凝土結構工程施工質量驗收標準?GB50204-2021的規定。三質量監測模板支撐采用插槽式快拆架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時進行監測。本方案采取如下監測措施：1、重點檢查立柱底部根底是否回填夯實；墊木是否滿足要求；底座位置是否正確，頂托螺桿伸出長度是否符合規定。2、立桿的規格尺寸及立桿的縱距、橫距、步距和垂直度是否符合?方案?規定，不得出現偏心荷載。3、掃地桿、水平桿、剪刀撐等設置是否符合規定、固定可靠。4、扣件螺絲的緊固力是否符合標準要求；平安網和各種平安防護設施是否符合要求 5、撐架在搭設時，嚴格把好“根底、材質、間距、

17、支撐、連接、防護、承重、鋪板、上下通道、驗收等“十道關6、班組日常進行平安檢查，工程每天進行平安檢查，所有平安檢查記錄必須形成書面材料。7、日常檢查、巡查重點部位： 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。 快拆架插頭、插座連接是否松動，普管連接扣件是否松動。 架體是否不均勻的沉降、垂直度。 施工過程中是否有超載的現象。 平安防護措施是否符合標準要求。 快拆架架體和快拆架橫桿是否有變形的現象。8、快拆架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。9、澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止

18、施工，采取措施保證平安后再施工。10、變形監測措施監測工程：支架沉降、位移和變形。測點布設：每1015m布設一個監測剖面，每個監測剖面布設不少于2個支架水平位移監測點，3個支架沉降觀測點。監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時再觀測一次。監測結果接近或到達材料的允許變形值時馬上啟用應急預案，同時必須向監理、建設等相關部門報告。五、質量保證措施 一質量保證體系建立由工程經理領導，由工程技術負責人籌劃、組織實施，現場施工員中間控制，現場技術支持、指導及區域和專業責任工程師檢查監督的管理系統，形成工程經理部、分包商/專業化公司和施工作業

19、班組的質量管理網絡。二模板工程質量控制程序模板成型檢驗班組內實行 “三檢制，合格后報工長檢驗，合格后依次報工程部質量員進行核定，并填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題不符合本方案質量、技術標準及相關標準，視性質、輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。六、平安措施1、工人須經三級平安教育，考試合格前方可上崗。2、特殊工種持證上崗，有關證件須符合重慶市有關規定。3、裝拆模板，必須有穩固的登高設備。高度超過2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。4、模板的預留孔洞、電梯

20、井口等處，應加設防護網，防止人員或物體墜落。5、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。6、支模必須按照工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。7、澆筑砼時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。8、頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板，嚴禁向下拋擲。如有間歇，亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。9、施工中嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業，不許在支撐體系上追逐打鬧。10、施工中的作業工人必須戴平安帽，禁止穿拖鞋上班。七、環

21、保措施1、施工中必須注意控制噪音，根據規定在城市建設區內，禁止夜間進行生產噪音的建筑施工22時至次日6時。由于施工不能中斷的技術原因和其他特殊情況，確需中午或夜間連續施工作業的，應向建設行政主管部門和環保部門申請。2、加強對作業人員的環保意識教育，模板支撐體系搭拆和鋼筋運輸、裝卸、加工防止不必要的噪音產生，最大限度減少施工噪音污染。3、 使用手持電開工具手電鉆等切割機時，周圍設圍擋隔音，使用設備性能優良，并合理安排工序不集中使用。4、廢舊鋼筋頭、鐵釘、模板屑應及時收集清理，保持工完場清。5、樓層施工中產生的建筑垃圾必須采用密閉容器調運至地面分類定點存放，嚴禁直接向外揚棄、拋物。八、應急預案 1

22、、目的提高整個工程組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。 2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。 3、應急預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、工程部平安主管領導應逐級上報，并

23、聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組平安員、施工單位專職平安員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身平安，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2觸電事故處理：立即切斷電源或者用枯燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工

24、呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3機械傷害事故處理：由相關在場人員迅速切斷機械電源；將人員救出后，立即檢查可能的傷害部位，發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，防止壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血；如有切斷傷害，應尋找切斷的局部，將其妥善保存；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。4高空墜落事故處理：迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物；為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處；高空墜落不僅產生外傷，可

25、能還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體；應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上；發現傷員呼吸障礙，應進行口對口的人工呼吸；發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，防止壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。5物體打擊事故處理：迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物；為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處；物體打擊不僅產生外傷，可能還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體；應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上；發現傷員呼吸障礙，應進行口對口的人工呼吸；發現出血，應

26、迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，防止壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。4應急通信聯絡工程負責人：李華組長 ：技術負責人：王曉楓副組長 ： 平安員： 葉太香 ：平安員： 鄭鈔月 ：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。 5應急小組相關責任如下：、組長的主要職責：1根據事故情況確定是否疏散人員；2掌握事故情況開展情況，及時調整應急救援力量和第三方救援需求，明確布置救人、疏散物資和控制事故情況開展等任務，并檢查執行情況；3

27、及時向有關部門報告情況，帶著職工服從統一指揮。、副組長的主要職責：將事故情況通知有關部門和人員，告訴其應采取的對策。1根據應急救援領導小組的命令，向需要疏散的人員發出通知；2根據事故情況決定需要通報疏散的區域；3通報方式： 、呼喊、喇叭、派人現場通報；4通報要說明疏散路線、穩定人員情緒。、應急救援領導小組組員職責： 1負責疏散與救護：疏散與救護是防止或減少人員傷亡的關鍵措施。 A劃定平安區，根據建筑物及周圍情況，事先將施工大門外的空地劃定為人員疏散集結的平安區域； B明確分工，把責任落實到事發部門、其他部門相關工作人員，引導疏散人員，查清是否還有人員在應該疏散的區域，穩定被疏散人員的情緒；C事

28、故發生，應立即詢問最先發現事故情況的人員有關事故情況地點情況，了解是否有人員傷害，當疑心有可能的人員傷害時，迅速撥打重慶市急救中心醫院 或120急救 ，告知事故情況具體地點以及附近的醒目建筑物，并派平安警戒負責人到路口接應。在救護車未到達前，搶救下來的傷員，應使其平躺地上，周圍應通風良好，有呼吸窘迫的應及時進行人工呼吸； 2)、負責平安警戒：A外圍警戒：去除路障，指導一切無關車輛離開現場，勸導無關人員撤離現場，維護好外圍秩序；B泄漏現場外部警戒：不允許無關人員進入事故區域，指導疏散人員離開建筑物，看管事故現場疏散出的物資，防止有人趁機打劫、制造混亂， C設立警戒區，禁止無關人員進入，保護好現場

29、，配合相關部門調查原因。3)、負責通訊聯絡：4、負責設備/設施保障：5、負責信息發布：6、負責事故后的恢復工作：A事故后負責終止應急活動，恢復正常秩序；B負責事故中受傷人員的善后處理；7)、負責事故后財產、物資損失的統計及損失財產、物資的重新配置/保險理賠。九、荷載驗算1、選取11.95m16.15m4.2m層高，板厚120mm； 2、選取2841軸四層最大截面尺寸KL154001200mm跨度12m驗算荷載情況。板模板插槽式計算書工程參數樓板模板支架參數砼樓板厚度0.12m支架高度4.2m立桿縱距1m立桿橫距1.2m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.65m掃地桿高度0

30、.35m鋼管類型Q235，482.8mmmm面板木膠合板 厚度：15mm次楞方木45mm90mm，間距0.3m主楞單鋼管梁、板下剪刀撐按重慶標準設置,剪刀撐立桿縱距方向寬度5跨，立桿橫距方向5跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載參數結構重要性系數支撐架0.9模板0.9永久荷載新澆砼含鋼筋自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立桿承受支架自重0.1483kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載重慶，根本風壓：0.25kN/m2 設

31、計簡體如下： 模板設計剖面圖模板面板驗算面板采用膠合板，厚度為15mm ，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000151515/12=281250mm4；一強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.431=7.409kN/mq1=0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.731= 6.728kN/m根據

32、以上兩者比擬應取q1= 7.409kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.91.210.3=0.324 kN/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42.5= 3.150kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 7.4090.32=0.067kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.32 +0.213 3.1500.3=0.204kNm取Mmax=0.204KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.204106=7.24N/mm2 f=12.5N/mm2W28167

33、面板強度滿足要求!二撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 125.50.1200.120.3+3=6.360kN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6776.3603004=0.42mm 0.8mm100EI1004500183083滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，按照有效寬度40mm，高度80mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =408080/6=42667mm3；截面慣性矩 I =40808080/12=1706667

34、mm4；一抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.430.3=2.223kN/mq1=0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.730.3= 2.019kN/m根據以上兩者比擬應取q1= 2.223kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.91.20.30.3=0.097kN/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42.5= 3.150kN3、強度驗算施工荷載為均布線

35、荷載：M1= 0.1q1l2=0.12.22312=0.222kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.09712+0.2133.1501=0.679kNm取Mmax=0.679kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.679106=15.91N/mm2 f=17N/mm2W42667次楞抗彎強度滿足要求!二抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.62.2231=1.334kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0971+0.653.150=2.106kN取V=2.106kN驗算強

36、度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.106103= 0.987N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪強度滿足要求!三撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.325.50.1200.120.3+3=1.908kN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.90810004=0.76mm 4mm100EI10010000滿足要求!主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面慣性矩I=1

37、0.78cm4一強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取3kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 0.91.2(25.50.12+00.12+0.3)+1.430.3=2.223kN/mq12= 0.91.35(25.50.12+00.12+0.3)+1.40.730.3= 2.019kN/m根據以上兩者比擬應取q1= 2.223kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.2231=2.445kN。次楞作用集中荷載P=2.445kN，進行最不利荷載布置如下列圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)最大彎矩 Mma

38、x=0.811kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.811106=180.624N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!二撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.325.50.1200.120.3+3=1.908kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.9081=2.445kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=2.239mm。主梁的最大容許撓度值:1000/250=4.0mm，最大

39、變形 Vmax =2.239mm 4.0mm主楞撓度驗算滿足要求!三懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.3m，次楞間距0.3m，彎矩M=2.450.3=0.74kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=0.74106=164.81N/mm2 205N/mm2W4490 主楞懸挑段強度驗算滿足要求!四懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.10kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：3002/400=1.5mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.99mm 1.5mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!風荷載計算 一風荷載標準值風荷載標準值應

40、按下式計算：k=sz00-根本風壓，按重慶10年一遇風壓值采用，0=0.25kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準?建筑結構荷載標準?表第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立桿間距，1m；h-步距，1.5m；d-鋼管外徑，0.048m ；系數1.2-節點面積增大系數；系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.114=0.14無遮攔

41、多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=2.88m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.270.25=0.044kN/m22.風荷載作用產生的立桿軸向力標準值NWK立桿中由風荷載作用產生的軸向力標準值，按下式計算：NWK=nwaklaH2=50.04412.882=0.05kN2B220k風荷載標準值,k=0.044kN/m2,la立桿縱向間距，la=1mnwa支撐架單元框架

42、縱向跨數，取nwa=5H支撐架高度，H=2.88m,B支撐架橫向寬度，B=20m3.由風荷載產生的立桿彎矩設計值MW立桿段由風荷載產生的彎矩設計值，按下式計算：MW=0.91.4klah2=0.91.40.04411.52=0.012kNm1010立桿穩定性驗算一立桿軸力設計值不組合風荷載時：N=0.91.35(0.14832.88+(25.50.12+0.3)11)+1.4311=8.38kN組合風荷載時：N=0.91.35(0.14832.88+(25.50.12+0.3)11)+1.4(311+0.05)=8.44kN二立桿計算長度L0插槽式鋼管模板支撐架的單元框架進行整體穩定性驗算時，

43、立桿計算長度L0=Hah 立桿計算長度系數，按重慶市?建筑施工插槽式鋼管模板支撐架平安技術標準?附錄F表取值。表中主要參數取值如下：支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000N/mm2I 立桿的截面慣性矩，取107800mm4h立桿步距，取1500mmk節點轉動剛度，取10kNm/radly立桿的y向間距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=1/1.5=0.67nx單元框架的x向跨數，nx =5x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以

44、上參數查表，立桿計算長度系數=2.41a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表E.3取值，a=1.04其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.35/1.5=0.23a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.65/1.5=0.43aa1與a2中的較大值，a=0.43H高度修正系數，架體高度2.88m,H=1L0=Hah =11.042.411.5=3.76m三立桿穩定性驗算插槽式鋼管模板支撐架的單元框架，按下式整體穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取8.44kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查標準附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=3760/15.90=236，查表=0.13

45、1；L0 立桿計算長度，取3760mm，i桿件截面回轉半徑,取15.90mm；A桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=8.44103=151.952N/mm2 f=205 N/mm2A0.131424立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取8.44kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查標準附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=280/1.59=176，查表=0.23L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=1+2ah=(1+20.433)1.5=

46、2.80maa1與a2中的較大值，a=0.433其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.35/1.5=0.233a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.65/1.5=0.433i桿件截面回轉半徑,取1.59cm；A 桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.012kNmW桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000424=27.84kN2176 2立桿穩定性驗算如下：8.44103+0.0121060.2342444901-1.10.238.4427.84=86.546+2.895

47、=89.441N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數，取0.9架體高度4.02m，寬度20m，取一個立桿縱距1m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0.044kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩0M0=0.91.40.04414.024.02/2=0.44kNm2、架體抗傾覆力矩

48、計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下立桿取21排。：0.14834.0221+(0.3+00.12)120=14.97kN架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.914.9720/2=188.1kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!(二)砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生，附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生。1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2%，(0.14834.0

49、221+(0.3+25.500.12)120) 2%=76.172%=1.594kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩0M0=0.91.41.5944.02=8.074kNm2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.979.7120/2=717.39kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!梁模板計算書一、工程屬性混凝土梁名稱4256軸四層KL15新澆混凝土梁計算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新澆混凝土結構層高(m)3.6樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次龍骨0.3模板面

50、板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立桿及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)根本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立桿共用(A)梁跨度方向立桿間距la(mm)700梁兩側立桿間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距lb(mm)1000混凝土梁

51、居梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)500梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐次龍骨根數5梁底支撐次龍骨一端懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：四、面板驗算面板類型 膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2) 15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+

52、1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.67kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10724.910.12

53、+0.1211.760.120.02kNm Mmax/W0.02106/375000.65N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63220.51004/(10010000281250)0.005mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39324.910.1+0.4461.760.11.06kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14324.910.1+1.2231.760.13.06kN

54、 R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92824.910.1+1.1421.760.12.51kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.50.10.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.12.34kN R3=0.928 q2l=0.92820.50.11.9kN五、次龍骨驗算次龍骨類型方木次龍骨材料規格(mm)有效截面4080次龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44次龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)1.78次龍骨彈性模量E(N/mm2)9350次龍骨截面抵抗矩W(cm3)64次龍骨截面慣性矩I(cm4)

55、256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下列圖： q1max1.06+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.8-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.71，(1-0.5)-0.4/2/21，3.06+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=3.09kN/m q2max0.81+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.8-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)，(0.7-0.5)-0.4/2/21，2.34+(0.3-0.1)0.4/42.36kN/m

56、1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.090.72，0.53.090.220.16kNm Mmax/W0.16106/640002.53N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.090.7，3.090.21.312kN max3Vmax/(2bh0)=31.3121000/(26080)0.41N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.367004/(10093502560000)0.15mml/400

57、700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)2.362004/(893502560000)0.02mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐次龍骨懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.090.7，0.3933.090.7+3.090.22.47kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受最大支座反力依次為R1R51.56kN，R2R42.47kN，R32.03kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.360.7，

58、0.3932.360.7+2.360.21.89kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受最大支座反力依次為R1R51.36kN，R2R41.89kN，R31.54kN六、主龍骨驗算主龍骨類型鋼管主龍骨材料規格(mm)48.02.8可調托座內主龍骨根數1主龍骨彈性模量E(N/mm2)206000主龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)205主龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)125主龍骨截面慣性矩I(cm4)12.31主龍骨截面抵抗矩W(cm3)5.21 主龍骨自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主龍骨彎矩圖(kNm) Mmax/W0.328106/508064.49N/mm2f=205N/mm2

59、滿足要求！ 2、抗剪驗算 主龍骨剪力圖(kN) Vmax3.567kN max2Vmax/A=23.5671000/48914.59N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主龍骨變形圖(mm) max0.08mml/400500/4001.25mm 滿足要求！七、立桿驗算鋼管類型48.02.8立桿截面面積A(mm2)498立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)5.21抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.

60、220.71.82/100.06kNm 2、穩定性計算 根據?建筑施工模板平安技術標準?公式，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.41kN/m 2)次龍骨驗算 q1max0.97+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.16)+0.91.41，(0.7-0.5)-0.4/2/41，2.81+(0.3-0.1)0.4/4=2.83kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.44kN，R28.5kN，R30.44kN 立桿最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/20.9，8.5，0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+0.91.41(1+0.7-0.5-0.4/2)/20.9+0.06/18.55kN fN/(A)+Mw/W8553.62/(0.54424)+0.06106/449049.69N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)36 由主龍骨驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR29.16kNN30kN 滿足要求！（九） 、0.8m1.2m的梁均按照以上方式計算搭設。