1、辦公樓高大模板工程專項施工方案目 錄第一章、工程概況 11、項目基本情況12、高支模的概況信息3第二章、編制依據4第三章、施工準備及資源計劃53.1 施工準備53.2 材料設備及勞動力配置計劃33.3 施工進度計劃5第四章、模板的設計和安裝54.1 支撐體系的處理措施54.2 模板支撐系統的設計54.3 模板的制作和安裝134.4 支撐體系搭設的構造要求15第五章、模板的拆除185.1 強度要求185.2 拆模申請185.3 安全防護195.4 技術要求19第六章、安全、質量管理措施196.1 安全管理體系206.2 施工安全技術措施236.3 高支模的質量管理措施20第七章、混凝土的澆筑34

2、第八章、高大模板的安全應急預案35當地救援部門明細表38第九章、5001300梁模板計算書44第十章、8.67m板計算49第一章、工程概況1、項目基本情況工程名稱：*市*區*綜合*工程建設單位：*市*區*勘察單位：設計單位：施工單位：監理單位：工程地點：序號項目*市*區*綜合*1功能辦公樓2建筑規模建筑面積（）15054.12 建筑層數：地上9層，地下1層 建筑層高：地下室4.5m，一層4.5m,二層4.2m，標準層3.6m，大審判庭層高8.7m。3建筑高度0.000相當于絕對標高:以午陽路中心為絕對0.000，相對于絕對標高為2.40m建筑高度35.40m室外高差1.50m2、高支模的概況信

3、息高支模主要部位在大審判庭，層高為8.7m，圖紙部位為- 1/11軸交-軸。大審判庭的高支模支架高度為10.07m、10.06m、10.05m，標高為-1.5m至8.67m，高支模區域梁總數為9道主梁，梁最大截面為5001300mm。板厚100mm、110mm、120mm；柱采取鋼管環抱與架體連接固定，確保架體的穩定性。為保證工程質量和安全，特編制此方案，根據有關規定必須對本工程的高支模進行驗算，設計和驗算按最不利因素進行，搭設高度和樓板厚度取最大值，驗算內容包括立桿承載力、模板側壓力、腳手架整體穩定性，木方撓度、抗剪等。支撐體系采用扣件式鋼管腳手架，梁下立桿連續設置剪刀撐及水平剪刀撐。第二章

4、、編制依據1、當地的規定規范要求；2、工程招標文件、施工圖紙、圖紙會審及設計變更的等；3、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013；4、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015；5、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011；6、混凝土結構設計規范GB50010-2011；7、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；9、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；10、建筑結構荷載規范GB50009-2012；11、施工組織設計，施工圖紙；12、建質【2009】87 號文；13、建質【2009】

5、254 號文；14、建質【2011】111 號文；第三章、施工準備及資源計劃3.1 施工準備3.1.1 模板安裝前的技術準備1、圖紙的審核項目部技術部門及施工部門首先針對設計圖紙的要求進行核對，確保結構設計和建筑設計無沖突，尺寸標注無誤，技術人員、施工員和施工班組能充分領會設計意圖。2、方案的制定和安全技術交底項目部技術部門編制高大模板工程施工專項方案，在方案的編制前，組織項目部安全部門、生產部門、質量部門的技術人員認真學習建筑模板施工安全技術規范（ JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構工程施工規范（GB506666-2011）和

6、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）。項目部的管理人員結合多年來積累的施工經驗，提出合理化建議，對于所引用的規范中有要求不一致的方面，按更嚴格規范條文的執行，編制切實可行的施工專項方案。高大模板施工專項方案按照建質200987 號文的相關要求審批，現場施工嚴格按審批論證后的方案執行，項目工程技術負責人或方案編制人員根據專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。安全技術交底的內容包括模板支撐工程工藝、工序、作業要點和搭設安全技術要求等內容，并保留記錄。3.2 材料設備及勞動力配置計劃3.2.1 材料的選擇確保材料質量合格，貨

7、源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（ GB/T700）-2006中Q235-A 級鋼的規定。鋼管型號選用483.0 的鋼管，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前 符合現行國家標準木結構設計規范

8、GB50005 的規定。3.2.2 材料的配置計劃表3.1 材料配置計劃序號材料名稱單位型號用量1鋼管T483.01332模板M218309151520003木方M340x804004扣件萬個65頂托個50003.2.3 勞動力配置計劃根據勞動力需要量計劃，組織工人進場，做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。項目部配置各類專業的管理人員，對高支模

9、的整個過程進行技術、安全、質量的管理。表3.2 勞動力投入計劃工種木工鋼筋工砼工塔吊工架子工人數403030230表3.3 管理人員配置計劃職務施工員技術員安全員質量員測量員人數111113.2.4 測量儀器的配置計劃表3.4 測量及通訊設備配置計劃序號名稱單位數量用途1全站儀臺1打點、放線2鉛垂儀臺1垂直投點3水準儀臺4水平打點放線4水準標尺臺10控制水平5鋼卷尺把5量距離6吊錘個10垂直控制7對講機臺4信息溝通3.3 施工進度計劃按各個單體的施工進度確定高支模的的進度，高支模的支撐架搭設、澆筑墻柱、澆筑梁板時間必須滿足總進度計劃的需求，詳見施工總進度計劃。第四章、模板的設計和安裝4.1 支

10、撐體系的處理措施豎向模板和支架立柱支承部分安裝在基礎上時，應加設墊板，墊板應有足夠強度和支承面積，且應中心承載。4.2 模板支撐系統的設計4.2.1 各種梁截面梁底支撐體系的設計本方案主要將梁的支撐形式按照梁跨度方向的立桿間距分為兩大類，一類是梁兩側的間距為1000mm，梁下增設承重立桿2道。另一類是沿梁跨方向的間距為500mm。板底的立桿間距為900mm。各梁截面梁底的具體支撐形式如表4.1所示：表4.1 各梁截面梁底的支撐形式梁底采用4080mm的木方，間距150mm，托梁采用483.0mm雙鋼管，梁底承重立桿和板底采用頂托支撐。水平桿步距1500mm，最頂部一道水平桿距離板底或梁底不大于

11、400mm，立桿布置間距平面圖、剖面圖如下：梁寬500mm梁高1500mm 4.2.2 梁側模加固的設計模板面板采用普通膠合板，內龍骨間距150mm，內龍骨采用4080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0 mm間距500mm。對拉螺栓采用直徑14mm，布置道數按梁高確定，從梁底上150mm為第一道，再往上每間隔小于等于300mm加一道，沿梁跨度方向間距500mm一排。4.2.3 梁底模加固的設計梁底模板面板采用普通膠合板，梁底支撐小楞平行于梁跨度方向布設，采用4080mm木方，梁底支撐大楞采用雙鋼管48mm3.0 mm，用頂托支撐，梁底沿梁跨度方向，按梁兩邊立桿間距增設承重立桿，承重立桿和

12、梁底支撐小楞布設根數詳見表4.1剖面圖。4.2.4 板模板支撐體系的設計所有高支模板底第一層龍骨4080mm 單木枋150mm，第二層龍骨采用483.0mm 雙鋼管，用頂托支撐，一類是梁兩側的間距為1000mm，梁下增設承重立桿2道。另一類是沿梁跨方向的間距為500mm。板底的立桿間距為900mm，水平桿間距1500mm，距支撐面向上200mm 設置縱橫向掃地桿，立桿下設置墊板100100，如圖4.4、4.5 所示：具體支撐示意圖詳見附頁。模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向)4.2.5 柱模板的設計柱模板采用木膠板，豎向次楞采用4080 方木間距150mm

13、，水平主楞采用483.0mm 的雙鋼管，采用M14 高強對拉螺栓拉接固定，縱橫間距500mm，第一道水平主楞距地200mm，如圖4.6 所示：圖4.6 柱模板安裝圖4.3 模板的制作和安裝4.3.1 模板制作1、木枋選材應統一規格尺寸，木枋寬、窄面均應刨平直，且寬面與窄面成直角。2、梁板模、柱模按圖紙尺寸、并結合現場實際情況下料。施工要求 4.3.2 頂板施工（1）頂板施工中應嚴格按前述施工數據進行滿堂架、小楞、模板的施工。（2）施工中應注意樓板厚度及板面標高。4.3.3 梁模板施工（1）梁模安裝先安裝底模，底模安裝時中心線準確，拉通線校正，底模應水平，然后安裝側模，側模與底模成直角。（2）按

14、規定跨度4m 時，模板應起拱，起拱高度應為全跨長度的1/10003/1000，且不超過3cm。本工程起拱高度按此表執行。編號梁號跨度起拱高度1WKL-7(1)16.3m30mm2WKL-4(4)7.75m、8.4m30mm3WKL-3（4A）7.75m、8.4m30mm4WKL-5（4）7.75m、8.4m30mm5WKL-6（3）7.1m、6.2m30mm6WL-1（3）7.1m、6.2m30mm（3）梁的支撐架應與板、柱的支承架相連接，形成一個整體穩定、剛性良好的支承系統。柱模板施工為保證柱子的垂直度正確，柱子模板支撐必須與支撐承重架相連，防止砼澆筑時荷載影響造成位移。4.4 支撐體系搭設

15、的構造要求4.4.1 立桿底座每根立柱底部應加設木墊塊100100mm，墊板厚度不得小于50mm，立桿立在木墊塊的中心。4.4.2 可調頂托頂部應設可調支托，U 型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。4.4.3 掃地桿在立柱底距地面200mm 高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的順序設掃地桿。4.4.4 剪刀撐在梁底采用“八”字支撐，支撐下部最好在梁柱交叉點，滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m 左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐，

16、其寬度宜為46m，縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐。在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，并在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐，水平剪刀撐的按間隔6M設置一道， 梁底沿梁縱向至少有一排豎向剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。如圖4.7 所示： 圖4.7 剪刀撐的平面布置圖第五章、模板的拆除5.1 強度要求模板的拆除必須在混凝土的達到一定的強度后方可拆除，各種結構類型的拆模強度如表5.1 所示：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2m502跨度875%8100梁8758100懸臂構件-1005

17、.2 拆模申請拆除模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，填寫拆模申請，方可拆模。上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，并對砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安全承載。5.3 安全防護高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板上的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。5.4 技術要求工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員

18、站在正拆除的模板下。拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐等及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。在混凝土墻體、平板上留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全護欄，或將洞蓋嚴。拆除時不可用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，保持施工現場的整潔、文明。模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。第六章、安全、質量管理措施6.1 安全管理體系6.1.1 安全管理組織機構項目按需要建立以單位主要負責人為首的生產安全管理小組，救援領導小

19、組成員必須保持手機24 小時暢通。安全管理領導小組組成成員如表6.1 所示：表6.1 安全管理領導小組成員成員職務聯系電話備 注魯付山組長陳保強副組長馬永建成員張祖光成員梁彬成員王磊成員 楊金權 成員6.1.2 安全責任制度和安全管理職責一、安全生產責任制度建立以安全生產責任制為核心的各項安全管理制度。主要包括各級各類人員的安全生產責任制、安全生產目標管理制度、安全檢查制度、安全教育制度、安全技術措施計劃制度、安全交底制度、特種作業人員管理制度、安全驗收制度、班組安全活動制度、事故報告與調查處理制度、安全獎罰制度等。安全生產責任目標層層分解，落實到人。1、安全生產教育和培訓制度為了高大模板工程

20、的安全順利施工，新老職工和新崗位職工必須接受及時和全面的安全教育，提高職工的安全意識，特制定如下安全教育制度：1)、凡新老職工進入本工程項目參加現場施工的人員，必須經過三級教育（公司、項目部和班組），未經過安全教育的工人一律禁止上崗作業；新工人進場必須接受不小于50 小時的安全知識等教育，并經書面考試合格后方可施工。2)、工人上崗前必須經過安全技術交底，了解和熟練掌握本工種的操作技能，未經過安全技術交底的工人禁止上崗作業；3)、班組必須在每天早上開工前或晚上收工后組織本班工人進行安全作業注意事項，總結昨天或今天的安全情況，并征求工人意見和合理化建議，更完善地做好安全工作；4)、專業施工員必須每

21、周召集班組組織全班人員進行本周安全總結和下周提出要求，集思廣益，征求工人的合理意見和方法，做到每周有總結，有要求，有記錄，有表揚，有批評，有獎罰；5)、項目部對班組定期和不定期的安全教育檢查，發現有違反本規定，沒有及時組織教育工作的行為，每次對班組長罰款100 元。6）定期組織員工學習國家有關法規、規范和上級有關規定、文件；重點進行安全生產思想教育、安全知識教育、安全技術教育、事故教育和法制教育。7）經常進行安全生產教育，特別是加強高空、雨季、夜間和季節性施工及臨時用電的安全教育，使職工正確認識生產與安全的關系。2、安全生產獎懲制度1)對在安全生產中作出顯著成績的班組和個人給予獎勵和表彰；對落

22、后的班組和個人應予處罰和教育，對事故責任者根據有關規定作出相應的處罰或追究相應的責任。2)由項目安全主管制定安全生產考核和策劃辦法，并由項目經理發布實施。3)對每次的安全檢查進行評分，對于得分95分項目的責任者進行一定的經濟處罰，對得分95 分項目的責任者進行一定的經濟獎勵。4)定期開展安全知識競賽，對成績突出者進行一定的獎勵。5)對檢查中提出的問題沒有按時整改或整改不徹底的責任者，進行相應的經濟處罰。3、安全生產檢查與驗收制度1）、安全檢查：定期檢查：項目部每周檢查一次，且各種節假日前均要進行一次檢查，節后要復查，檢查時要求由項目經理主持，安全主管主要負責，技術、工程、機械、后勤、保衛和班組

23、長等各部門均要配合參加并落實整改責任。臨時性檢查：包括施工高峰期、機構和人員有重大變動、節假日前后、工傷和事故之后、上級臨時安排的檢查。檢查時生產經理主持，安全主管負責，各主管工長、班組長均要參加并落實相關整改責任。驗收性檢查：包括外腳手架使用前的驗收，檢查時由技術總工和安全主管負責，各主管工長、安裝單位、機械、電工均要參加并落實相關整改責任。專業性檢查：包括各專項施工方案等，在施工前由技術總工主持，木工工長、鋼筋工長、模板班組長、鋼筋班組長均要參加并嚴格按經批準后的專項方案要求施工。對檢查出的問題要開出整改通知單，限期整改，進行復檢，對存在重大安全隱患的部位要責令停工整改，各相關責任人分別落

24、實相應的責任，項目經理落實領導責任，項目副經理落實具體的實施領導責任，技術總工落實技術責任，安全員落實監督責任，主管工長和班組長落實各主管和承包范圍內的整改責任。2）、安全驗收：本工程堅持“驗收合格才能使用”的原則進行施工安全驗收，所有驗收都必須進行記錄并辦理書面確認手續，否則無效。4、安全生產崗位認證制度安全員和特種作業人員必須持證上崗；特殊工種的操作人員要做到有安全操作證才能上崗工作，這主要指塔吊司機、司索、架子工、電焊工、電工等特殊工種。5、安全事故處理制度現場發生的安全事故，都要本著“四不放過”的原則進行處理，查明原因，教育大家，并落實整改措施。大、重大事故必須及時向上級部門及有關部門

25、匯報，積極配合和接受有關部門的調查和處理。6、堅持安全交底制度技術部在編制施工方案、技術措施時，必須編制詳細的、有針對性的安全措施，并向操作人員進行書面交底，雙方簽字認可。高大模板支撐系統搭設、拆除及混凝土澆筑過程中，應有專業技術人員進行現場指導，設專人負責安全檢查，發現險情，立即停止施工并采取應急措施，排除險情后，方可繼續施工。6.2 施工安全技術措施6.2.1 高大模板安全施工管理要求1、從事模板作業的人員，應經常組織安全技術培訓。從事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。2、排架的搭設必須由持證架子工搭設。3、安裝和拆除模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。

26、4、安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。5、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件（立柱、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。6、模板工程應嚴格按施工方案設計與安全技術措施規定施工。在安裝、拆除作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。所有的交底必須落實簽字手續。6.2.2 施工過程中動態檢查的內容1、底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合方案中的要求。2、立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。3、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。4、安全網

27、和各種安全設施應符合要求。5、在高處安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要道地區，尚應設警示牌，派專人看管。6、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。7、腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過29其設計值。8、對所用扣件應用扭矩扳手進行抽檢，達到合格后方可承力使用。9、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；滿堂模板不得超過12V。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還

28、應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。10、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。不得將腳手板支搭在模板上。11、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。12、嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等。13、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。14、五級及以上風力時，應停止高空吊運作業。6.2.3 模板安裝和拆除的安全技術措施一、高大模板安裝的安全技術措施1、

29、應遵守高處作業安全技術規范有關規定。2、架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作。搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在支架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料的下方不準站人。3、凡遇六級以上大風、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑。4、在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。5、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同一步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不得小于500 ，各接頭中心距主節點不得大于步距的1/3。6、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段的鋼管立柱錯

30、開固定在水平拉桿上。7、支架扣件的緊固是否符合要求，可使用力矩扳手實測，達到45NM以上， 過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。8、所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。9、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。10、施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。11、高大模板上空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別是在平臺外緣部分應加強防護。12、模板安裝應避免材料、機具、工具過于集中堆放，而且荷載不得超過本工程方案計算的規定。13、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。14、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。

31、禁止利用拉桿、支撐攀登上下。15、支模時，支撐、拉桿不準連接在腳手架或其它不穩固的物件上。在混凝土澆筑前，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。16、安裝模板所用的電動的工具必須有防觸電保護，移動電箱要有接地裝置，嚴格實行“一機，一閘”。電線不亂拉亂接。17、支架搭設過程中，由下向上逐步搭設，按方案進行掃地桿，縱橫水拉桿搭設，且架體周圈剪刀撐隨升高及時搭設，水平剪刀撐也同時跟進。確保架體穩定，不出現坍塌。二、高大模板拆除的安全技術措施1、高大模板支撐系統搭設和拆除過程中，周圍應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍。2、高大模板支撐系統的拆除

32、作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高度不應大于兩層。3、拆模的順序和方法采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，且從上面下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，按指定地點堆放。4、高大模板支撐系統拆除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類均勻堆放。多人同時操作時，應分工明確、統一信號或行動，要具有足夠的操作面，人員必須站在安全處。5、高處拆模時，要符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3 層。6、在提前拆除互相搭接并涉及其他的后拆模板時，要補設臨時支撐。折模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。

33、7、拆除梁下立桿時，要從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。折除時，嚴禁連同梁底板向旁側一片拉倒的拆除方法。6.3 高支模的質量管理措施6.3.1 模板允許偏差模板搭設的允許偏差如表6.2 所示：項目允許偏差檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5 水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎5鋼尺檢查柱、墻、梁3鋼尺檢查層高垂直度不大于5m5經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差 2鋼尺檢查表面平整度 32m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。6.3.2 質量通病的防治1、柱模板防止炸模，造成斷面尺寸鼓出，漏漿，根部爛根,混凝

34、土不密實或蜂窩麻面、偏斜、柱身扭曲的現象。防治措施：1) 柱模位置事先放線，按放線位置釘好壓腳板后再安柱模板。2) 對拉螺栓直徑、間距豎楞的間距及圍檁間距必須滿足模板設計要求。3) 四周斜撐要牢固。4) 施工員要逐一檢查，并用扭力扳手進行檢查力矩。2、柱模板防止炸模，傾斜變形，柱體厚薄不一，柱平面面高低不平，柱根跑漿、露筋。防治措施：1) 柱模位置事先放線，按放線位置釘好壓腳板后再安柱模板，柱身放線應準確，誤差控制在允許范圍內，模板就位調整應認真，穿柱螺栓要全部穿齊、擰緊。2) 對拉螺栓直徑、間距、豎楞的間距及圍檁間距必須滿足模板設計要求。3) 四周斜撐要牢固。4) 模板之間，應根據柱的厚度用

35、鋼筋內撐作撐頭，上口用卡具按設計要求尺寸卡緊，以保證柱體厚度一有防水要求時，應采用焊有止水片的螺栓。5) 模板清理干凈，隔離劑涂刷均勻，拆模不能過早。6) 模板拼裝時縫隙過大，連接固定措施不牢固，應加強檢查，及時處理。3、梁模板防止梁身不平直，梁底不平及下撓，梁側模炸模，局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。防治措施：1) 梁側模必須拉線通直后固定。梁側模必須有壓腳板。2) 梁底支撐間距應滿足模板設計要求，能保證在砼重量和施工荷載作用下不變形，梁底模應按規定起拱。3) 支梁木模時應遵守邊模包底模的原則。梁模與柱模連接處，應考慮模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸一般應略為縮短，使混凝土澆筑后不致嵌

36、入柱內。4) 混凝土澆筑前，充分用水澆透。4、板模板防止板中部下撓，板底混凝土面不平現象。防治措施：1) 樓面模板厚度要一致，擱柵面要平整，并有足夠強度和剛度。2) 板模按規定起拱。3) 支撐系統符合規定保證項目要求。4、外墻、外柱在樓層標高處接槎處理防止接槎處不平、漏漿。防治措施：1）嚴格控制定位軸線的精度，保證上下層不出現錯臺。2）嚴格控制外墻、外柱的垂直度。外墻柱預埋鎖腳螺桿，主要作用要來加固模板下腳，防止錯臺的產生，控制好外墻垂直度。外模支設好后應覆蓋下一層墻、柱砼面1020cm,模板與砼面擠壓緊密，模板與砼空隙處應填塞海綿條。3） 模板支設好后應覆蓋下一層墻、柱砼面1020cm,模板

37、與砼面擠壓緊密，模板與砼空隙處應填塞海綿條。6.3.3 高大模板的檢查驗收一、驗收總要求高大模板支撐系統應在搭設完成后，由公司負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。二、驗收程序1、高大模板支撐系統搭設前后，應由項目技術負責人組織對需要處理或加固的地基、基礎進行驗收，并留存記錄。2、項目負責人組織自檢，項目部質檢員、安全員驗收。公司工程部、安全部、技術部復檢后整改。3、整改完成后項目部會同監理公司共同驗收，驗收通過后方可進行下道工序施工

38、。4、以建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011 ）、*市*區*綜合*工程高大模板專項方案為依據進行檢查與驗收。5、立桿驗收：檢查是否按規定每根立桿底部設置了底座，梁底立桿是否按規定設置，相鄰立桿的接頭是否按要求錯開，立桿垂直度允許偏差。6、縱橫水平拉結桿檢查與驗收。7、扣件擰緊檢查與驗收：進行扣件擰緊扭力矩抽樣檢查。8、剪刀撐檢查與驗收：檢查剪刀撐是否按支撐系統平面布置圖設置。9、盤扣支架搭設完畢后,立桿的垂直度偏差不應大于模板支架的1/500,且不得大于50mm。10、采用扣件鋼管支架立桿的搭設垂直度偏差不宜大于5/1

39、000，且不應大于100mm。6.3.4 支架檢查過程中的要點為了確保按專項方案搭設和使用(承載)安全的使用,高大模板檢查驗收應進行34 次。第一次布架驗收：放線標定立桿后，對位置進行檢查。在搭設完23 步架以后，檢查立桿的垂直度和橫桿的水平度是否符合要求。第二次中間檢查：檢查立桿的垂直的偏差變化，是否過大影響到向上搭設，二是檢查水平剪刀撐的豎向剪刀撐的設置情況。第三次搭設完成驗收：注意驗收架頂點標高是否符合方案要求，避免出現支點過高部位受力過大情況，并為沉降監控要求提供基礎依據。第四次為澆筑混凝土前的檢查驗收：模板和鋼筋施工期間，支架已開始承載并發生一些自身的調整情況，包括節點松動、底部位移

40、、桿件變形，對出現上述情況的，必須及時進行加固處理。6.4 施工監測措施根據多年來多個案例的總結分析，當支架一旦出現可觀察到的異常和變化情況時，大多已瀕臨危險狀態，派人進去加固是不安全的。因此必須確保高大模板支架在澆筑時的絕對安全，而不應寄希望于出問題時去加固處理，為此，一、我們要加強從支架搭設到驗收的過程中的檢查。二、嚴格控制澆筑工藝，確保均衡施載。嚴格控制施工活載。三、在澆筑施工中，混凝土澆筑過程中，應派專人在安全區域內監測模板支架的工作狀態，發生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時施工人員應迅速撤離，并應進行相應加固處理。隨后的處理則必須采取可靠措施，以確保處理人員的安全。一、

41、監控監測小組：項目部專門成立高大模板施工監控監測領導小組具體人員如下：組長：魯付山副組長：陳保強組員：張祖光、梁彬、王磊、楊金權、馬永健二、監測 1、監測要貫穿在模板支撐系統搭設、鋼筋安裝、混凝土澆搗過程中及混凝土終凝前后。 2、在澆筑混凝土時，用兩臺經緯儀，分別對縱橫立桿和支撐體系的水平桿進行變形觀測，發現實測撓度值接近，立即向監測組同時向現場施工人員示警。接警后，監測小組立即調動相關人員和設備進行加固處理。 3、在澆筑混凝土時，安全員、兼職安全員要跟班作業，加強對支撐體系變形的巡視，支撐系統內不得有人施工作業，高大模板搭設允許偏差及預警值要求如表6.3 所示： 表6.3 高大模板搭設允許偏

42、差及預警值要求第七章、混凝土的澆筑7.1 混凝土澆筑的安全控制1、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認模板支架符合安全和質量要求，鋼筋安裝工程達到隱蔽的條件，安裝預留完畢，天氣條件許可，能具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。2、澆筑過程確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。3、先澆筑高支模部位兩側的柱，待柱混凝土過到具備拆模強度時，在本方案中要求先澆筑柱混凝土，再將支撐系統與柱連接、抱緊或頂緊，然后澆梁板混凝土。4、澆筑時，在控制施工荷載，混凝土不能集中澆筑在一處，堆高不得超過20cm，面積不得大于1m，隨澆隨鋪。混凝土梁的澆筑高

43、度不得大于400mm。7.2 混凝土澆筑的施工措施1、框架結構中，柱和梁板的混凝土澆筑順序，按先澆筑柱混凝土，后澆筑梁板混凝土的順序進行。使梁板下的立桿與柱有剛性連結，澆筑過程應符合專項施工方案要求，并確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。2、梁板按框架順序澆筑，每框架內先將梁根據高度水平分層澆筑，每次澆筑高度不大于400mm，澆筑時對稱澆筑，樓面砼澆筑堆進方向應從中間部分開始向兩邊推進。若采用砼泵輸送，水平方向推進速度為每小時約35m，大型梁砼澆筑速度每小時2.53m 混凝土澆筑順序。3、主體混凝土采用平板振動器和插入式振搗器振搗，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁柱節點鋼筋

44、較密時要加強振搗。4、澆筑過程中要有木工、鋼筋工值班，隨時觀察模板、鋼筋、預埋件和插筋等有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。5、泵送混凝土時必須連續進行，如果發生故障，停歇時間超過45 分鐘或混凝土出現離析現場，應立即用壓力水或其他方法沖洗管內殘留的混凝土。6、混凝土養護以濕保為主，覆蓋塑料薄膜。第八章、高大模板的安全應急預案8.1 概況（1）針對本工程高支模及模板工程的實際情況，項目經理部設應急救援領導小組，由項目經理部相關人員組成；（2）項目經理對應急救援工作全面負責。8.2 生產安全事故應急救援組織機構（1）項目按需要建立以單位主要負責人為首的生產安

45、全事故應急救援領導小組，救援領導小組成員必須保持手機24 小時暢通。當接到事故報告后，領導小組成員應能以最快的速度集合，并迅速到達事故現場，應急救援領導小組組成如下：組 長：魯付山副組長：陳保強組 員：張祖光、梁彬、楊金權、王磊、馬永建（2）項目經理部各班組建立各班組應急救援小組，并抽調人員參加項目應急救援小組的應急救援演習。（3）相關聯系方式：項目經理電話：就醫醫院電話：就醫醫院地址：*市*區新華東街8.3 應急救援組織應急救援小組成員及聯系方式表序號姓名職務聯系方式1魯付山項目經理2陳保強項目總工3梁彬安全員4王磊材料員5張祖光質檢員6楊金權施工員7馬永建施工員8.4 應急響應1、重大事故

46、發生后，項目部應立即啟動應急救援預案，事故現場主要負責人或現場人員應當積極采取有效的搶救措施，進行全方位的搶救和應急處理；項目部的主要負責人在搶險救援和事故調查處理期間不得擅離職守；同時向公司領導報告，公司領導根據實際情況在法定時間內，向負有安全生產監督管理職責的政府部門報告；2、采取有效措施，積極組織搶救，防止事故蔓延擴大；3、保護事故現場，如需要移動物體的，應在現場作好記號；4、通訊電話：如發生火災，立即采取現場滅火器材進行撲滅，如火勢不能控制，立即撥打（火警）119 報警，如發生人員傷亡、中毒、傳染性疾病等事故，現場應積極采取必要的醫療救護措施，并立即撥打急救請求電話救助。任何人不得隱瞞

47、、緩報、謊報或者授意他人隱瞞、緩報、謊報安全事故；當地救援部門明細表序號當地救援單位地址聯系方式1*市*區人民醫院*市*區新華東街2*市*區派出所*市*區0373-50969003*市*區消防大隊河南省*市*區解放大道15號5、項目部確定重大事故未能有效控制時，應當立即向公司提出啟動上一級的重大事故應急救援預案的建議；啟動公司的重大事故應急救援預案及申請啟動上級預案，必須由公司經理批準，公司應急預案領導小組立即組織實施；6、項目部應急預案啟動后，項目經理部各部門各專業班組應當根據預案規定的職責要求，服從項目經理部安全生產應急救援領導小組統一指揮，立即到達規定崗位，采取有關的控制措施；7、應急救

48、援領導小組及應急搶救人員分工如下：1）指揮組：組長、副組長負責組織指揮各方面力量處理重大事故，統一指揮對重大事故現場的應急救援，控制事故蔓延和擴大；2）現場搶救組：組長、副組長、組員及各班組長負責對重大事故應急搶險、搶救處理，協助地方有關部門對事故原因進行調查，并會同公司總工一起提出事故技術措施并分析事故原因，保護好事故現場，防止事故進一步擴大，負責事故現場整改措施的落實，對搶險工作人員安排、救援指導或督察。必要時，應對現場人員進行疏散或者隔離，并可以依法對事故區域實行封閉；3）技術措施保障組：組長、副組長、組員在接受項目部搶險救援指令后，應及時提供搶險救援技術措施、方案，確保措施及時、合理、

49、有效；4）物資供應保障組：組長、副組長、組員有權緊急調集人員、儲備的物資、交通工具以及相關設施、設備，全力配合救援小組的物資供應。做到信息準確，物資供應充足；5）資金保障組：組長、副組長為事故建立和準備應急救援專項資金，同時積極配合物資供應組的資金保障；6）信息組：組長、副組長、組員及班組長建立重大事故信息上報、通告制度，保持本項目應急救援體系的有效性，積極響應外部機構的應急救援；7）事故處理組：組長、副組長、組員根據重大事故應急處理的需要，依法妥善處理事故的后續人員安定或安撫工作，對事件的處理要公正合理、合法。8.5 針對性措施和應急措施8.5.1 坍塌事故的預防與應急坍塌事故往往傷害人員多

50、，后果嚴重，多為重大或特大人身傷亡事故，本工程必須做好支撐系統與豎向結構實體的連接處理，確保各個節點的連接必須牢固可靠。本工程絕不允許發生坍塌事故。如果不幸發生坍塌事故后，應立即報告分公司和公司主管領導和生產安全部。因塌方造成人身事故后，應同時采取兩個方面的措施，一方面立即扒挖，搶救傷員并密切注意傷員情況，防止二次受傷；另一方面對傷員上部的坍塌部位采取臨時支撐措施，防止因二次坍塌傷及搶救者或加重事故后果。排險和搶救應由有經驗的人指揮進行。對危害大的復雜情況，應由生產安全部門及有關技術部門共同商定處理措施。8.5.2 高處墜落事故預防與應急1、預防：以預防墜落事故為目標，對于可能發生墜落事故等特

51、定危險施工的同時，在施工前，制訂防范措施，并應在日常安全檢查中加以確認。凡身體不適合從事高處作業的人員，不得從事高處作業。從事高處作業的人員按規定進行體檢和定期體檢。嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋進入施工現場。作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落事故。不得攀爬腳手架。進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。建筑物臨邊、基坑周邊等，必須設置1.2m 高且能承受任何方向的100N 外力的臨時護欄，護欄圍密目式（2000目）的安全網。邊長大于250mm 的預留洞口，采用木板蓋板加防滑移措施，邊長大于1500mm 的洞口，四周設置防護欄桿并圍密目式（2000目）安全網，洞口下掛安全平網。各

52、種架子搭好后，項目經理必須組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。施工使用的臨時梯子要牢固，踏步300400mm，與地面角度成6070 度，梯腳要有防滑措施，頂端捆扎牢固或設專人扶梯。2、應急預案：當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1）發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左

53、右，盡快送醫院進行搶救治療。2）出現顱腦外傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4）發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置

54、臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與另一側下肢縛在一起。5） 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：a) 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl 溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶，較緊地包扎。b) 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c) 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（

55、靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3 處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔2540 分鐘放松一次，每次放松0.51 分鐘。6） 動用最快的交通工具或其它措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。8.5.3 觸電事故的預防與應急 預防工作，主要必須明確在腳手架上禁止拉電纜電源線，這是主要的預防措施。1）有人觸電時，搶救者首先要立刻斷開近處電源（拉閘、拔插頭），如觸電距開關太遠，用電工絕緣鉗或干燥木柄鐵鍬、斧子等切斷電線斷開電源，或用絕緣物如木板、木棍等不導電材料拉開觸電者或者挑開電線，使之脫離

56、電源，切忌直接用手或金屬材料及潮濕物件直接去拉電線和觸電的人，以防止解救的人再次觸電。觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫院診治。2）觸電人已失去知覺，但心臟還在跳動，還有呼吸，應使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜地平躺，解開妨礙呼吸的衣扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫，并迅速請醫生（或打120）到現場診治。如果觸電人已失去知覺、呼吸停止，但心臟還在跳動，盡快把他仰面放平進行人工呼吸。3）如果觸電人呼吸和心臟跳動完全停止，應立即進行人工呼吸和心臟胸外按壓急救。8

57、.5.4 物體打擊的預防與應急 1、防止物體打擊的預防措施：1）加強對員工的安全知識教育，提高安全意識和技能。2）凡現場人員必須正確佩戴符合標準要求的安全帽。3）經常進行安全檢查，對于凡有可能造成落物或對人員形成打擊威脅的部位，必須進行日巡查，保證其安全可靠。4）施工現場嚴禁拋擲作業（其中包括腳手架拆除、施工臨時設施拆除及垃圾廢料清理）。5）作業前項目負責人必須根據現場情況進行安全技術交底，使作業人員明確安全生產狀態及要點，避免事故發生。6）作業前安全管理人員及操作手必須對設備進行檢查和空載運行，在確定無故障情況時方能進行作業。 2、物體打擊事故應急救援措施：1）發生物體打擊事故，要迅速啟動項

58、目求援小組，及時停止阻斷事故源的工作和作業，防止事故的擴大，并根據傷害的性質和程度，利用現場的一切條件，實施相應的救護措施。2）及時速報上級預案指揮部，傷勢嚴重的應及時撥打120 求救。3）出血性外傷應及時采取應急止血措施，避免傷員因失血過多造成生命危險。4）骨折性傷員，在挪動傷員時冷靜小心，采取正確的方法救護避免傷勢擴大。5）脊椎骨折傷員要保證傷員平穩臥姿式，嚴禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法處理，以防脊髓受傷導致傷情加重，以致造成癱瘓。6）對事故現場要注意保護，以便調查組調查。第九章、5001300梁模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣

59、件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱5001300混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001300模板支架高度H(m)10.07模板支架橫向長度B(m)32.3模板支架縱向長度L(m)16.3梁側樓板厚度(mm)110 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3

60、)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.342地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)10.07風壓高度變化系數z1.097風荷載體型系數s1.04 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)500、500混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居

61、中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)333、667梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)17面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5000驗算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001515/618750mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=50015151

62、5/12140625mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.3Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.3cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.32，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.30.720.4521.305kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.30.4518.179kN/m q1活0.91.30.7Q2kb0.91.30.720.50.819kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.3)0.516.

63、625kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.118.1790.22+0.1170.8190.220.077kNm Mmax/W0.077106/187504.11N/mm2f17N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67716.6252004/(1005000140625)0.256mmL/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.1q1靜L+1.2q1活L1.118.1790.2+1.20.8190.24.196kN 標準值(正常使用極限狀

64、態) Rmax1.1q2L1.116.6250.23.66kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q14.497/0.58.994kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.32，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12

65、)+1.30.72(0.5-0.45/2)/20.2+0.91.350.5(1.3-0.12)0.20.29kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.32，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.30.72(1-0.5)-0.45/2)/20.2+0.91.350.5(1.3-0.12)0.20.29kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.544/0.57.088kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.5-0.5/2)

66、/20.2+10.5(1.3-0.12)0.20.206kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.5/2)/20.2+10.5(1.3-0.12)0.20.206kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.068106/42670=1.586N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.677kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6771000/(24080)0.786N/mm2=1.23N/mm2 滿足要求！ 3、

67、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.046mmL/400334/4000.835mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.087kN，R22.689kN，R32.689kN，R40.087kN 正常使用極限狀態 R10.073kN，R22.09kN，R32.09kN，R40.073kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連

68、續梁可調托座內主梁根數1 由上節可知PmaxR2，R32.689kN，PmaxR2，R32.09kN 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.538106/4490=119.822N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax4.316kN max=2Vmax/A=24.3161000/42420.358N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max0.106mmL/400500/4001.25

69、mm 滿足要求！ 懸臂端max0.554mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=8.167kN 圖二：Rmax=7.005kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R28.167kN，立柱3：R38.167kN 圖二 立柱2：R27.005kN，立柱3：R37.005kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49

70、鋼管抗彎強度設計值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R40.087kN，PmaxR1，R40.073kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 縱向水平鋼管計算簡圖二 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) 縱向水平鋼管彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.017106/44903.786N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) 縱向水平鋼管剪力圖二(kN) Vmax0.14kN max2Vmax/A=20.141000/4240.659N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平

71、鋼管變形圖一(mm) 縱向水平鋼管變形圖二(mm) 跨中max0.004mmL/400500/4001.25mm 滿足要求！ 懸臂端max0.019mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.264kN 圖二：Rmax=0.227kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.264kN，立柱4：R4=0.264kN 圖二： 立柱1：R1=0.227kN，立柱4：R4=0.227kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.8 1、扣件抗滑移驗算

72、兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.264,0.2640.264kN0.88=6.4kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R38.167kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.427非頂部立柱計算長度系數21.808鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗

73、壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.1 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非頂部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/15.9=170.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.3420.51.52/100.048kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1

74、.40.920.4520.466kN/m 2)小梁驗算 F111.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.5-0.45/2)/20.2+11.20.5(1.4-0.12)0.20.304kN F211.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (1-0.5)-0.45/2)/20.2+11.20.5(1.4-0.12)0.20.304kN q110.056kN/m q20.048kN/m 同上四七計算過程，可得： R10.276kN，R28.146kN，R38.146kN，R40.276kN 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.427(75

75、0+2200)=1997.158mm 1l01/i1997.158/15.9125.607，查表得，10.423 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.276+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.5+0.5-0.45/2)/20.5，8.146，8.146，0.276+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.5+1-0.5-0.45/2)/20.5+0.048/18.195kN fN/(A)+Mw/W8194.546/(0.423424)+0.048106/449056.38N/mm2f205N

76、/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.2171.8081500=3300.504mm 2l02/i3300.504/15.9207.579，查表得，20.169 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+11.20.1(13.75-1.4)+Mw/lbmax0.276+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.5+0.5-0.45/2)/20.5，8.146，8.146，0.276+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.5+1-0.5-0.45/2)/20.5+1.482+0.048/19.677kN

77、fN/(A)+Mw/W9676.546/(0.169424)+0.048106/4490145.732N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=13.75/36.4=0.3783 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)110混凝土強度等級C40混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=9

78、.677kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=

79、0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.

80、25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11520280/1000=255.615kNF1=9.677kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc

81、=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=9.677kN滿足要求！第十章、8.67m板計算 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003

82、 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱BBBBBB新澆混凝土樓板板厚(mm)110模板支架高度H(m)10.17模板支架縱向長度L(m)32.3模板支架橫向長度B(m)16.3 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載

83、標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.099地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)15.75風壓高度變化系數z0.663風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(mm)150小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設

84、計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.

85、5 1=7.17kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.11)1=3.09kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.13.090.152+0.1173.150.1520

86、.015kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.152+0.2133.150.15，0.10.1080.152+0.1753.150.150.101kNm MmaxmaxM1，M2max0.015，0.1010.101kNm Mmax/W0.101106/375002.689N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6772.8611504/(10010000281250)=0.003mm 0.003mmL/400150/4000.375mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小

87、梁類型方木小梁截面類型(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)170.67小梁計算方式三等跨連續梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.15=1.116kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k +(G

88、2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.15=0.5kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.50.92+0.1170.4720.920.085kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0490.92+0.2133.150.9，0.10.0490.92+0.1

89、753.150.90.607kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.0090.22/2，0.0490.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.088，0.607，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42670=14.787N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.50.9+0.6170.4720.90.532kN V20.6q2L+0.675p0.60.0490.9+0.6753.152.152kN V3maxq1L1，q2L1+p

90、max1.1160.2，0.0490.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.552，2.152，3.163.16kN max=3Vmax/(2bh0)=33.161000/(24080)1.481N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.150.46kN/m 撓度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.4979004/(1009350170.67104)0.138mmL/400900/4002.25mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=0.

91、4972004/(89350170.67104)0.006mm2l1/4002200/4001mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9ma

92、x1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11+1.40.71.50.150.958kN/m q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.150.528kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.150.283kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.11)0.150.489kN/m 承載能力極限狀態 按三等跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.5280.9+1.20.2830.90.828kN

93、 按懸臂梁，R10.8520.20.17kN RmaxRmax，R10.869kN; 正常使用極限狀態 按三等跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.4890.90.484kN 按懸臂梁，R1q2l1=0.4890.20.098kN RmaxRmax，R10.522kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.465106/4490=103.572N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=22.9781000/42414

94、.049N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.601mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.424mm=2200/400=1mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=3.974kN，R2=5.393kN，R3=5.682kN，R4=3.2kN 圖二 支座反力依次為R1=3.577kN，R2=5.547kN，R3=5.547kN，R4=3.577kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.682k

95、NN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1594mm 非頂部立柱段：l0=k2h =11.755150

96、0=2632mm =maxl01，l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.910.15 = 0.74kN/m 同上四六步計算過程，可得： R13.795kN，R25.298kN，R35.427kN，R43.417kN 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(750+2200)=1939.776mm 1=l01/i=1939.776/15.9=121.998 查表得

97、，0.446 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max3.795，5.298，5.427，3.417=5.427kN f N1/(A)5427/(0.446424)28.698N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0990.91.52/100.025kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max3.795,5.298,5.427,3.417+0.025/0.9=5.455kN f N1w/(A)+ Mw/W5455/(0.446424)+0.025106/449034.415N/mm2f205

98、N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/15.9=201.494 查表得，1=0.179 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max3.795,5.298,5.427,3.417+11.20.1515.75=8.262kN f=N/(1A)8.262103/(0.179424)=108.859N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0990.91.52/100.025kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+

99、1GqH+Mw/lb=Max3.795,5.298,5.427,3.417+11.20.1515.75+0.025/0.9=8.29kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.29103/(0.179424)+0.025106/4490=114.796N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=10.17/16.3=0.643 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.3

100、5clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=8.29kN 滿足要求！