1、辦公樓項目模板支撐架工程安全專項施工方案目 錄1 編制說明12 工程概況22.1 建筑地點22.2 建筑面積22.3 建筑性質及主要結構體系22.4 主要參建單位22.5 方案編制概要23 施工準備43.1材料要求及保證措施43.2技術準備43.3生產準備53.4人員準備53.5施工工期安排54 主要施工方法64.1模板支撐系統設計64.2模板支架構造94.3模板支架搭設104.4支架驗收114.5模板支架拆除125 安全施工保證措施136應急處置方案146.1應急救援組織機構146.2應急救援中心的職責146.3應急救援搶險電話156.4信息報告及處理166.5應急決策及響應166.6警戒、

2、疏散及信息發布176.7應急救援的資源配置186.8恢復施工186.9應急救援處置預案187.附件：計算書287.1 4002100梁模板扣件鋼管高支撐架計算書287.2 4501900梁模板扣件鋼管高支撐架計算書397.3 5002200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書507.4 6001000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書617.5 6002200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書727.6 扣件鋼管樓板模板支架計算書831 編制說明1.1 *新聞媒體中心一期工程施工圖紙。1.2 我公司成熟的管理技術、科技成果及多年來從事同類工程的施工經驗。1.3 建設部頒發的建設工程施工現場管理規定。1.4 *市建

3、委頒布的*市建設工程施工現場管理標準。1.5 我公司的施工現場管理標準。1.6我公司頒發的質量保證手冊、程序文件和項目管理文件。1.7 本專項施工方案的編制以下列文件和資料為依據：1.7.1施工圖設計文件1.7.2建筑結構荷載規范 (GB50009-2012)1.7.3建設工程施工現場供用電安全規范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高處作業安全技術規范 (JGJ80-91)1.7.6建筑機械使用安全技術規程 (JGJ33-2012)2 工程概況2.1 建筑地點本工程位于*。2.2 建筑面積建筑總面積：約10萬m

4、2。其中四層地下室約4萬 m2、五層裙樓約1.6萬 m2、1號主樓（634F、機房層、水箱層）約4.4萬m2。2.3 建筑性質及主要結構體系一類高層,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑層數（地上/地下)：36F/-4F；層高分布為：-2F至-4F層高為3.9m、-1F層高為5.5m、11F及22F層高為5.4m、其余層層高均為4.5m。主要結構體系為框架核心筒結構，建筑主體結構合理使用年限為50年。2.4 主要參建單位建設單位：*集團；設計單位：*設計研究院；監理單位：*建設監理有限公司；施工單位：*集團有限公司。2.5 方案編制概要本方案主要是針對本工程地下室-

5、1F（嵌固層）而編制。地下室-1F（-5.55m-0.05m）建筑面積約為1萬平，根據總進度計劃要求分為四個施工區域，分別為：16-22/A-E軸、16-22/E-N軸、8-16/A-E軸及8-16/E-N軸。各區域建筑面積分別約為：1200m2、3400m2、1400m2、4000m2。此區域樓層最大高度5.5m，最大梁截面尺寸為6002200mm，最大樓板厚度為180mm。由于最大樓層高度超過5m，需進行專項方案編制。本模板支撐架體系選用48鋼管（壁厚3.5mm），板支撐架鋼管縱橫間距選擇為900900mm，步距選擇為1500mm，梁支撐架根據梁的不同截面形式選用不同的縱橫間距（詳見“梁不

6、同截面尺寸選擇支撐架間距表”），步距同板支撐架間距。支撐架每68m布置一道豎向及水平剪刀撐，并將支架與周邊框架柱局部進行鋼管抱箍連接，增加支架的整體剛度。-1F分區域施工平面圖3 施工準備3.1材料要求及保證措施3.1.1鋼管腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，鋼管應有產品質量合格證，鋼管嚴禁打孔。外觀檢率要達到100%，鋼管外觀應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；對鋼管壁厚檢驗率達到95%以上,使用游標卡尺檢驗，最小壁厚不得小于3.0mm。3.1.2扣件1.采用可鍛造鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006

7、）的規定。新扣件必須有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2.腳手架采用的扣件，在螺栓拎緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。3.扣件分直角、旋轉、對接三類一次進場，檢驗率為100%，表面有裂紋、變形、銹蝕等質量問題的嚴禁使用，出現滑扣的螺栓必須要求送貨單位現場進行更換。3.2技術準備1.熟悉圖紙，了解掌握各處施工情況，統籌考慮人員、材料、機具的進場和施工順序。2.由項目技術組編制專項施工方案，經公司審批、專家論證可行和監理、業主審批后按方案和技術規程對操作者進行技術交底和安全交底，并下達書面技術交底。交底要對所有的搭設人員和相關管理人員進行，并有接受交底人的簽到表和交底記錄。3

8、.由項目技術組按方案繪出各處的支架立桿布置圖，放線員放出搭設處支架立桿的位置線，施工中嚴格按線搭設。3.3生產準備1.各規格架管、卡扣、工具、搭設人員以及安全防護用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分類型進場，明確進場時間，由專人負責驗收，并妥善保管。3.材料進場要分類碼放整齊，架管碼放在支撐架內，扣件放在專用料斗，并上部覆蓋。3.4人員準備所有架子工必須持證上崗，并對身體狀況進行體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不得從事腳手架搭設。序 號工 種人 數備 注1架子工202木 工403雜 工203.5施工工期安排根據施工總進度計劃，-1F分4個施工區域，按進度計劃，4個施工

9、區域施工時間分別為：4 主要施工方法4.1模板支撐系統設計本方案支架設計主要是針對-1F梁板模板支撐架進行設計，支架搭設最大高度為5.5m，最大梁截面尺寸為6002200mm，最大樓板厚度為180mm，板立桿縱橫間距為0.9m，步距1.5m，梁根據不同截面形式選用不同立桿縱橫間距（詳見下表），步距同板支撐架。模板采用15mm厚九夾板，采用40mm80mm木方。梁不同截面尺寸選擇支撐架間距表（單位：mm）序號梁截面寬度梁截面高度承重立桿（根）立桿縱距梁兩側立桿間距步距12003001900900150022005001900900150032001000190090015004250500190

10、090015005250700190090015006300500190090015007300550190090015008300600190090015009300650190090015001030070019009001500113008001900900150012300100029009001500133501000290090015001440060019009001500154008002900900150016400900290090015001740010002900900150018400210024509001500194509002900900150020450100

11、02900900150021450190024509001500225001000290090015002350012002450900150024500125024509001500255002000245090015002660080024509001500276001000245090015002860014002450900150029600220033009001500注：表中數據已經過PKPM軟件計算，計算結果滿足安全要求。由于本層梁截面尺寸較多，下面選擇本層中有代表性的兩個典型支撐架布置形式予以說明，詳見下圖。另選擇較有代表性的梁支撐架計算書附后，其余截面梁見上表梁不同截面尺寸選

12、擇支撐架間距表， 11Co 典型梁板模板支撐架立桿平面布置圖（一）21-1剖面圖2典型梁板模板支撐架立桿平面布置圖（二）2-2剖面圖4.2模板支架構造4.2.1立桿立桿為單立桿，并根據支撐高度將立桿接頭錯開，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步內，錯開距離500mm且與相近橫桿的距離不大于500mm，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步或遺漏。立桿布置詳附圖：滿堂支撐架立桿平面布置圖。4.2.2橫桿兩個方向的橫桿均布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件扣緊，不得遺漏，相鄰橫桿的接頭必須相互錯開且不小于500mm，不得出現在同步同跨內，接頭與相鄰立桿距離500mm且與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1

13、/34.2.3掃地桿必須設置縱橫向掃地桿,縱向掃地桿用直角扣件固定在距墊板上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件緊靠縱向掃地桿固定在立桿上。橫向掃地桿在縱向掃地桿之下。4.2.4剪刀撐在架體外側四周及內部縱、橫向每6m至8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐斜桿與斜桿之間的夾角為4560并在架體底部、頂部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。本方案中，通過支架受力計算，選擇普通型剪刀撐。4.3模板支架搭設1.腳手架搭設前，根據方案給出的立桿布置圖，放線員進行放線，搭設架工按間距排好立桿。2.搭設時要從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，按放線

14、位置豎起立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定（橫向掃地桿位于縱向掃地桿之下），然后裝設第一道縱橫向水平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設，在搭設時，每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和縱橫水平桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。水平桿必須在角部交圈并與立桿連接固定。3.豎向剪刀撐和水平剪刀撐等整體拉結桿件隨架子搭設一起及時設置，不得滯后超過兩步距，以保證架體的整體穩定性。4.架體搭設隨施工進度分層搭設，所有扣件均要擰緊，但用力不得過大以防螺栓溢扣。4.4支架驗收模板支架搭設完畢后，項目部應組織相關技術人員按照施工方案對整個支撐架體進行全面檢查，主要檢

15、查內同有：（1）立桿間距是夠符合要求（2）腳手架步距是否符合要求（3）掃地桿是否按要求進行搭設（4）檢查扣件螺栓是否擰緊（5）整個架體的剪刀撐是否按照要求進行搭設（6）檢查標準及方法按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）中的表8.2.4進行。檢查過程中對不符合項目部要求的事項將立即整改，整改完畢后重新進行檢查驗收，驗收合格后，方能進行下一道工序，并且要求在澆筑混凝土前要布設架體的沉降位移觀測點，并參照規范設置沉降位移報警值（豎向：5mm，水平方向：10mm），時刻觀測混凝土澆筑過程中支撐架體的變形情況，如若發現異常，應立即停止混凝土的澆筑，根據具體情況，項目部技術負

16、責人會同監理工程師，給出處置方案，采取措施，保證施工安全。4.5模板支架拆除1.模板支架拆除前，應對上層樓板同條件試塊進行試壓，砼強度達到設計強度的100%后提出拆模申請，并經項目技術負責人和監理工程師批準同意后，才能進行架體拆除。同條件試塊必須為在本部位留設并同條件養護的試塊，審批拆模申請時要通過回彈儀進行復測，保證實體強度達到要求。2.拆除前，對參與支架拆除的操作人員、管理人員和檢查監護人員進行書面安全技術交底。并檢查支架的扣件連接、拉結點是否牢固、安全，支架上雜物及樓面障礙物是否清除，如存在影響拆除支架安全的隱患，應先對支架進行整修和加固，以保證支架在拆除過程中不發生危險。3.支架的拆除

17、嚴禁在垂直方向上同時作業，腳手架拆除時，上、下層樓面必須設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。4.拆除支架前應先拆除頂板模板，拆除頂板模板時在梁底以下第二道水平桿處滿鋪跳板，并對周邊進行防護，嚴格遵守拆除順序，先支的后拆，后支的先拆。5.支架先拆剪刀撐，而后拆縱橫水平橫、立桿等。所有拉結點隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。6.支架拆除架子時,要由專人指揮、清料，隨拆隨運，禁止往下亂扔料具，各構件必須及時分類放置、下運，扣件裝袋由卸料平臺用塔吊運走，嚴禁拋扔，鋼管由人工傳至樓面，分散在下層頂板梁的支座處，不得集中堆放。7.如一天

18、不能拆完，都要對尚未拆除支架的安全狀況進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。5 安全施工保證措施1.扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經考核合格的專業架子工。架 子工應持證上崗。2.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8章的規定進行檢查驗收，并應確認合格后使用。4.鋼管上嚴禁打孔。5.作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜 風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全

19、防護設施。6.滿堂支撐架在使用過程中，應設有專人監護施工，當出現異常情況時，應立即停止施工，并應迅速撤離作業面上人員。應在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。7.滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規定。8.當有六級強風及以上風、濃霧、雨或雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除j.夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業。9.在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及連墻件。10.滿堂腳手架與滿堂支撐架在安裝過程中，應采取防傾覆的臨時固定措施。11.在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。12.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操

20、作人員入內。6應急處置方案6.1應急救援組織機構成立應急救援指揮中心，全面負責整個工程應急救援工作實施。指揮中心設指揮長一名，副指揮長一名，負責對突發事件的辨識及應急救援組調度和指揮。指揮長：景治華副指揮長：劉 勝信息組張建東搶險組張曾余醫療組楊云川協調組石 晶保障組方 洪6.2應急救援中心的職責1、信息組：負責接受突發事件報警，保證事故處理中各救援隊伍之間的通訊聯系，同時在指揮長的授權下負責對事故形成報告并上報有關部門。2、搶險組：負責對事故現場的處置，根據事故發生的具體情況，分析事故原因，及時制定有效、合理的處理方案，采用加固、搶修或排除事故隱患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同時，負責對受

21、災人員和器材物 資的搶救，為半角事故的損失降到最小，避免事故范圍的擴大和再次發生。3、醫療組：組織救護車輛及攻務人員、器材進入指定地點，組織現場搶救傷員。結事故中的輕傷人員，現場及時進行包扎救治，傷情嚴重的，專人負責送至附近醫院緊急搶救。4、協調組：負責現場人員安全避難工作，布置安全警戒區域，配合搶險組工 作，保證現場井然有序。5、保障組：為了明確事故救援的順利實施，保障組負責應急救援車輛、物資、 資金等所需物資供應、日常管理等工作。6.3應急救援搶險電話指揮中心指揮長：景治華指揮中心副指揮長：劉勝6.4信息報告及處理安全事故發生后，事故現場人員以最快捷的方法，立即將所發事故的情況報指揮中心信

22、息組，信息組接到事故報告后，立即報告項目經理部和有關部門。按照預定的應急救援程序派人立即趕赴現場，必要時可將事故情況通報駐軍及武警部隊請求給予支援。安全事故發生后，必須嚴格保護事故現場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產，防止事故蔓延擴大。6.5應急決策及響應應包救援指揮中心做出啟動應急救援預案的決策后，按應急救援程序確定應急救援方案，協調有關單位和部門，調動各應急救援小組、 物資和設備展開應急救援工作。應急救援響應系統：關閉N接警事故發生警情判斷影響級別信息反饋報警中心人員到位信息網絡開通現場指揮到位應急資源配備應急啟動救援行動擴大會議現場監測環境保護人群疏散醫療救護警戒與交管工程搶險人員救助

23、專家支持應急結束（關閉）事故調查申請增援現場清理解除警戒善后處理事態控制應急恢復總結評審YYYN6.6警戒、疏散及信息發布應急救援指揮部認為事故可能然及公眾生命財產安全時，指揮長 授權疏散協調警戒組組長負責發出指令、動員可能受到事故危害范圍 內的人員，采取必要的安全防范措施或者緊急撤離危險場所。組織現場勘察和治安保衛，負責現場警戒和清理疏散現場可能受影響的居民。副指揮長負責對媒體和新聞單位統一發布事故信息。6.7應急救援的資源配置應急救援的資源包括應急救援隊伍和應急救援器材、設備兩個方 面。應急救援隊伍由訓練有素的專業救援隊伍和培訓合格的人員組成。對有關部門可用的應急資源，設備建立長期聯系，確

24、保聯系暢通和搶救及時。應急救援物資，設備提前足量儲備，單獨儲存保管，不能挪用。經常對機械設備進行維護與保養，紿終處于完好無故障狀態。救援指揮車輛、救援工程車輛、醫療衛生車與司機，保持良好狀態。確保應急救援工作需要。6.8恢復施工首先，根據事故情況，由應急指揮中心對事故可能給基礎設施、環境等的危害進行預測。根據預測結果，決定應急程序的結束和制定恢復方案。當發生重大事故時，由事故調查單位和上級應急救援指揮中心組織專家對基礎設施、環境等進行技術鑒定，制定技術措施，實施恢復。6.9應急救援處置預案針對在支架搭設及拆除過程中可能發生的安全事故，特編制高空墜落、物體打擊、坍塌倒塌三種事故的應急救援處置方案

25、。6.9.1高處墜落事故應急救援處置方案高空墜落事故屬于常見多發事故。高處作業可分為三大類：臨邊作業、洞口作業和獨立懸空作業，高空墜落事故中施工人員從高處作業區域墜落，通常有多個系統或多個器官的損傷，嚴重者當場死亡。高空墜落除有直接或間接受傷器官表現外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白等癥狀，可導致胸、腹腔內臟組織器官發生廣泛的損傷。高空墜落時，足或臀部先著地，外力沿脊柱傳導到顱腦而致傷；由高處仰面跌下時，背或腰部受沖擊，可引起腰椎前縱韌帶撕裂，椎體裂開或椎弓根骨折，易引起脊髓損傷。腦干損傷時常有較重的意識障礙、光反射消失等癥狀，也可有嚴重合并癥出現。1. 高處墜落事故預防措施以預防墜落事故為目

26、標，對于可能發生墜落事故的特定危險施工，在施工前，制定防范措施。高處作業“五必有”：有邊必有欄（在腳手架、平臺等的邊緣設置防護欄桿）；有洞必有蓋（作業場所的孔、洞、溝等鋪設蓋板）；有欄無蓋必有網（如不設置欄桿或蓋板，應安裝安全網）；有電必有防護措施（與高低壓線路、設施保持安全距離）、電梯必有門連鎖（電梯、載貨機升降過程中，門應鎖緊打不開）。上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底，提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用，并應在日常安全檢查中加以確認。（1）凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行定期體檢。（2）各

27、類安全警示標志按類別，有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。在洞口鄰邊等施工現場的危險區域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。（3）高處作業之前，由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。防護欄桿以黃黑或紅白相間條紋標示，蓋板及門以黃或紅色標示。（4）嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。（6）不得攀爬腳手架及跨越陽臺。（7）進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。（8）尚未砌磚封閉的框架工程樓層周邊，屋面周邊，尚未安裝欄桿的陽臺邊、樓梯口，井架、人貨梯與建筑物通道、跑道（斜道）

28、兩側，卸料平臺外側邊、基坑周邊等，必須設置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的臨時護欄,護欄圍密目式（2000目）安全網。（9）腳手架內立桿與建筑物周邊之間，從首層開始張掛一道平網及密目網兜底，以后每隔9m 張掛一道平網，所有空隙必須做全封閉。腳手架外側全部用密目式（2000目）網做密封閉，密目網必須可靠地固定在架體上。電梯井內每隔兩層或每隔10m張掛一道安全平網，平網必須生根牢靠。所有操作層均張掛一道安全平網。（10）邊長大于25Omm的預留洞口采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網，面用木板作蓋板加沙漿封固；邊長大于1500mm的洞口，四周設置防護欄桿并圍密目式（2000目）安全網，

29、洞口下張掛安全平網。（11）電梯口（包括垃圾口）必須設置規范化、標準化的層間閘（柵）門，其高度不得低于1800mm。施工外用電梯樓層門采用鋼絲網片或鐵皮作封閉，使樓層內人員無法開啟門鎖。（12）各種架子搭好后，項目經理必須組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。2. 高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物

30、。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（3）頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位

31、的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。（4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（5）發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。（6）復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，

32、解開衣領扣。（7）周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨髓。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過l小時為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a. 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b. 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎

33、，來增強壓力而達到止血。c. 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上l/2處（靠近心臟位置）, 下肢出血結扎在大腿上l/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.5l分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。6.9.2物體打擊事故應急救援處置方案物體打擊傷害是建筑行業常見事故傷害的一種，特別在施工周期短，勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業時常出現。這就要求在高處作業的人員在機械運行

34、、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生。1. 防止物體打擊的預防措施（1）人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。（2）安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。（3）施工用人貨梯出入口位置應搭設防護棚，防護棚長度為：施工用人貨梯外邊沿兩側各超出0.8m。寬度為：當建筑物高度在1530m時,搭設4m；當建筑物高度在30m以上，搭設5m；超高層建筑物，搭設6m。（4）臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。（5）邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用沙漿固定。（6

35、）作業過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在鄰邊及洞口附近，并且不可妨礙通行。（7）高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。（8）吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，紅磚等散料應用吊籃裝置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。（10）高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。2. 物體打擊事故應急救援當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。（1）發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫

36、離危險現場，以免再發生損傷。（2）在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。（3）觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20 , 盡快送醫院進行搶救治療。（4）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創

37、傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（5）防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。（6）在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地制宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。6.9.3坍塌倒塌事故應急救援處置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也

38、是常見多發事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作業坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故預防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比較復雜，現澆混凝土梁板支撐體系沒有經過設計計算，模板或支撐構件的強度、剛度不足，模板支撐體系整體失穩；混凝土強度未達到設計要求或施工規范的規定，提前拆模；新澆混凝土層蓋上堆物過多，嚴重超載。預防建筑施工過程中整體提升外架坍塌倒塌的安全技術措施主要有：1、現澆混凝土梁板支撐體系應經過設計計算，2、模板或支撐構件的強度、剛度足，模板支撐體系整體穩；3、混凝土強度達到設計要求或施工規范的規定，不提前拆模；4、新澆混凝土層蓋上堆物符合要求，

39、不超載。5、外架受力均勻、附墻（與建筑物剛性拉接）牢固。2. 拆除作業坍塌倒塌事故預防措施拆除作業防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）整體外架拆除在施工前，應該對建筑物的現狀進行詳細調查，并且編制施工組織設計，經總工程師批準后，方可動工。較簡單的拆除工程，也要制定切合實際的安全措施。（2）整體外架拆除在施工前，要組織技術人員和工人學習施工組織設計和安全操作規程。（3）整體外架拆除的施工，必須在工程負責人員的統一領導和經常監督下進行。（4）整體外架拆除在施工前，應該將不需要的電線、連接鋼管與建筑物主體的切斷、保留必要的與筑物主體連接。（5）作業人員從事拆除工作的時候，應該站在腳手架或者其他穩固的

40、結構部分上操作。（6）拆除整體外架，應該自上而下順序進行，嚴格執行整體外架拆除施工方案、應防止其他部分發生坍塌。3. 坍塌倒塌事故應急處置程序與措施（1）清查現場，部署救援。第一時間掌握坍塌倒塌規模、平面布局等情況；了解事故埋壓人員的數量、大致位置等。迅速指令各應急組趕赴現場，組織調集汽車吊、挖掘機等設備和物資，將相關情況以最快捷的方式報告所在地政府、救援部門和上級主管機構。（2）設立警戒。封鎖事故路段的交通，隔離圍觀群眾，嚴禁無關車輛及人員進入事故現場。（3）救生排險。迅速在現場清除障礙，開辟出一塊空闊地和進出道，確?，F場擁有一個急救平臺和一條供救援車輛進出的通道；立即疏散建筑結構受到影響、

41、并可能坍塌的在建工程中的人員；（4）現場急救。出現傷員立即與急救中心和就近醫院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時救治。（5）清點人員和裝備，安全撤離。4. 事故救援應注意的事項（1）慎用工程機械。在坍塌倒塌事故現場，應急指揮部在通過對知情人了解被埋壓人員所處具體位置后，對埋壓人員的部位，組織救援力量用手或鏟、鎬等小型器具小心刨挖，對較重、較大的建筑構件可用吊車吊移，在沒有被埋壓人員之處，且不會對被埋壓人員造成危險的地方可使用工程機械，以加快搜救進程。（2）搜救過程中應對作業面噴灑開花水流，進行降溫、降塵，穩定被埋壓人員緊張恐怖情緒。（3）對與坍塌建筑物毗鄰且受到破壞但尚未坍

42、塌的建筑要確定專業技術人員，使用可靠準確的建筑檢測儀器進行不間斷定點、多點監測，并及時報告監測情況，必要時，還應快速組織力量對局部建筑進行可靠臨時加固或提前推倒，防止搜尋救援過程中出現再次坍塌事故。（4）確?，F場通信暢通，保證指揮命令的快速下達和現場行動進展情況的及時匯總上報以及各小組間的信息傳遞和交流。（5）對重要物件做出標志、拍照、詳細記錄、繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、證物等。7.附件：計算書7.1 4002100梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.

43、00。模板支架搭設高度為3.4m，梁截面 BD=400mm2100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。木方8080mm，剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1

44、條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.002.10+0.35)+1.402.00=66.220kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.002.10+0.71.402.00=72.835kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.1000.4

45、50=23.625kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.450(22.100+0.400)/0.400=1.811kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (4.500+2.000)0.4000.450=1.170kN均布荷載 q = 1.3523.625+1.351.811=34.339kN/m集中荷載 P = 0.981.170=1.147kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3；

46、I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.349kN N2=3.924kN N3=4.335kN N4=3.924kN N5=1.349kN最大變形 V = 0.008mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03610001000/24300=1.481N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取13.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)

47、抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=32084.0/(2450.00018.000)=0.386N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.008mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.335/0.450=9.634kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.125最大剪力 Q=0.50.4509.634=2.168kN最大支座力 N=1.00.

48、4509.634=4.335kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.244106/85333.3=2.86N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32168/(28080)=0.508N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.70N/m

49、m2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.460kN/m最大變形 v =5/3.846.460450.04/(10010000.003413334.0)=0.101mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算

50、得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.038mm最大支座力 Qmax=7.057kN抗彎計算強度 f=0.164106/4491.0=36.41N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于383.3/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.06kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿

51、足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.06kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.404=0.546kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.178=0.241kN 非頂部立桿段 N = 7.057+0.546=7.603kN 頂部立桿段 N = 7.057+0.241=7.298kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W

52、立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182

53、 =7298/(0.182423.9)=94.596N/mm2 a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.263, =0.169 =7298/(0.169423.9)=101.805N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=96.999N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7603/(0.182423.9)=98.549N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿

54、段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.138=0.034kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0340.9001.2001.200/10=0.006kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=7.057+1.3500.178+0.90.9800.006/0.450=7.309kN 非頂部立桿Nw=7.057+1.3500.404+0.90.9800.0

55、06/0.450=7.614kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.167, =0.182 =7309/(0.182423.9)+6000/4491=95.993N/mm2 a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.263, =0.169 =7309/(0.169423.9)+6000/4491=103.214N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=98.400N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0

56、=199.167, =0.182 =7614/(0.182423.9)+6000/4491=99.947N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！7.2 4501900梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.3m，梁截面 BD=450mm1900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18m

57、m，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.90+0.35)+1.402.00=61.360kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.352

58、5.501.90+0.71.402.00=67.368kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.9000.450=21.803kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.450(21.900+0.450)/0.450=1.488kN/m (3)活荷載為施

59、工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4500.450=0.405kN均布荷載 q = 1.3521.803+1.351.488=31.442kN/m集中荷載 P = 0.980.405=0.397kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

60、如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.125kN N2=3.155kN N3=2.993kN N4=2.993kN N5=3.155kN N6=1.125kN最大變形 V = 0.008mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02610001000/24300=1.070N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31704.0/(2450.00018.000)=0.316N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪

61、強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.008mm面板的最大撓度小于90.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.155/0.450=7.011kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.4507.011=1.578kN最大支座力 N=1.00.4507.011=3.155kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I =

62、 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.177106/42666.7=4.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31578/(24080)=0.739N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.271kN/m最大變形 v =5/3.845.27145

63、0.04/(1009000.001706667.0)=0.183mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.037mm最大支座力 Qmax=6.769kN抗彎計算強度 f=0.169106/5260.0=32.13N/mm2支撐鋼

64、管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于375.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.77kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.77kN (已經包括組合系數)

65、 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.556=0.751kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非頂部立桿段 N = 6.769+0.751=7.519kN 頂部立桿段 N = 6.769+0.314=7.083kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (

66、m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =7083/(0.161506)=86.763N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150

67、=7083/(0.150506)=93.319N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=88.948N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =7519/(0.161506)=92.109N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立桿的步距，1.5

68、0m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=6.769+1.3500.233+0.90.9800.015/0.450=7.111kN 非頂部立桿Nw=6.769+1.3500.556+0.90.9800.015/0.450=7.548kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =7111/(0.161506

69、)+15000/5260=89.877N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =7111/(0.150506)+15000/5260=96.459N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=92.071N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =7548/(0.161506)+15000/5260=95.223N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件

70、，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！7.3 5002200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.5m，梁截面 BD=500mm2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2

71、。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.502.00+0.35)+1.402.00=64.420kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.502.00+0.71.402.00=70.810kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.3

72、3.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.450=22.950kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.450(22.000+0.500)/0.500=1.418kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.450=0.450kN均布荷載 q = 1.3522.950+1.35

73、1.418=32.896kN/m集中荷載 P = 0.980.450=0.441kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.307kN N2=3.670kN N3=3.467kN N4=3.467kN N5=3.670kN N6=1

74、.307kN最大變形 V = 0.012mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03310001000/24300=1.358N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31982.0/(2450.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.012mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最

75、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.670/0.450=8.156kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.4508.156=1.835kN最大支座力 N=1.00.4508.156=3.670kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.206106/42666.7=4.84N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0

76、N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31835/(24080)=0.860N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.127kN/m最大變形 v =5/3.846.127450.04/(1009000.001706667.0)=0.213mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作

77、用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.046mm最大支座力 Qmax=7.729kN抗彎計算強度 f=0.200106/5260.0=38.08N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于366.7/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的

78、計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.73kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.73kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.453=0.611kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非頂部立桿段 N = 7.729+0.611=8

79、.340kN 頂部立桿段 N = 7.729+0.314=8.043kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155；

80、 u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =8043/(0.161506)=98.530N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =8043/(0.150506)=105.975N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=101.012N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.9

81、51,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =8340/(0.161506)=102.165N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.01

82、5kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=7.729+1.3500.233+0.90.9800.015/0.450=8.072kN 非頂部立桿Nw=7.729+1.3500.453+0.90.9800.015/0.450=8.369kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =8072/(0.161506)+15000/5260=101.644N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =8072/(0.150

83、506)+15000/5260=109.115N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=104.135N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =8369/(0.161506)+15000/5260=105.279N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！7.4 6001000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:

84、鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.3m，梁截面 BD=600mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1

85、.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.00+0.35)+1.402.00=33.820kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁

86、自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.450(21.000+0.600)/0.600=0.683kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.450=0.540kN均布荷載 q = 1.3511.475+1.350.683=16.413kN/m集中荷載 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

87、 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.788kN N2=2.166kN N3=2.235kN N4=2.235kN N5=2.166kN N6=0.788kN最大變形 V = 0.012mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02310001000/24300=0.947N/mm2面板的抗彎強度設

88、計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31249.0/(2450.00018.000)=0.231N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.012mm面板的最大撓度小于120.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.235/0.450=4.966kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=

89、0.50.4504.966=1.117kN最大支座力 N=1.00.4504.966=2.235kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.126106/42666.7=2.95N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31117/(24

90、080)=0.524N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.669kN/m最大變形 v =5/3.843.669450.04/(1009000.001706667.0)=0.128mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下

91、： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.029mm最大支座力 Qmax=4.594kN抗彎計算強度 f=0.123106/5260.0=23.33N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計

92、算中R取最大支座反力，R=4.59kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=4.59kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.556=0.751kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非頂部立桿段 N = 4.594+0.751=5.344kN 頂部立桿段 N = 4.594+0.314=4.908kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i =

93、1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=

94、3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =4908/(0.161506)=60.121N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =4908/(0.150506)=64.663N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=61.635N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =5344/(0.161506)=65.466N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載

95、時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.228=0.057kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=4.594+1.3500.233+0.90.9800.015/0.450=4.936kN 非頂部立桿Nw=4.

96、594+1.3500.556+0.90.9800.015/0.450=5.373kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =4936/(0.161506)+15000/5260=63.235N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =4936/(0.150506)+15000/5260=67.804N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=64.758N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.9

97、51,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =5373/(0.161506)+15000/5260=68.580N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！7.5 6002200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.3m，梁截面 BD=600mm2200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.30m，立桿的步距 h=1.5

98、0m，梁底增加3道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿5根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.502.20+0.35)+1.402.00=70.540kN/

99、m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.502.20+0.71.402.00=77.695kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.300=16.830kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(22.200+0.600)/0.6

100、00=0.875kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.300=0.360kN均布荷載 q = 1.3516.830+1.350.875=23.902kN/m集中荷載 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照

101、規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.139kN N2=3.204kN N3=3.004kN N4=3.004kN N5=3.204kN N6=1.139kN最大變形 V = 0.027mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31729.0/(2300.00018.000)=0.480N/mm2截面抗剪

102、強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.027mm面板的最大撓度小于120.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.204/0.300=10.679kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.30010.679=1.602kN最大支座力 N=1.00.30010.679=3.204kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008

103、.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.120106/42666.7=2.82N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31602/(24080)=0.751N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到8.014

104、kN/m最大變形 v =5/3.848.014300.04/(1009000.001706667.0)=0.055mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.014mm最大支座力 Qmax=5.653kN抗彎計算強度 f=0.11

105、8106/5260.0=22.47N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.65kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大

106、支座反力 N1=5.65kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.427=0.576kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.233=0.314kN 非頂部立桿段 N = 5.653+0.576=6.229kN 頂部立桿段 N = 5.653+0.314=5.968kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

107、 = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.549, =0.161 =5968/(0.161506)=73.101N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3

108、508/15.9=220.649, =0.150 =5968/(0.150506)=78.624N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=74.942N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =6229/(0.161506)=76.308N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.2

109、28=0.057kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.30m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0570.9001.5001.500/10=0.015kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=5.653+1.3500.233+0.90.9800.015/0.300=6.010kN 非頂部立桿Nw=5.653+1.3500.427+0.90.9800.015/0.300=6.272kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/15.9=212.54

110、9, =0.161 =6010/(0.161506)+15000/5260=76.390N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/15.9=220.649, =0.150 =6010/(0.150506)+15000/5260=81.952N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=78.244N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/15.9=212.585, =0.161 =6272/(0.161506)+15000/5260=79.597N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足

111、要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！7.6 扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為5.3m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方8080mm，間距150mm，木方剪切強度17.0N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.

112、0N/mm2。梁頂托采用8080mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照扣件新規范中規定并參照模板規范，確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.16+0.35)+1.404.50=11.539kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.16+0.71.404.50=9.832kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.

113、0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1600.900+0.3500.900=3.929kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+4.500)0.900=4.050kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎

114、距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02310001000/48600=0.481N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.929+1.44.050)0.150=0.935kN截面抗剪強度計算值 T=3935.0/(2900.00018.000)=0.087N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (

115、3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.9291504/(1006000437400)=0.005mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.150=0.602kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.150=0.053kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.500

116、+0.000)0.150=0.675kN/m靜荷載 q1 = 1.200.602+1.200.053=0.786kN/m活荷載 q2 = 1.400.675=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+0.786)0.900=1.558kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.558/0.900=1.731kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.125最大剪力 Q=0.50.9001.731=0.779kN最大支座力 N=1.00.9001.731=1.558kN木方的截面力學參數為本算例中

117、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.175106/85333.3=2.05N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3779/(28080)=0.183N/mm2截面抗剪強度設計值 T=17.00N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載

118、通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.655kN/m最大變形 v =5/3.840.655900.04/(1009000.003413334.0)=0.182mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 1.558kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 10.355kN經過計算得到最大變形 V=

119、0.591mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.857106/85333.3=10.04N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35654/(28080)=1.325N/mm2截面抗剪強度設計值 T=17.00N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度

120、計算 最大變形 v =0.591mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1275.340=0.678kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1600.9000.900=3.253kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.215kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生

121、的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (4.500+0.000)0.9000.900=3.645kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.161kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f =

122、 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.155； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =9621/(0.163423.9)=139.529N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=

123、3508/16.0=219.957, =0.152 =9621/(0.152423.9)=149.321N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=142.793N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =10161/(0.163423.9)=147.356N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.25

124、01.0000.126=0.032kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0320.9001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=1.2003.765+1.4003.645+0.91.4000.008/0.900=9.632kN 非頂部立桿Nw=1.2004.215+1.4003.645+0.91.4000.008/0.900=10.172kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.38

125、0m；=3380/16.0=211.883, =0.163 =9632/(0.163423.9)+8000/4491=141.482N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=219.957, =0.152 =9632/(0.152423.9)+8000/4491=151.285N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=144.750N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.919, =0.163 =10172/(0.163423.9)+8000/449

126、1=149.308N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.70m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=4176.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=8700mm160mm，截面有效高度 h0=140mm。按照樓板每15天澆筑一層，所以需要驗算15天、30天、45天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.

127、701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 11.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=12.62kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7012.62=109.75kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513109.758.702 按照混凝土的強度換算得到15天后混凝土強度達到81.27%，C40.0混凝土強度近似等效為C32.5?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=1

128、5.50N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0015.50)=0.07查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.0678700.000140.000215.510-6結論：由于Mi = 177.13=177.13 Mmax=426.14所以第15天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3.計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701

129、.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 11.20(0.35+25.100.16)+ 21.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=18.93kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7018.93=164.68kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513164.698.702 按照混凝土的強度換算得到30天后混凝土強度達到102.07%，C40.0混凝土強度近似等效為C40

130、.8?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=19.43N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0019.43)=0.05查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.058此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.0588700.000140.000219.410-6結論：由于Mi = 177.13+192.18=369.31 Mmax=639.46所以第30天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保存。4.計算樓板混凝土45天的強度

131、是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 21.20(0.35+25.100.16)+ 31.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=25.24kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7025.24=219.62kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513219.628.702 按照混凝土的強度換算得到45天后混凝土強度

132、達到114.24%，C40.0混凝土強度近似等效為C45.7?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=21.38N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0021.38)=0.05查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000221.410-6結論：由于Mi = 177.13+192.18+174.98=544.29 Mmax=852.78所以第45天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下

133、來的荷載。第4層以下的模板支撐必須保存。5.計算樓板混凝土60天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第5層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 31.20(0.35+25.100.16)+ 41.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=31.56kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7031.56=274.56kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.05

134、13274.568.702 按照混凝土的強度換算得到60天后混凝土強度達到122.87%，C40.0混凝土強度近似等效為C49.1。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=22.76N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0022.76)=0.05查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048此層樓板所能承受的最大彎矩為： M4=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000222.810-6結論：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29=730.

135、57 Mmax=1066.10所以第60天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第5層以下的模板支撐必須保存。6.計算樓板混凝土75天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第6層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 41.20(0.35+25.100.16)+ 51.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=37.87kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7037.87=329.50kN/

136、m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513329.508.702 按照混凝土的強度換算得到75天后混凝土強度達到129.57%，C40.0混凝土強度近似等效為C51.8。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=23.90N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0023.90)=0.04查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048此層樓板所能承受的最大彎矩為： M5=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000223.910-

137、6結論：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29+195.65=926.22 Mmax=1279.42所以第75天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第6層以下的模板支撐必須保存。7.計算樓板混凝土90天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第7層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 51.20(0.35+25.100.16)+ 61.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+

138、4.50)=44.19kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7044.19=384.44kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513384.448.702 按照混凝土的強度換算得到90天后混凝土強度達到135.04%，C40.0混凝土強度近似等效為C54.0?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=24.87N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0024.87)=0.04查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048此層樓板所能承受

139、的最大彎矩為： M6=sbh02fcm = 0.0488700.000140.000224.910-6結論：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29+195.65+203.54=1129.76 Mmax=1492.74所以第90天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第7層以下的模板支撐必須保存。8.計算樓板混凝土105天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m，樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第8層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.35+25.100.16)+ 6

140、1.20(0.35+25.100.16)+ 71.20(0.681010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+4.50)=50.50kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7050.50=439.38kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513439.388.702 按照混凝土的強度換算得到105天后混凝土強度達到139.67%，C40.0混凝土強度近似等效為C55.9?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=25.68N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4176.00300.00/(8700.00140.0025.68)=0.04查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.039此層樓板所能承受的最大彎矩為： M7=sbh02fcm = 0.0398700.000140.000225.710-6結論：由于Mi = 177.13+192.18+174.98+186.29+195.65+203.54+170.79=1300.55 Mmax=1706.06所以第105天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第8層以下的模板支撐必須保存。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！