1、目錄一、 編制說明1二、編制依據14.工程招標文件16. 石油化工施工安全技術規程GB5048420081三、適用范圍1四、材質檢驗2五、搭拆程序和架子搭設工藝流程：21、外口腳手架搭設流程22、內口腳手架搭設流程2六、腳手架搭設方案32、程序和安全要求43、塔內腳手架的防護措施：4七、人員資質：43、進入現場作業人員必須經安全技術交底，勞保穿戴齊全。5九、檢查與驗收掛牌51、對新鋼管允許偏差值的說明：52、對舊的檢查項目與允許偏差值的說明：63、 對腳手板的檢查項目與允許偏差值的說明：64、 腳手架檢查與驗收65、 關于立桿垂直度的允許偏差63.靜荷載參數1二、小橫桿的計算：11.均布荷載值

2、計算12.強度計算2三、大橫桿的計算：21.荷載值計算22.強度驗算23.撓度驗算3四、扣件抗滑力的計算：3五、腳手架立桿荷載計算：41、每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1248kN/m44、吊掛的安全設施荷載，包括安全網;0.005 kN/m24不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式5六、立桿的穩定性計算：5考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式6七、連墻件的穩定性計算:8八、立桿的地基承載力計算:8一、 編制說明1。T-2115/T2220/T2310是XX石油化工股份有限公司環氧乙烷系統改造工程EO裝置中關鍵設備，屬特大型設備；建設地點:X石油化工股份有限公司烯烴廠乙二醇車間內。業

3、主單位：XX石油化工有限公司，由XX工程公司設計.本方案針對塔外口滿堂腳手架搭設以滿足附塔管線的安裝、勞動保護平臺的完善等，利用塔內支撐圈搭設內口組焊腳手架。2.為確保“安全第一、預防為主”“以人為本、關愛生命”的十六字方針，實現“安全零事故”的目標,保障安全生產,加強安全管理，優質準時完成T2155/T2220/T2310塔腳手架搭設工程，特制定本架設安全計劃及具體施工方案：3。腳手架周圈內側立桿要離塔的外壁80MM上保溫，腳手架周圈內側立桿要避開管線安裝。4.腳手架基礎利用塔原有的平臺基礎加上鋼墊板。二、編制依據1.國家有關架設規范,建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011

4、2。石油化工施工安全技術規程SH3505-19993。建筑施工腳手架實用手冊4.工程招標文件5。“施工現場腳手架搭設和使用安全管理規定”XX南京工程公司。6. 石油化工施工安全技術規程GB504842008三、適用范圍適用于塔式腳手架：腳手架體積=（長1+長2+長n）寬高，腳手架搭設圓形雙排架，共計10個架空，54米以下用雙立桿，54米以上用單立桿，外空縱距2.3米（用3米的橫桿，中間加立桿），內空縱距1。59米，步距1.8米，橫間距1米（用1。2米的橫桿)。四、材質檢驗1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3號）鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB700-89）中Q235A鋼的

5、規定.每批鋼材進場時,應有材質檢驗合格證. 2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3。2mm的焊接鋼管.鋼管48*3。2mm；質量性能指標應符合國家碳素結構鋼GB/T700中Q235A的規定；立桿46、大橫桿和斜桿的最大長度為46m，小橫桿長度12m。 3、扣件：應采用機械性能不低于KTH-08的規定;按鋼管腳手架扣件GB15831進行測試.根據可鑄鐵分類及技術條件（GB978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于KTH33008的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。 4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼

6、管時，開口處的最小距離應不小于5mm。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm.扣件表面應進行防銹處理. 5、腳手板：沖壓式鋼腳手板應執行國家碳素結構鋼Q235A的規定。腳手板的兩端應采用直徑為12#的鍍鋅鋼絲各設兩道箍五、搭拆程序和架子搭設工藝流程：1、外口腳手架搭設流程委托現場勘查合格材料進廠夯實地基上彈線（應首先考慮附塔管線位置及環形樓梯位置）擺放墊板底座立桿定位擺放縱向掃地桿立桿與掃地桿扣緊安裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步

7、大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪刀撐滿鋪設腳手板綁扎牢固捆扎防護擋腳板設上下通道 掛安全網安全檢驗掛牌使用拆除。2、內口腳手架搭設流程委托現場勘查合格材料進廠立桿定位擺放縱向掃地桿立桿與掃地桿扣緊安裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪刀撐滿鋪設腳手板綁扎牢固捆扎防護擋腳板安全檢驗掛牌使用拆除。六、腳手架搭設方案1、基本要求（1)、6m米的立桿其垂直度不得大于3，垂直度偏差不得大于架高的1200.立桿墊板應為方20020020的鐵

8、板,墊板必須按JBJ7規定。(2）、立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于1200mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，同一步內不允許有二個接頭。(3）、立桿頂端應高出塔體頂端處1。2m.(4）、腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距墊鐵塊表面不大于200mm處的立桿上,橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。(5）、大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊,大橫桿長度不宜小于3跨，并不小于6m。(6）

9、、大橫桿對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。（7)、架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過50mm,同一排大橫桿的水平偏差不得大于1300。（8)、小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。（9）、每一主節點（即立桿、大橫桿交匯處)處必須設置一小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm，靠塔體一側的外伸長度不應大于250mm,外側立面伸出部分以100mm為宜。橫向間距為1m。(10)、腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上，當腳手板長度2m時,可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可

10、靠固定，應采用8#鐵絲固定在縱向水平桿上,以防傾翻。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，拐角要交圈，不得有探頭板。 （11）、搭設中應每隔3.6m層內架要與鋼結構進行牢固拉結固定桿,環向為7m設立固定桿，以保證搭設過程中的安全,要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差,適度擰緊扣件。 （12）、腳手架的外立面的兩端各設置剪刀撐,由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m. （13）、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上,旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm.并與地面成4560。夾角。作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩定。 （14）、用于大橫桿對接的扣件開口,應朝架子內側，螺栓向上

11、，避免開口朝上，以防雨水進人,導致扣件銹蝕、銹鉵后強度減弱，直角扣件不得朝上。 （15)、防護欄桿采用二道，第一道欄桿0.6m，第二道欄桿上高1.2m，擋腳板高度180mm。腳手架搭設完畢后。（16）、通道架子 搭設長5.8m，寬3米，方便人員上下。2、程序和安全要求（1）、地基要求:地基是必須是水泥地或填滿夯實的碎石。（2）、腳手架材料在拉運過程中須做好安全防范工作：拉設警戒繩、安全員監督、班組會上作好交底工作等。3、塔內腳手架的防護措施： （1)、塔內腳手架必須防銹防腐，保證不污染塔內壁；（2)、塔內腳手架桿兩端使用膠皮進行防護，防止破壞塔內壁；（3)、塔內腳手架立桿底部鋪設木板,防止破壞

12、塔底.七、人員資質：1、高處作業人員必須20歲以上45歲以下，熟悉石化規定并能熟練操作的架設人員，經當地二級以上醫院體檢合格者。2、架設人員必須持有國家建設部門頒發的特殊工種操作證及健康證明配備“安全防護用品“方可進行登高架設工程施工.3、進入現場作業人員必須經安全技術交底，勞保穿戴齊全。八、架子搭設安全注意事項 1、腳手架搭設以前，必須進行施工方案和安全技術交底。并應報請上級主管安全部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底。 2、操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，根據施工方案，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境及所需防護用具做一次檢查，消除隱患后方可開

13、始操作。 3、架子工在高處(距地高度2m以上)作業時，必須懸掛安全帶。安全帶必須高掛低用，在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴禁酒后作業。 4、遇有惡劣氣候(如風力六級以上，高溫、雨天氣等）影響安全施工時應停止高處作業。 5、未搭完的一切腳手架,非架子工一律不準上架.架子搭完后由施工人會同架子組長以及使用工種、技術、安全等有關人員共同進行驗收，認為合格，辦理交接驗收手續掛合格牌后方可使用.嚴禁腳手架隨搭隨用。使用中的架子必須保持完整,未經安全及施工負責人許可禁止隨意拆改腳手架；因工作需要必須拆改時，應經安全部門批準后，由架子工負責操作. 6、所有的架子，經過大風、大雨后，

14、要進行檢查，如發現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。7、腳手架搭設過程中，必須使用過程控制牌.8、搭設區周圍應設警示區，并派專人監護。九、檢查與驗收掛牌1、對新鋼管允許偏差值的說明： 外徑與壁厚允許偏差是根據現行國家標準低壓流體輸送有焊接鋼管（GB/T3092)直縫電焊鋼管（GB/T13793）中的規定:外徑1048mm的鋼管，外徑允許偏差為0.5mm，外徑為51mm的鋼管，允計偏差為1;對于鋼管壁厚為3與3。5mm時允許正偏差為12，允許鋼負偏差均為15%。考慮到各種鋼管的外徑、壁厚的允許正偏差對受力性能有利，故僅限定了允許負偏差。2、對舊的檢查項目與允許偏差值的說明：使用舊鋼管時主要應檢查有

15、無嚴重鱗皮銹。檢查銹蝕深度時，應先除去銹皮再量深度；(1) 各種鋼管的端部彎曲在1。5m長范圍內限制允許5mm，以限制初始彎曲對 立桿受力影響及縱向水平桿的水平程度.(2) 立桿鋼管彎曲（原始彎曲）的允許偏差值是參考了英國標準（BS59751982）“49.2。4”的規定，并考慮我國建筑施工企業施工現場的管理水平，按3/1000確定的，以限制初始彎曲的過大，影響立桿承載能力；(3) 水平桿、斜桿為非受壓桿件，故放寬允許偏差值，按4。5/1000考慮，以6。5mm計，30mm。3、 對腳手板的檢查項目與允許偏差值的說明：（1)定型鋼腳手板的板面扭曲允許偏差是指任一角的撓起。(2)其它腳手板因材料

16、、構造多樣，尚無統一質量標準，故僅對材質、安全上提出籠統要求.4、 腳手架檢查與驗收（1） 是采用英國標準BS59731981“20”、BS59731982“50”中的有關規定。(2）為提高施工企業管理水平，防患于未然，明確責任，提出了腳手架工程檢查驗收時應具備的文件5、 關于立桿垂直度的允許偏差(1)立桿安裝垂直度允許偏差值的規定，確定不同總高的腳手架在最后驗收時的垂直度允許偏差值為100mm，(2)關于間距的允許偏差根據現場實測調查，一般均可作到根據現場實測調查,一般均可作到（3)關于縱向水平桿高差的允許偏差縱向水平桿水平度的允許偏差值關系到結構的承載力（立桿的計算長度）、施工安全（架上推

17、車)等，最大值為56mm,最小值為1mm1.2。5本條明確三分之一了扣件螺栓扭力矩抽樣檢查數目與質量判定標準，有利于保證腳手架安全.十、架子拆除安全注意事項 1、拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄,交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。 2、拆架前必須設立警示區并派專人監護，沒有安全員工長在場，腳手架不準拆除。 3、架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除.先清理架上雜物,如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料.按拆架原則先拆后搭的桿子。人字撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層,剪刀撐、拉桿拆到哪一層。 4、拆除工藝流程:

18、拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。十一、風險評估Job Hazard Analysis Worksheet/工作危險性分析表編制：XX工程有限公司NOChance of lossRisk Ranking/風險評估值Method of controlResidual Risk序號可能的危害或損失L/可能性S/嚴重性R/風險值對危害的控制方法剩余危險Project of task/工作項目:Erect scaffold/腳手架搭設 1錯誤信息/任務安排傳達失誤2361、給工人傳達正確信息,下發明確的任務單。2搭設人員無操作證2361、嚴禁無證及無合格操作

19、證人員進行腳手架搭設作業.2、加強對架子工的安全教育和業務技能培訓。3墜物傷人3391、將搭設區域設置警戒.2、禁止拋擲材料（工具).3、工具、卡扣等置于工具袋或吊籃內傳達。4、不要將未固定的材料(工具）置于架桿上。5、板手用繩子和身體相連，防止失手脫落。4刮傷、劃傷2241、 始終使用手套及合適的個人保護用品。5絆倒、滑倒3391、將綁扎腳手板的鐵絲扣砸平。2、文明施工,未用完的材料返回存放場地。6人員高處墜落3391、選材適當，禁止使用竹木腳手架（桿、板）。 2、作業人員百分之百使用好雙背式安全帶。加強臨邊防護，護欄（外側需設雙護欄）、護腳板搭設齊全.3、作業面腳手板按規定滿鋪，嚴防跳板未

20、綁扎或未綁扎牢固或僅單邊綁扎，全面杜絕單跳板。4、對腳手架地基進行處理，保證強度，立桿底部墊木板或鐵板,防止架體塌陷.5、立桿、橫桿間距按標準設置，大型腳手架搭設剪刀撐.6、腳手架搭設供人員上下帶護籠爬梯.7、教育、規定其他作業人員不得隨意拆卸、更改腳手架。7違規使用3391、搭設時,掛設“腳手架正在搭設，嚴禁使用”標牌。2、搭設完畢后，嚴格實施檢查、驗收、掛牌制度后方可使用。8觸電傷害、墜落2361、腳手架與輸電線路保持必要的安全距離。2、電線（纜）搭設在腳手架上采取絕緣隔離措施。3、雷雨、雪或6級以上大風天氣時停止腳手架作業。4、腳手架防雷措施用鋼管連接在塔體十二、應力計算一、腳手架參數雙

21、排腳手架搭設高度為 89 m ,54米以下采用雙管立桿,54米以上采用單管立桿;搭設尺寸為：立桿的橫距為 1m，立桿的縱距為1。6m，大小橫桿的步距為1.8 m；直徑4。5米，共10檔，外大橫桿間距2.3米（用3米橫桿，中間加一根立桿)，內大橫桿間距1。59米（用2米橫桿)內排架距離墻長度為0。20m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1。00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m,水平間距4。5 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件;1。活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN

22、/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；2。風荷載參數本工程地處江蘇南京市，基本風壓0。4 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；3.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）:0.1248;腳手板自重標準值(kN/m2)：0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0。150；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m）:0。038；腳手板鋪設總層數:4；4。地基參數地基土類型：碎石土；地基承載力標準值（kPa）:400.00；立桿基礎底面面積（m2):0。20；地基承載力調整系數:1。00。 二、小橫桿的計算：

23、小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1。5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1。20.15+1.41.5 = 2.326 kN/m；2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =2。32612/8 = 0。291 kN。m；最大應力計算值 = Mqmax/W =57.

24、236 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =57.236 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.15+1.5 = 1。688 kN/m ； 最大撓度 = 5。01.68810004/(3842。06105121900）=0。875 mm；小橫桿的最大撓度 0.875 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000 / 150=6。667 與10 mm,滿足要求！三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值： P

25、1= 0.0381=0。038 kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0。311。5/3=0.15 kN；活荷載標準值： Q= 311.5/3=1。5 kN；荷載的設計值: P=(1.20。038+1.20。15+1。41.5）/2=1。163 kN；2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080.0381.51.5=0.007 kN。m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2671。1631.5= 0。466 kN.m；M = M1max + M2max = 0。007+

26、0。466=0.473 kN.m最大應力計算值 = 0。473106/5080=93。053 N/mm2;大橫桿的最大應力計算值 = 93。053 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0。6770.03815004 /(1002。06105121900） = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038

27、+0.15+1.5）/2=0.844kN = 1。8830。84415003/ ( 100 2。06105121900) = 2。136 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+2。136=2。189 mm；大橫桿的最大撓度 2。189 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算：按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5）: R Rc 其中

28、 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.03812/2=0。038 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0。0381.5=0。058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。311.5/2=0.225 kN；活荷載標準值： Q = 311.5 /2 = 2。25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.038+0.058+0。225)+1.42.25=3。535 kN；R 8。00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.

29、靜荷載標準值包括以下內容： 1、每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1248kN/m NG1 = 0。1248+(1.002/2）0.038/1。80（89.0054.00) = 5.115kN； NGL1 = 0.1248+0.038+（1.002/2)0。038/1.8054。00 = 9.965kN；2、腳手板的自重標準值;采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0。301.5(1+0。3)/2 = 0 kN； NGL2= 0。341。5(1+0。3）/2 = 1。17 kN；3、欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15kN/m NG3 = 0

30、.1501.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0.1541。5/2 = 0。45 kN；4、吊掛的安全設施荷載，包括安全網;0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.5（8954） = 0。262 kN； NGL4 = 0。0051.589 = 0。668 kN;經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.377 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 17。367 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN;風

31、荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0.411.13 = 0。316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+1。4NQ= 1。217。367+ 1.44.5= 27。14 kN； Nd = 1。2NG+1.4NQ= 1。25.377+ 1.4

32、4。5= 12。753 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0。851.4NQ = 1.217。367+ 0。851。44。5= 26。195 kN； Nd = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.25.377+ 0.851.44。5= 11。808 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40.3161.5 1.82/10 = 0.183 kN.m；六、立桿的穩定性計算： 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1. 54。00米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定

33、性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 :N = 12。753 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 : A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） :W = 5.08 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/

34、mm2； = 12753/(0。186489）=140.209 N/mm2;立桿穩定性計算 = 140。209 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.808 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 : = 1.5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.118 m；長細比： L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l

35、o/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11807.6/(0.186489)+182986。776/5080 = 165.84 N/mm2；立桿穩定性計算 = 165。84 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!2。 54.00米以下立桿穩定性計算.不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13。57 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度

36、附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 1。5 ;計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 13570/（0。186489）=149。198 N/mm2;立桿穩定性計算 = 149.198 N/mm2 小

37、于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =13。098 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比： L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立

38、桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； = 13097。68/（0。186489）+182986。776/5080 = 180。024 N/mm2;立桿穩定性計算 = 180.024 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。316 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)， N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN

39、)，按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw = 7。176 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12。176 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4。89 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。89104205103 = 95.133 kN；Nl = 12.176 Nf = 95.133，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12。176小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 400 kPa； 其中,地基承載力標準值:fgk= 400 kPa ；腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ; 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =63。763 kPa ;其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.753 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 .p=63。763 fg=400 kPa 。地基承載力滿足要求！