1、目 錄第一章 工程概況3第二章模板搭設3一、 材料規格及要求3二、模板施工3第三章 模板支撐強度、穩定性驗算6一、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算6二、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書11第四章 模板拆除22第五章 安全技術措施23第六章 附 圖24第一章 工程概況工程名稱xxxx一期D地塊工程業主xxxx房地產開發有限公司設計單位限公司建筑面積73000M2建筑高度12。13-99。55M工程地點結構形式框架結構層 數 332層基礎形式灌注樁樁基礎本工程采用現澆鋼筋混凝土框架結構，層高3.7,現澆板最大厚度為160mm,梁截面最大尺寸為300*700mm第二章 模板搭設一、 材料規格及要求 梁底板為

2、50mm厚的木板，排骨檔為70100mm的木板；梁側板、板模板采用18mm厚的多層板，柱模板采用30mm厚的多層板；扣件鋼管支撐，鋼管采用48 3。0。 模板及其支架應具有足夠的剛度、強度和穩定性,能夠可靠地承受新澆筑混凝土的自重和側壓力,及在施工過程中所產生的荷載.二、模板施工1、基礎（承臺、基礎梁、基礎梁）模板施工方法(1）、按圖紙設計要求彈出軸線和支模邊線;(2）、制作好的模板，用塔吊或人工搬運至操作點;(3）、在模板之間的拼結處，每塊模板均貼好一條通長的膠帶，使模板與模板拼結緊密,以防漏漿；（4）、在模板外表面彈出軸線，彈線具體位置要準確、線條清晰。(5）、在模板拼裝前要刷脫模劑，脫模

3、劑要涂刷均勻，不宜太薄，以免起不到脫模劑的作用，也不要太厚，以免影響砼的外觀; （6）、安裝模板：將準備好的模板內邊對準基礎表面或摟面上彈出的邊線。拼裝時先豎好外拼板，再豎內拼板，在安裝模板的過程當中至少要二個人配合進行工作,每相鄰的兩塊模板安裝就位后，立即用小木檔（75100250500)在內外拼板的交接處的排骨檔上,對模板進行臨時固定。再進一步校正模板的垂直度、位置以及拼縫之間的嚴密性,然后用鋼管進行最終固定，在固定的過程當中要注意隨時對模板進行校正。2、柱模板的施工方法： 柱子模板的安裝主要考慮要保證垂直度和抵抗新澆砼的側壓力。模板的安裝:在以澆筑好的基礎頂面上彈出柱的四周邊線及軸線后，

4、在柱底釘一小木框，用以固定模板和調節柱模板的標高。表面模板的臨時固定方法同基礎。每根柱子底部開一清掃孔，清掃孔的寬為柱子的寬度，高300mm.在模板支設好之后將建筑雜物清掃干凈,然后將蓋板封好.由于本工程為柱的高度大于2米，故應在從柱底到高2米的位置留設一澆筑孔，以防砼澆筑過程中產生離淅現象。模板初步固定之后，先在柱子高出地面或樓面300mm的位置加一道柱箍對模板進行臨時固定，然后在柱頂吊下鉛錘線，校正柱子的垂直度,確定柱子垂直度達到要求之后，箍緊柱箍。再往上每隔300mm加設一道柱箍，每加設一道柱箍都要對柱模板進行垂直度的校正。在支柱模板的過程當中還要派專人檢查，對每一根支設好的柱子都要對軸

5、線進行復核，用吊線法對柱模的垂直度進行復核，用用鋼卷尺復核軸線之間的距離，一旦發現誤差超出誤差允許的范圍，應立即查找原因，加以糾正。 3、梁模板： 梁模板主要由底板和側板組成,為承受垂直荷載，在梁的底板下每隔600mm用橫向鋼管頂撐來承托,沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為700mm。（1）、搭設排架:依照圖紙,在梁下面搭設雙排鋼管，間距根據梁的寬度而定.立桿之間設立水平拉桿，互相拉撐成一整體，離樓地面200mm處設一道,以上每隔1200mm(底層）設一道,二層及以上每隔1200米設一道.在底層搭設排架時,先將地基夯實，并在地面上墊通長的墊板。在排架支撐搭設的過程當中，組織人員進行操平工作：從基準點

6、引出一個高于地面500mm基點,用水準儀操平，并在梁的兩邊的鋼管上用紅漆作好標志,用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設承托底板的鋼管之前,應按公式：d=H500h50,(式中:d梁底板下表面即承托鋼管上表面到所操水平線之間的距離;H所在層層高;h-梁高；50梁底板的厚度),算出底板的具體位置。然后用鋼卷尺沿每跨梁的兩端的立桿，從紅油漆的標志處往上量出d，確定支撐底板鋼管的位置，架設好鋼管，最大梁跨度為8米,底模板應起拱,起拱高度20mm，所以中間的承托鋼管高度應再加上起拱高度。（2）、梁底板的固定：將制作好的梁底板刷好脫模劑后，運致操作點，在柱頂的梁缺口的兩邊沿底板表面拉線，調直底板,底板伸入

7、柱模板中。調直后在底板兩側用扣件固定。 (3）、側模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，側模板安裝前先放好鋼筋龍,也可以先支好一側模板后，幫扎鋼筋籠，然后再安裝另一側模板。將制作好的模板刷好脫模劑，運致操作點;側模的下邊放在底板的承托上,并包住底板，側模不得伸入柱模，與柱模的外表面連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴，但決不允許影響柱模頂部的垂直度即要保證柱頂的尺寸。在底板承托鋼管上架立管固頂側板,再在立管上架設斜撐。立管頂部與側模平齊，然后在立管上架設橫檔鋼管，使橫檔鋼管的上表面到側模頂部的高度剛好等于一鋼管的直徑。(主要用于板模板支撐）4、 板模板沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行

8、于板的短跨.對于長跨較長的板，如果一塊標準板鋪不到位,應在中間加一根木橫檔用于固定模板.在板與柱交接的地方,應在板上彈出柱的邊線，彈線要垂直、清晰，尺寸要準確，做到一次到位.在支板模板的過程當中,要時時校正梁上部的尺寸，二人配合工作，一個人控制梁上部的尺寸,另一人將板模板釘在四周梁側模板上，使板的邊沿與梁側模的內表面在同一平面內，釘子間距為300MM-500MM。板與柱交接處，將板模板釘在柱的模板上，要保證柱的尺寸，并做到接縫嚴密。模板上拼縫、接頭處應封堵嚴密，不得漏漿;模板上小的孔洞以及兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后,清掃一遍,然后涂刷脫模劑。5、剪力墻的模板施工方法見附后平面圖。

9、二、支架的搭設1、搭設排架：依照圖紙，在框架梁下面搭設雙排立管，間距為600800 mm，設水平拉桿,間距為1200mm。離樓地面200mm處設一道。在底層搭設排架時，先將地基（回填土）分別沿南北、東西方向分2次碾實至承載力f=4T/m2，并在地面上墊3001200mm墊板。縱橫兩方向的豎管均布置連續的剪刀撐。2、注意事項：（1)、地基（回填土）要碾實：分別沿南北、東西方向分2次碾實至承載力f=4T/m2（承載力F的計算見后頁)（2）、嚴格控制施工荷載，上料時要分散,不要集中；在澆筑砼時，砼的堆積高度不得大于50CM。（3）、由于本工程的層高較大，在搭設排架時，豎向鋼管的接頭不得在同一水平面上

10、,并每根豎管不得有兩個接頭,盡量做到一個支撐一根鋼管。（4）、在搭設排架時，豎管的豎直度偏差不得大于3CM。（5）、澆筑砼之前要派人進行現場檢查驗收，并要有記錄。(6）、在澆筑砼的過程當中，要派人隨時對現場進行監護：控制好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中荷載過大,造成支撐破壞。在施工過程當中要隨時觀察模板及其支撐的工作情況,如發現問題，及時停止施工，采取有效措施后方可繼續施工.第三章 模板支撐強度、穩定性驗算一、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算 模板支架搭設高度為4.9米， 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。圖 樓板

11、支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、支撐方木的計算 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5.005。005.00/6 = 20.83cm3； I = 5。005。005.005.00/12 = 52.08cm4； 方木楞計算簡圖 1。荷載的計算： (1）鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q1 = 25。0000.1500.250=0。938kN/m （2）模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500。250=0.088kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產

12、生的荷載(kN）： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000）0。8000.250=0。600kN 2。強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算如下： 均布荷載 q = 1。20。938+1.20.088=1.230kN/m 集中荷載 P = 1.40.600=0.840kN 最大彎矩 M = 0.8400.80/4+1.230.80 最大支座力 N = 0。840/2+1.230.80/2=0.912kN 截面應力 =0。266106/20833。3=12.79N/mm2 方木的計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算 最大剪

13、力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。8001。230/2+0.840/2=0。912kN 截面抗剪強度計算值 T=3912/(25050）=0.547N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! 4.撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下: 均布荷載 q = 0.938+0。088=1.025kN/m 集中荷載 P = 0.600kN 最大變形 v =51.025800.04/（3849500.00520833.3)+600.0

14、800。03/(489500。00520833.3）=2。398mm 方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求! 二、方木支撐鋼管計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算 集中荷載P取縱向鋼管傳遞力，P=1。82kN 支撐鋼管計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=0.80/0.25=3 經過簡支梁的計算得到 支座反力 RA = RB=(3-1)/21.82+1.82=3。65kN 通過傳遞到立桿的最大軸向力為 21.82+1。82=5.47kN 最大彎矩 Mmax=(331)/（83）1.820.80=0。49kN.m 截面應力 =0.49106/4491.0=108

15、。31N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=5。47kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN. 四、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的

16、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1）腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0。1294。900=0.633kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2）模板的自重（kN）: NG2 = 0.3500。8000。800=0。224kN (3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25.0000.1500。8000。800=2。400kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。257kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （

17、1。000+2.000)0。8000.800=1.920kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6。60kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1。60 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 計算長度 （m)； 如果

18、完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） (2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1。163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m; 公式(1）的計算結果： = 74。29N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 公式（2）的計算結果: = 39.77N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 計算長度附加系數，按照

19、表2取值為1.007； 公式（3)的計算結果： = 52。89N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 二、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 1、梁截面4001000模板支架搭設高度為4.5米，基本尺寸為：梁截面 BD=400mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.70米，立桿的步距 h=1.20米，梁底增加一道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.0. 一、梁底支撐鋼管的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等. 1。荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m）：

20、 q1 = 25.0001。0000.700=17.500kN/m （2）模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500。700（21.000+0。400）/0.400=1.470kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2。000）0.4000。700=0.840kN 2.方木楞的支撐力計算： 均布荷載 q = 1.217。500+1.21。470=22.764kN/m 集中荷載 P = 1。40.840=1。176kN 方木楞計算簡圖 經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力分別為 N1=1。710kN

21、N2=6。863kN N3=1.710kN 方木按照三跨連續梁計算,方木的截面力學參數為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 20。005.005。00/6 = 83.33cm3； I = 20。005。005.005.00/12 = 208.33cm4； 方木強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.863/0.700=9。804kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.800。70 截面應力 =0。480106/83333.3=5。77N/mm2 方木的計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!

22、 方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60。7009.804=4.118kN 截面抗剪強度計算值 T=34118/（220050)=0.618N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ 方木撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 v =0。6778.170700。04/(1009500.002083333。4）=0.671mm 方木的最大撓度小于700.0/250，滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算: 支撐

23、鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖（mm) 經過連續梁的計算得到 支座反力 RA = RB=0.09kN 中間支座最大反力Rmax=9.75kN 最大彎矩 Mmax=0。285kN.m 最大變形 vmax=0。215mm 截面應力 =0.285106/4491.0=63。525N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 二、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 三、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計

24、值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9。75kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 四、立桿的穩定性計算： 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.75kN (已經包括組合系數1。4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。40。1494.500=0。938kN N = 9.750+0.938+0。000=10.688kN 軸心受壓立桿的穩定系

25、數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1。60 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4。24 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 (m); 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或（2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a） （2） k1 計算長度附加系數,按照表1取值為1。167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.70 a - 立桿上端伸出

26、頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1）的計算結果： = 80.81N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 公式（2)的計算結果： = 50。11N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a） (3) k2 計算長度附加系數,按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 65.24N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 2、梁截面300*700 模板支架搭設高度為3。7米，基本尺寸為：梁截面 BD=3

27、00mm700mm,梁支撐立桿的橫距(跨度方向） l=0.80米，立桿的步距 h=1。20米， 梁底增加一道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.0。 一、梁底支撐鋼管的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25。0000.7500.800=15。000kN/m （2）模板的自重線荷載（kN/m)： q2 = 0.3500.800（20。750+0.300)/0.300=1.680kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）： 經計算得到，活荷載標準值

28、P1 = （1.000+2。000）0.3000.800=0。720kN 2.方木楞的支撐力計算： 均布荷載 q = 1.215。000+1.21.680=20。016kN/m 集中荷載 P = 1。40。720=1。008kN 方木楞計算簡圖 經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力分別為 N1=1.129kN N2=4.754kN N3=1。129kN 方木按照三跨連續梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15。005。005.00/6 = 62.50cm3； I = 15。005。005.005.00/12 = 156。25cm4； 方木強

29、度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 4.754/0。800=5.943kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.15.940.800.80=0.380kN。m 截面應力 =0。380106/62500。0=6。09N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！ 方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。8005。943=2。853kN 截面抗剪強度計算值 T=32853/(215050）=0。571N/mm2 截面抗剪強

30、度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! 方木撓度計算 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 最大變形 v =0.6774。953800。04/（1009500。001562500。0)=0。925mm 方木的最大撓度小于800.0/250,滿足要求！ 3。支撐鋼管的強度計算： 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 支座反力 RA = RB=0.01kN 中間支座最大反力Rmax=6.71kN 最大彎矩 Mmax=0。166kN。m 最大變形 vmax=0。089

31、mm 截面應力 =0。166106/4491.0=36.920N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求! 二、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用,通過扣件連接到立桿。 三、扣件抗滑移的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6。71kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN

32、； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。 四、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6。71kN （已經包括組合系數1。4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.40.1494。500=0.938kN N = 6.713+0。938+0。000=7.651kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。60 A 立桿凈截面面積 (cm2); A = 4。24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 （

33、N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 - 計算長度 （m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或(2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a） (2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1。167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1。70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 57。85N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 公式(2）的計算結果： = 35.88N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果

34、考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2（h+2a） (3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式（3）的計算結果： = 46。71N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 五、碾實后的回填土的承載力及墊板的確定有前面的計算,每根立桿的受荷為N1=10.688kN ，根據立桿布置方式可知，每塊墊板上支撐3根立桿。所以，每塊墊板的受荷為N3=10.688kN +1.07*2=12。83KN則有：12。83f =34。2KN/m20。251.5*：為偏于安全考慮，要求回填土的承載力f

35、=60KN/m2，墊塊的尺寸為25150CM。剪刀撐的設計:a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小設置。頂部支撐點的設計：a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式。支撐架搭設的要求：a。嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置;b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的

36、，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。施工使用要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.第四章 模板拆除模板的拆除也是一項比較關鍵的環節，如不抓好這一環節,將影響到整個項目工程的質量和結構的安全。再有，應該做到節約材料，提高模板的周轉率因此，確保人身安全，在施工當中，應按施

37、工規范要求進行拆模，做到文明施工。一、拆模時間：凡非承重模板的拆除，當日平均氣溫在20以下時,必須待砼終凝后48小時之后方可拆除模板。對于承重模板，應根據同條件養護的試塊強度值，或現場砼回彈值以及上部的施工荷載情況綜合考慮,由項目部提出書面拆模申請，經專職質檢員、監理工程師同意后方可拆模。否則任何人不得擅自拆除。二、在拆模過程當中,先支的后拆，后支的先拆.柱模、梁側模先拆.拆模不可亂撬，要逐次將支撐，承托等拆除，然后在拆除模板。拆除的鋼管不亂扔，不高空拋物，模板要輕拆輕放。拆模時嚴禁樓面下過人。拆除的模板應及時清理好，并搬運到指定點。第五章 安全技術措施一、模板安裝安全措施1、模板支撐不得使用

38、扭裂、劈裂的材料.頂撐要垂直、底部平整堅實，并加墊木.2、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上下.3、支模時，支撐、拉桿不得連接在門窗、腳手架或其它不穩固的物件上。在砼澆筑的過程當中,要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。4、在現場安裝模板時，所用工具應裝入工具袋，防止高處作業時，工具掉下傷人.5、兩人抬運模板時,要互相配合,協同工作.傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔.6、基礎工程模板安裝時，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，發現有塌方危險時，必須采取安全加固措施后，方能作業。7、操作人員上下

39、基坑要設扶梯。基坑（槽）上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料。8、向坑內運送模板時應用吊機,溜槽或繩索，運送時要有專人指揮，上下呼應.9、模板支撐在土壁上時。應在支板上加墊板，以防支撐不牢固或造成土壁坍塌.10、安裝柱梁模板應設臨時工作臺,不得站在柱模板上操作和梁 底板上行走.11、安裝樓面模板，遇有預溜洞口的地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。12、在通道地段,安裝模板的橫撐及斜撐必須伸出通道時，應先考慮通道通過行人或車輛時使需的高度。二、模板拆除的安全措施1、拆除模板必須經施工負責人同意，方可拆除，操作人員必須戴好安全帽。操作時應按順序分段進行，超過4米以上高度，不允許讓模板料自由下落.嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。2、拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人。3、完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等。拆下的模板枋料應及時運送到指定地點集中堆放穩妥。4、拆除模板用長撬棍。應防止整塊模板掉下，以免傷人。