1、目 錄第一節編制依據1第二節工程概況1一、工程基本概況1二、模板支撐概況2三、模板支撐材料及荷載參數2四、地基條件3第三節施工準備3一、材料3二、作業條件4第四節模板支撐系統安裝、拆卸及施工質量、安全技術措施5一、模板支撐系統支架搭設及使用要求5二、模板支架的構造要求6三、模板支撐搭設、安裝及安全措施7四、混凝土澆筑順序及安全措施9五、模板的拆除及安全措施12六、成品保護13七、質量保證體系13八、安全施工技術措施18第五節監 測 方 案21第六節高支模應急救援預案22一、目的22二、適用范圍23三、重大危險源預防及處理措施23四、職責28五、搶險機構29六、應急物資準備30七、應急搶險隊31

2、八、應急搶險程序31九、善后處理34第七節WKL6（1A）200*500 梁支撐計算書36第八節WKL47（5A）200*600 梁支撐計算書47第九節100mm 板厚支撐計算書58第十節附 圖67高 大 支 模 施 工 方 案第一節 編制依據1、 工程有關設計圖紙文件；2、 建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3、 建筑結構荷載規范GB50009-2001；4、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；5、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；6、 施工企業安全生產評價標準JGJ/T77-2003；7、 廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法19

3、98；8、 xx市高大模板支撐的管理辦法；9、 建筑地基基礎設計規范GB50007-2002；10、 木結構設計規范GB50005-2003；11、 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；12、 廣東省六建集團有限公司有關安全生產規定、施工工藝標準；13、 施工現場設施安全計算軟件一洲計算軟件；14、 xx城市花園13號樓施工組織設計15、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）文件16、 廣東省住房和城鄉建設廳關于（危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的實施細則）（粵建質200113號文件）第二節 工程概況一、 工程基本概況1、xx城市花園13號樓工程，位于xx

4、市xx區xx商住區彩虹路以北05地塊。本工程建筑為高層住宅。結構類型為框剪結構。地下1層，地上17層。地上1棟，1梯5戶類型。首層層高為5.250m，二層層高為3.900m，三至十七層層高均為3.0m，建筑物總高度為55.950m。二、 模板支撐概況1、本方案對本工程的高大支模進行詳細的設計。2、為了確保模板系統有足夠的強度、剛度和穩定性，模板主要采用483.5鋼管支撐，樓板、梁底、梁側板采用18厚夾板，梁底、板底木枋、梁側、托梁均采用8080木枋，高度通過調整上托、底座調節模板支撐高度；確保a200。高 大 支 撐 范 圍截面尺寸（mm）樓層高度（m）構件位置說明WKL6（1A）200500

5、梁10.95三層AA軸A117軸支撐在首層樓面砼上（160mm厚C30砼）WKL47（5A）200600梁9.8三層AA軸A117軸支撐在首層室外地砼上（150mm厚C20砼）H=100mm10.95/9.8m三層AA軸A117軸支撐在首層樓面砼上（160mm厚C30砼）支撐在首層室外地砼上（150mm厚C20砼）為經濟、高效地進行混凝土施工，保證工程質量、工期，本工程承臺、地梁和梁板等構件混凝土采用泵送施工，支模時考慮混凝土泵送因素。三、 模板支撐材料及荷載參數1、本工程支撐所使用的材料經有關部門檢測合格方可使用，材料的容許應力以檢測結果為準，模板支撐系統鋼管、門式架采用3號鋼，木枋選用松木

6、方，含水率小于15%，模板采用膠合夾板，具體材料性能見下表：材 料 性 能 表材料名稱自重抗彎強度設計值抗剪強度設計值（N/）彈性模量（N/）截面抵抗矩（）慣性矩（4）483.0鋼管0.0333kN/m205 N/2.061054.4910.7818厚膠合板10kN/m15N/1.5N/75008080松木枋10kN/m15 N/1.5N/900085.33341.3312螺栓抗拉強度170 N/注：考慮到施工中損耗，計算中采用483.0鋼管，木枋按70*70mm。四、 地基條件高大支模頂架支撐在地下室底板（首層梁板）或首層室外地面上，室外地面回填土必須分層夯實，混凝土達到設計強度方可在面上搭

7、設。立桿底應鋪設墊板(1501508鋼板)。基礎驗算及樓板抗沖切計算詳見計算書。第三節 施工準備一、 材料現澆混凝土構件模板采用18mm厚防水木膠合板。主體模板及頂架必須在同條件養護試件試驗強度達到設計強度100%方可拆除。高支模梁模板及支撐采用材料梁板模板構件材料名稱WKL6（1A）200500梁WKL47（5A）200600梁板厚100mm底側模板18厚膠合板18厚膠合板18厚膠合板梁板底橫方8080木方3508080木方2508080木方350梁底托梁8080雙木方8080雙木方8080雙木方梁側對拉螺桿/梁側板內龍骨8080木方3508080木方350/梁側板外龍骨/頂架梁板底支撐立桿

8、兩排483.5鋼管，橫向0.90縱向0.90兩排483.5鋼管，橫向0.90縱向0.90兩排483.5鋼管，橫向0.90縱向0.90483.5鋼管掃地桿鋼管兩側離地200鋼管兩側離地200鋼管兩側離地200立桿步距100010001500水平加固桿設于鋼管立柱側（詳見說明及附圖）設于鋼管立柱側（詳見說明及附圖）設于鋼管立柱側（詳見說明及附圖）計算依據P36P48P59二、 作業條件1、模板設計及施工方案均已編制好，并經有關部門審核批準。2、各種材料均已到場，分規格堆放好，并經項目部、監理驗收合格。3、軸線及標高均已由施工員根據圖紙要求明確標出。4、柱鋼筋綁扎完畢，綁掛好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱

9、蔽驗收手續，有防雷接地要求的柱，其防雷焊接已驗收，并作好記錄。5、施工前，項目經理組織項目技術負責人、施工員對施工人員進行安全技術交底和安全教育，要使安全技術管理在思想、組織、措施都得到落實。第四節 模板支撐系統安裝、拆卸及施工質量、安全技術措施一、 模板支撐系統支架搭設及使用要求1、模板安裝必須嚴格按模板的施工方案進行安裝，未經原審核單位同意不得改變模板安裝形式。2、搭設程序：模板支撐系統立桿、架搭設應通線搭架，應自一端延伸向另一端，自下而上按步距架設，不可自兩端相向搭設或相間進行，以免結合處錯位。3、模板支架搭設，應在地基處理加固后的強度達到承受上層模板、支撐、新澆混凝土的重量和施工荷載等

10、全部荷載以后，方可進行搭設。4、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施嚴防傾覆，同時在搭設過程中必須設置安全警戒線，嚴禁上下交叉作業，由專職安全員負責施工全過程的安全管理工作，無關人員不得進入支模架底，同時在出入口處設置警示標志，并由安全員在現場監護；成立安全施工小組對高支模施工及混凝土澆筑時進行全面監控。5、支柱全部安裝完畢后，必須及時沿橫向和縱向加設水平撐和縱橫垂直剪刀撐，并與支柱固定。即先根據墻柱寬度增設水平桿，再連結墻柱水平桿與支頂立桿水平桿詳見（水平桿件與墻柱拉頂示意圖）。6、施工人員要戴好安全帽，配備工具袋。7、大模板的裝拆，堆放均要采取防傾倒措施。8、臨邊高處作業施工

11、人員必須按照要求系扣安全帶。9、模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，必須避免材料、機具與工具過于集中堆放。在任何情況下模板支撐荷載均不得超過荷載設計值。10、澆筑梁砼時，為使梁模板及支撐系統受力均勻，梁砼澆筑時應分層均勻下料，減少梁模板及支撐系統變形。同時應進行動態跟蹤，安排專職安全員和木工對模板支撐系統進行監控，以及時排除安全隱患；發現異常情況應立即停止施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查后方可復工。11、高大支模安裝完工后，項目部自檢，合格后通知分公司質量安全部，經分公司質量安全部驗收后，再通知集團公司生產安全、技術質量中心驗收后，經項目總監簽字認可后才允許進入下道工序施

12、工。施工單位應明確高支模施工現場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。12、高大支模施工應按經審批的技術方案進行，技術方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。13、高大支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模架底，在出入口處設置警示標志，并由安全員在現場監護。必須設置專用梯上下，不得從支撐系統上爬上爬下。14、砼澆筑時，應設有專職安全員，觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待處理好之后，并經安全負責人檢查的后可繼續施工。15、建立模板拆除申請制度，在結構混凝土強度達到規范規定，并經回彈或砼試驗報告出來之后進行，由現場施工員提出拆除申請單，安

13、全負責人審核，經項目經理批準簽名后，經總監簽名同意后方可拆除。二、 模板支架的構造要求（一）鋼管滿堂紅支撐的構造要求1、每根立桿底部應設置墊板，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2、高支模立桿步距不得大于1.5m，并設置縱橫水平拉桿。3、立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4、支架立桿應豎直設置，垂直允許偏差符合規范要求。5、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁板板中心線處，其偏心距不應大于25mm。6、滿堂模板支架四邊立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于四跨，且不應小于6 m，斜桿與地面傾角宜在45-60之間。垂直剪刀撐要頂地設置。7、在搭設立桿時，

14、應先在樓外設立基準點，然后根據基準點分別放線，放出立桿網線，再根據放出的立桿網線放置立桿。8、在支撐頂層的第一道拉桿下設一道水平安全網。9、扣件的緊固程度應在40-65N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。10、通過調整上托、底座調節模板支撐高度，確保a200。三、 模板支撐搭設、安裝及安全措施（一） 支撐搭設1、支架的搭設必須根據設計平面布置圖進行搭設。2、支撐立桿應支承于鋼墊板或墊木枋上，鋼墊板一般為1501508mm。3、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、

15、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。4、支架及時與結構拉結，以保證支架整體穩定和搭設過程安全，未完成支架在每日收工前，做好防護，以確保架子穩定。5、鋼管（門式架）有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（二） 模板支撐操作工藝熟悉圖紙 對工人技術交底 施工放線 模板制作 模板安裝 施工過程班長自檢 施工過程施工員檢查 班長自檢、復核 技術負責人自檢 項目經理辦理簽證（三） 模板安裝工藝1、梁模板主要由底板、側板、夾木、小枋、大枋、支撐

16、等組成，在梁板底下頂撐間距不應大于300mm。夾木設在梁模板兩側下方，將梁側板與底板夾緊，并釘牢在支柱頂撐上，在底板下面加上牽杠模板，還應根據支設樓板的擱柵的標高，釘牢在支柱頂撐上，在底板下面加上牽杠和托木，在主梁和次梁交接處，應在主梁側板上留缺口，并釘上襯口檔，次梁的底板與側板釘在襯口檔上。2、為防止模板下口向外爆裂及中部鼓脹，應在梁中的中部用對拉螺栓和側模的支撐間距，對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，間距為詳見計算書。3、梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，當梁的跨度大于4m以上時，在梁模的跨中要起拱，起拱高度不得大于梁跨的2-3。4、面板

17、模用18mm膠合板，鋪設在小枋上，小枋兩頭擱置在托梁（大枋）上，小枋斷面8080mm，間距300mm。面板模應垂直于小枋先擺上，等分擱板間距。最后在擱板上鋪釘平板模板，為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間可少釘。（四） 模板的重點部位安裝及控制1、 梁板模板安裝a、 梁板起拱：當梁跨大于4m時，梁中底板按2跨度起拱，懸臂梁按5起拱。樓板則按照圖紙要求起拱。b、 梁側板安裝：梁側板的壓腳板及斜支撐必須安裝牢固，梁側板開料時必須嚴格按尺寸開鋸，另加曲尺鋸齊頭，以防梁交接處接縫不嚴或偏位，且必須一步鋸到位，不得后補。c、 框架外邊模板安裝：邊梁外側模反必須等到外邊梁鋼筋放置正確后方可安裝，由

18、于外邊模板可變性較大，往往容易引起爆模或變形因此必須加設鋼管固定限位并用鐵線收緊。必要時采用對拉螺栓。d、 樓面板的鋪設：由于樓面板采用大型夾板因此必須保證上層木枋平整。鋪板前每一跨必須拉通以角線檢查木枋的平整度，防止由于夾板的扭曲造成樓面天花的變型或不平整。2、 模板的控制模板安裝完畢后澆筑砼時模板會受到砼則壓力及施工荷載的作用而產生一定程度的變形及位移，應采取方法和措施對變形進行觀察從而控制模板的變形。a、 大截面梁的沉降觀測和控制：大截面梁由于支頂和外力作用經常產生下沉現象。澆筑時在該梁底部設置專門觀測點，在施工過程中加以控制。b、 外邊梁外側板的控制：外邊梁在澆筑過程中，由于砼產生的側

19、壓力及施工荷載的作用容易產生變形。為防止這一現象發生，除了加強模板的安裝外，在施工過程中必須在外側定一條水平線加以觀測和控制，并指定專人跟蹤觀察，上層與下層對比復核。3、 施工管理與安全措施a、 支架搭設應嚴格遵守規定，搭設前應由項目部技術負責人向施工管理及工人班組進行詳細交底。b、 支架使用過程中，嚴禁隨便拆除任何桿件或零配件，如因妨礙作業需拆除個別桿件時，需經項目技術負責人同意并采取可靠措施后方可暫拆除，作業完成后應馬上復原。c、 施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準通過支架，支架嚴禁接、鉤電源線。d、 從事架子作業的工人，要定期進行體檢。凡患有高血壓、心臟病、貧血病、癲癇病以及其

20、他不適于高空作業的，不得從事架子搭、拆作業。e、 臺風暴風過后，要馬上檢查架子，發現傾斜，變形，應及時修理加固。四、 混凝土澆筑順序及安全措施（一） 混凝土的輸送澆筑順序1、 泵送混凝土的注意事項a、 混凝土輸送管的固定，不得直接支承在高支撐、鋼筋、模板及預埋件上。水平管要求每隔一定距離用支架、臺墊、吊具等固定，以便于排除堵管、裝拆和清洗管道：垂直管沿外柱上升，垂直管下端的變管，不能作為上部管道的支撐點。應設鋼支撐承受垂直管重量。b、 泵送混凝土對模板和鋼筋的要求a） 對模板的要求由于泵送混凝土的流動性大和施工的沖擊力大，因此在選擇模板時，必須根據泵送混凝土對模板側壓力大的特點，確保模板和支撐

21、有足夠的強度、剛度和穩定性的。混凝土的澆筑速度、澆筑高度、密度、坍落度、溫度、外加劑等是模板最大側壓力的主要影響因素。b） 對鋼筋的要求澆筑混凝土時，應注意保護鋼筋，一旦鋼筋骨架發生變形或位移時應及時糾正。混凝土板和塊體結構的水平鋼筋；應設置足夠的鋼筋撐腳或鋼支架。鋼筋骨架重要節點應采取加固措施。手動布料管應設在鋼支架架空，不得直接支撐在鋼筋骨架上。c） 泵送混凝土的澆筑順序（應明確施工順序路線和混凝土泵機位置）(1) 當在采用混凝土輸送管輸送混凝土時，應由遠而近澆筑；確保支架不受偏心荷載。(2) 在同一區域的混凝土，應按先豎向結構后水平結構的順序，分層連續澆筑。(3) 當不允許留施工縫時，區

22、域之間、上下層之間的混凝土澆筑間歇時間，不得超過混凝土初凝時間；(4) 當下層混凝土初凝后，澆筑上層混凝土時，應先按留施工縫的規定處理。d） 泵送混凝土的布料方法(1) 在澆筑豎向結構混凝土時，布料設備的出口離模板內側面不應小于50mm，并且不向模板內側面直沖布料，也不得直沖鋼筋骨架。(2) 澆筑水平結構混凝土時，不得在同一處連續布料，應在2-3m范圍內水平移動布料，且宜垂直于模板。(3) 混凝土分層分段澆筑，分層厚度一般為300-500mm。(4) 澆筑過程中，由低支模向高支模澆筑，先澆筑內部結構后澆筑懸挑部分。大梁（高度大于1000的梁），第一層澆筑到梁的中性軸并在第一層砼初凝前（約2小時

23、）澆筑第二層（詳見大梁分層澆筑示意圖）。(5) 振搗泵送混凝土時，振動棒插入的間距一般為400mm左右，振搗時間一般為15-30s，并且在20-30min后對其進行二次復振。(6) 對于有預留洞、預埋件和鋼筋密集的部位，應預先制訂好相應的技術措施，確保順利布料和振搗密實。在澆筑混凝土時，應經常觀察，當發現混凝土有不密實等現象，應立即采取措施。(7) 水平結構混凝土表面，應適時用木抹子磨平搓毛兩遍以上。必要時，還應先用鐵滾筒壓兩遍以上，以防止產生收縮裂縫。(8) 本工程的混凝土澆筑順序詳見附圖。e） 混凝土澆筑要求（1） 施工前由施工員、機管員、班組長等有關人員檢查井架、排柵、振棒(或平板振動器

24、)等，做好班前檢查工作。（2） 柱砼澆筑時，必須搭好支架，嚴禁站在模板上施工，高處作業時，要系好安全帶。（3） 當采用泵送砼時應注意到，由于泵送砼的泵送速度較快，在樓面容易產生較高的堆積混凝土，所以施工時應加強監控，采用擺動管頭和砂鏟扒平等辦法，防止混凝土的堆積高度過高，并應均勻分布。（4） 澆筑過程中安排施工人員、木工和鋼筋工跟班，對鋼筋的保護層、彎曲、散亂等加以修正，對模板和支撐部位進行觀察，如有支撐不穩、模板變形過大等現象時，應立即采取加固等措施，確保安全施工和保證工程質量。（5） 混凝土輸送管的固定，不得直接支承在高支撐、鋼筋、模板及預埋件上。水平管要求每隔一定距離用支架、臺墊、吊具等

25、固定，以便于排除堵管、裝拆和清洗管道；垂直管沿外柱上升，垂直管下端的彎管，不能作為上部管道的支撐點。應設鋼支撐承受直管重量。五、 模板的拆除及安全措施1、模板拆除前須辦理拆模申請批準手續，樓板模板拆除前必須有混凝土同條件養護試件強度報告(或回彈強度報告)和項目部安全負責人及監理工程師批準的模板拆除申報表。在拆除區域設置警戒線,并由安全員專人監護。2、模板拆除順序：模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆；懸挑構件應從外端部拆起，相內延伸。3、板模的拆除：先將平臺下鋼管扣件松開，使木枋與鋼管脫離，然后再拆頂模。待頂板上木枋拆完后，再拆架。4、拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端

26、。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。5、拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類堆放整齊。6、拆除支模架應注意安全，并由專人負責警戒。拆下的桿體、零配件和工具，應傳遞而下。7、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。8、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。9、拆除時要統一指揮，上

27、下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。10、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。11、當拆架下班時，不應留下隱患部位。12、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。13、拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。14、在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全質量問題，應暫停拆除。經過處理后，方可繼續拆除。六、 成品保護1、模板堆放場地要平整，模板平放，并且用木枋支墊，保證模板不扭曲、不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散的模板和配件。2、裝模板時輕起輕

28、放，不準碰撞，防止模板變形。3、所有的木枋、模板均需定位、編號、標識。4、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸錳撬，以免砼和模板受到損傷。嚴格規定，拆模必須執行拆模申請制度，嚴禁強行拆模。砼表面未干，不得上人，澆注完砼強度達到12小時以后，開始允許操作人員在上面行走，進行一些輕便工作，但不得有沖擊性操作。七、 質量保證體系（一） 構件允許偏差構配件允許偏差表(mm)序號項 目允許偏差簡 圖檢查方式1外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.52鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4立桿鋼筋彎曲3mL4m3mL4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30

29、 （二） 模板允許偏差模板允許偏差（mm）允許允許偏差項目允許偏差1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高53截面尺寸基礎10柱、墻、梁+2-54每層垂直度35相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移38預埋管、預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10-010預留洞中心線位移10截面內部尺寸10-011陰陽角垂直4方正4（三） 質量保證技術措施模板安裝與拆除質量點設置工程項目班組目標分項項目管理點設置對策措施檢查工具及檢查方法模板安裝與拆除表面平整、垂直度良好、截面準確、標高無誤軸線位移模板底口偏移1施工前檢查上道工序質量，鋼筋位置及放線位置是否準確。2及時更換有缺陷的模

30、板，并予以修復。3加強工序自檢。4加強材料進出場管理及現場保養。5連接件扣緊不松動。6支撐點牢固可靠，損壞變形的鋼龍骨、鋼支柱不予使用。用盒尺引測檢查截面尺寸表面變形，支撐不牢用盒尺測量檢查標高底模標高不準，支撐不牢用水準儀、拉線或用尺量檢查垂直度模板上口偏移，支撐不牢用2m靠尺檢查平整度小板板面平整度、組裝大面平整度用2m靠尺檢查模板安裝與拆除質量預防措施模板工程質量預防措施項目影響因素采取預防措施施工操作支撐系統不合理嚴格設計要求，因地制宜，合理布局扣件連接松動嚴格設計要求，嚴格控制扣件間距，加固面板拼縫不平盡量使用平直模板，扣件補缺拆除時硬撬組裝前及時刷脫模跡顛倒工序強化施工工藝，完善工

31、序間的交接檢環境基底未夯實加強夯實，并鋪通長腳手板，加強交接檢鋼筋網片位移加強工序之間的交接檢，互檢工作混凝土側壓力過大工種之間相互配合，加強支撐，適當振搗，設專人看模材料模板變形，孔多及時檢查、修理，嚴重者退回，不予使用龍骨、支撐件軟弱及時同技術部門共同研究加固措施連接附件質量差及時退換，加密連接，加固支撐系統管理崗位責任制執行不嚴強化崗位意識，完善責任制，人員定崗重進度，輕質量強化教育，擺正進度與質量的關系忽視資料管理加強全面管理意識，確立技術檔案重要性的認識施工人員技術水平低進行崗位技術培訓自檢不認真認真執行自檢負責制技術交底不清認真、科學的進行書面交底指揮人員只重進度尊重科學、服從質量

32、，好中求快違章作業嚴格操作規程忽視交接檢、互檢加強工種間配合，把質量問題消滅在上一工序中專檢人員檢查不細加強教育，不合格者予以停職為防止質量通病模板設計中特制定如下措施序號項目防治措施1柱底爛根底部方框釘平后再將其伸入墻體位置2柱、墻粘連清理模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模時要反復用線附吊靠，支模完畢經校正后如遇有較大沖撞，應重新用線錘復核校正。4住、墻體凹凸不平加強模板的維修，安裝前對模板檢修一次。5柱、墻鋼筋移位模板上口內側釘設與砼保護層等厚的木壓條，并采取措施控制保護層厚度。6柱、墻體陽角不垂直、不方正在陽角處模板兩側用8080木枋成90度

33、壓緊護角，用吊錘檢測垂直度7外墻上下層接槎不平、漏漿外壁模板的下段須用對拉螺栓緊固在已完成的下層砼壁上。8板下撓板支撐材料應有足夠強度，支撐必須加墊木，模板按規范起拱。9柱模板拼縫處漏漿模板拼縫處設綿線或用膠帶封堵。10梁板底撓度搗制完成后立即增加鋼筋立桿支撐。八、 安全施工技術措施1、 高大支模搭設施工人員必須持證上崗，并由項目部專職人員進行專項書面交底，辦理好書面交底并雙方簽字確認。2、 施工現場安全責任人應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄。每日開工前，安全員向作業人員進行班前交底。3、 模板支撐系統搭設與拆除時，嚴禁上下交叉作業，高支模施工范圍內四邊

34、用安全網封閉，并派專人看護。4、 在模板施工期間，要認真貫徹“安全第一、預防為主”，遵守國家和企業的規章制度，并按安全警報系統運行操作。5、 對施工人員要進行“三級安全教育”和專項安全技術和質量技術交底，同時做好書面簽證記錄，使用統一符合國家標準的安全帽。6、 樓面安裝前，先檢查木板、木枋的質量，有腐朽的、木節過大或彎曲變形過大的不予使用。在安裝期間，施工人員要注意木枋釘固后才在上面走動和操作。7、 在安裝門式架和樓面安裝期間要有足夠的操作平臺和安全防護，作業人員必須戴好安全帽，遇到懸空時施工人員要按規定正確使用安全帶；完成頂架后掛好水平防護網，才能進行模板安裝，以防高處墜落。8、 支模過程中

35、應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支頂模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。9、 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。10、 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。11、 支架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上支架操作。12、 密目安全網等影響作業班組地模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。13、 支架驗收合格后任何人不得擅自拆改

36、，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。14、 不準利用支架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動支架。15、 不得將纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在支架上，嚴禁任意懸掛起重設備。16、 在架子上的作業人員不得隨意拆動支架的所有拉接點和扣件綁扎扣等所有架子部件。17、 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。18、 支架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。19、 要保證架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架

37、體。20、 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。21、 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。22、 鋼管、扣件等堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。23、 施工人員作到活完料凈腳下清，確保支架施工材料不浪費。24、 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。25、 六級以上大風、大霧、大雨天氣停止支架作業。在臺風期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有偏移、積水等物。若有則應隨時加固

38、清掃，并要采取防滑措施。九、 項目部安全管理組織架構1、 在施工過程中，當發生某個事件、事情、操作人員出現違規操作時，項目部應立即采取措施，口頭要求改正或停止操作等。2、 在施工過程中發生危險，應立即進行整改。3、 通過通訊工具，立即與內部機構聯絡，將有關事情應上報，請求支援。4、 項目部安全管理組織架構電話：項目部安全管理組織架構聯系電話項目部主要管理人員聯系電話姓 名電 話職 務職 責覃澤炮項目經理安全第一責任人歐寒冰項目副經理安全第二責任人黃永恒安全員現場安全管理吳劍文13928682404技術負責人有關安全技術交底易玉生施工員現場安全管理李純東施工員現場安全管理第五節 監 測 方 案在

39、澆注混凝土前、澆注混凝土的過程和澆混凝土后，應派專人對支撐系統進行觀測。采用自測立桿的方法，及時將各過程的測量數據進行對比分析。監測點位置布置：對大梁的下沉進行重點監測，設置詳見施工方案附圖；梁設置監測點，設于跨中。混凝土澆筑前必須按方案設置好零點并安排項目經理覃澤炮為組長的監測小組保護監測點并監測。根據混凝土結構工程施工質量驗收規范-1規定，梁的軸線允許偏差為8mm，此值作為澆筑混凝土時水平監測預警值的限值。根據質量驗收的通常慣例，偏差量不能大于1.5倍允許偏差值，把預警值的1.5倍（即12mm）作為極限控制值比較合適。監測宜采用吊線和鋼尺量度。支撐系統的沉降由地基下沉、立桿彈性壓縮、大小楞

40、等撓變組合而成。通常采用監測點吊桿對照參照物（鋼尺）的觀察方法（采用水準儀觀測，固定桿數量多和模板下光線不足、監測難度大），當立桿基礎為天然地基時，立桿下沉僅局限于其墊塊下的小范圍，對測點影響較小，立桿基礎下沉值允許10mm；以混凝土結構作為支承面，其剛度大，且參照物（鋼尺）都在一個不大范圍內，可視作相對不出現基礎沉降。模板變形引起沉降。底模、小楞、大楞的剛度驗算，其撓變值是正常施工引起的，疊加后成立模板的合理下降值。立桿在設計荷載作用下的壓縮變形。在立桿穩定性驗算中，立桿的應力與鋼材彈性模量的比值，即立桿單位長度mm的壓縮量，再乘以立桿的總高度，即為立桿在設定荷載作用下的正常壓縮變形。立桿滿

41、載時的壓縮變形值是0.995mm/m。模板支撐架基礎下沉允許值是一個控制標準值，應作分解，按7mm（即10/1.5）作為基礎下沉的極限值，預警值為極限值的70%。模板系統沉降極限值=基礎下沉極限值7mm+立桿正常壓縮量+模板變形量。模板支撐系統監測值如下：項目變形預警值(mm)變形極限值(mm)備注1、垂直變形17242、水平變形815說明：首層梁板（地下室頂板）沉降觀測在板面上，用水準儀進行觀察。監測頻率為：澆筑混凝土前監測一次作原始點，并記錄下監測點數據；混凝土澆筑時作為重點監測，派施工人員一直監測監測點，直至澆筑完成；人員退場后完成監測。當監測值超出預警值時，疏散與模板加固的無關人員，對

42、模板支撐系統進行加固，加固后方可重新進行施工；當監測值超出極限值時，啟動應急救援預案，立即撤離所有作業人員；上報公司，根據現場情況編制事故處理方案，經論證可行后方可進行加固作業。第六節 高支模應急救援預案一、 目的高大模板工程可能造成的事故包括：為觸電、機械傷害、物體打擊、高處墜落、火災、坍塌等不可預見性的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，最大限度地保護職工生命和減少國家財產的損失，制訂本應急預案。二、 適用范圍高支撐工程整個施工階段及發生高支撐傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故時。三、 重大危險源預防及處理措施（一） 重大危險源識別該高支模工程出現重大危險源為觸電、機械傷害

43、、物體打擊、高處墜落、火災、坍塌等。（二） 重大危險源預防措施1、觸電處理預防措施：根據安全用電“裝得安全，拆得徹底，用得正確，修得及時”的基本要求，為防止發生觸電事故，在日常施工（生產）用電中要嚴格執行有關用電的安全要求。 用電應制定獨立的方案，必須按方案進行敷設，竣工后輸驗收手續。 一切線路敷設必須按技術規程進行，按規范保持安全距離，距離不足時，應采取有效措施進行隔離防護。 非電工嚴禁接拆電氣線路、插頭、插座、電氣設備、電燈等。 帶電體之間、帶電體與地面之間、帶電體與其它設施之間、工作人員與帶電體之間必須保持足夠的安全距離，距離不足時，應采取有效的措施進行隔離防護。 在有觸電危險的處所或容

44、易產生誤判斷、誤操作的地方，以及存在不安全因素的現場，設置醒目的文字或圖形標志，提醒人們識別、警惕危險因素。 采取適當的絕緣防護措施將帶電導體封護或隔離起來，使電氣設備及線路能正常工作，防止人身觸電。 施工現場供電必須采用TNS的三相五線的保護接零系統，把工作零線和保護零線區分開，通過保護接零作為防止間接觸電的安全技術措施，同一工地不能同時存在TNS供電系統。注意事項有：a) 所有振動設備的重復接地必須有兩個接地點。b) 保護接零必須有靈敏可靠的短路保護裝置配合。c) 電動設備和機具必須使用“一機、一閘、一漏電、一箱”保護，嚴禁一閘多機，閘刀開關選用合格的熔絲，嚴禁用銅絲或鐵絲代替保險熔絲。按

45、規定選用合格的漏電保護裝置并定期進行檢查。2、機械傷害預防措施：（1）、機具必須嚴格按照操作規程進行操作，禁止違規操作、違規指揮；（2）、操作各種機械人員必須經過專業培訓，能掌握該設備性能的基礎知識，經考試合格，持證上崗。上崗作業中，必須精心操作，嚴格執行有關規章制度，正確使用勞動防護用品，嚴禁無證人員開動機械設備。新進場的工人必須進行三級教育；3、物體打擊預防措施： 人員進入施工現場必須按規定配戴好安全帽。應在規定的安全通道內出入和上落，不得在非規定通道位置行走。 安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。 臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。 邊長小于或等于25

46、0mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用砂漿固定。 作業過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。 高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。 吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行指揮，散料應用吊籃裝置好后才能起吊。 拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。 高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。4、高處墜落預防措施： 凡身體不適合從事高處作業的人員，不得從事高處作業。從事高處作業的人員按規定進行體檢和定期體檢。

47、嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋進入施工現場。 作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落事故。 不得攀爬腳手架。 進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。 邊長大于250mm的預留洞口，采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網，面用木板蓋板加砂漿封固，邊長大于1500mm的洞口，四周設置防護欄桿并圍密目式（2000目）安全網，洞口下掛安全平網。 架子搭好后，項目經理必須組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。 施工使用的臨時梯子要牢固，踏步300400mm，與地面角度成6070度，梯腳要有防滑

48、措施，頂端捆扎牢固或設專人扶梯。5、火災預防措施： 合理堆放模板和木枋； 及時清理木糠，嚴禁將木糠散撒至下層樓面； 鋸木機下不得堆積過多木糠，木糠要及時清理。6、坍塌預防措施： 模板作業時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料和竹材作立柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應采取排水措施，對地面平整、夯實，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，行成整體。 嚴格控制施工荷載，尤其是樓板上集中荷載不要超過設計要求。（三） 處理措施1、觸電處理措施：

49、事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織有關人員進行自救，自救前應先切斷發生事故的電源，或用絕緣的工具挑斷電路。 當事故中有人員受傷時，在確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：清洗傷口、清通呼吸道、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時間。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。2、機械傷害處理措施： 事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織有關人員進行自救，自救前應先切斷發生事故的電源，或用絕緣的工具挑斷電

50、路。 當事故中有人員受傷時，在確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：清洗傷口、止血、止痛、保管好受損的器官、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時間。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。3、物體打擊處理措施： 事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織有關人員進行自救，對發生事故的現場采取措施消除危險因素。 當事故中有人員受傷時，在確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：

51、清洗傷口、止血、止痛、保管好受損的器官、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時間。 對傷及腦部、脊柱的傷員要特別小心，救護時防止出現二次受損，加重傷情。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。4、高處墜落處理措施： 事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織有關人員進行自救，對發生事故的現場采取措施消除危險因素。 當事故中有人員受傷時，在確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：清洗傷口、止血、止痛、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時

52、間。 對傷及腦部、脊柱的傷員要特別小心，救護時防止出現二次受損，加重傷情。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。5、火災處理措施： 事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織現場義務消防人員進行火災的初期滅火自救，防止火災事故進一步擴大，當事故通過自救無法控制時，組織現場人員和物資安全撤離。 組織火災事故的初期滅火自救，應根據不同的起火原因，選擇不同的消防器材，如：由電器原因引起的火災，應先切斷電源，不得使用導電的工具和滅火器材，有油質的起火場所，不得使用水來撲救等。 當事故中有人員受傷時，在

53、確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：清洗傷口、清通呼吸道、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時間。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。6、坍塌處理措施： 事故目擊者應立即大聲呼救，向有關人員報告或報警。 現場管理者組織有關人員進行自救，防止坍塌事故進一步擴大，當事故通過自救無法控制時，組織現場人員和物資安全撤離。 當事故中有人員受傷時，在確保救護人員安全的前提下，不惜一切代價進行搶救，能明確受傷人員人數、位置的情況下，可采用機械搶救，當情況不明時，

54、只能采用人力搶救。 現場急救人員按照有關救護知識，立即搶救傷員，包括：清洗傷口、清通呼吸道、人工呼吸等，為傷員送醫院搶救取得寶貴時間。 對傷及腦部、脊柱的傷員要特別小心，救護時防止出現二次受損，加重傷情。 派人清通救護道路和到工地外主要路口迎接搶救、救護車輛。 保護好事故現場，對移動過的人員、物體采取標識或攝像保存證據。四、 職責（一） 項目經理1、 應急指揮總指揮，全面負責應急指揮工作。2、 采取一切可能手段，以控制和減少事故危害。3、 授于相關人員相應的應急處理權。（二） 項目主管生產副經理1、 事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作。2、 當項目經理不在現場時，擔任現場總指

55、揮工作。（三） 項目主管技術副經理項目1、 組織有關部門編制、修訂、評審應急預案。督促相關部門做好事故搶險過程記錄。2、 組織相關部門、人員進行事故調查，并形成記錄。3、 當項目經理、項目主管生產副經理不在時，擔任應急總指揮工作。（四） 工地技術質安組1、 負責編制、修訂、評審應急預案。2、 督促檢查相關部門落實應急準備工作。（五） 工地綜合組1、 協助技術部門編制、修訂、評審應急預案。2、 組織進行應急預案的演習，并提出改進建議。3、 發和事故時，組織搶險隊進行搶險、營救、減損防護工作。4、 工地器材組（六） 工地綜合組1、 協助技術部編制、修訂、評審應急預案。2、 落實應急物資及其它措施費

56、的準備。五、 搶險機構（一） 搶險組織機構公司成立項目部事故應急領導小組，組長：總經理；副組長：主管安全、生產副總經理；組員：技術質量管理中心、生產安全管理中心經理、分公司正副經理，項目部的包括項目經理及專職安全員。（二） 分公司成立項目部搶險組織機構：總指揮：項目經理施工組現場管理：項目主管生產副經理預案管理：項目主管技術副經理技術質安組綜合組搶險作業隊搶險指揮中心設在項目經理辦公室六、 應急物資準備為了在高支撐工程施工中事故發生時能夠及時采取應對措施，平時準備下述物資：（一） 警戒隔離物資警戒樁、警戒線存放地點：現場倉庫（二） 人員急救設備急救箱、急救藥品、擔架。存放地點：綜合部。（三）

57、技術資料藥品使用說明書、高支撐驗收記錄、應急預案及作業指導書。七、 應急搶險隊應急搶險隊由項目部現場員工組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和求援工作。八、 應急搶險程序（一） 減少應急預案風險的措施1、當作業高度大于2.5m時，應帶安全帶。2、在高支撐高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的，應采取掛安全網及搭設通道防護棚等適合的防護措施。3、采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。（二） 應急聯絡1、險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。2、應急指揮中心接一

58、險情信息后，立即作出下述應急反應：3、對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作。4、通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防、環保等部門聯絡，請求支援。5、應急聯絡單位、地址、電話：項目應急體系有關聯系電話上級建設主管部門名稱聯系電話備注xx區國土城建和水務局83130499xx市住房和城鄉管理局82286949上級安全生產管理機構集團公司生產安全管理中心0757-8228731324小時分公司辦公室0757-82229715分 公 司 應 急 救 援 指 揮 部 成 員 聯系電話游永忠備注鐘禮岳李春錦項目部主要管理人員聯系電話覃澤炮項目經理歐寒冰黃永恒吳劍文易玉生李純東社會救援

59、機構聯系電話機構名稱電話xx區公安分局110、122、120市一醫院83811233市中醫院82286256（三） 在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配備適當應急資源，適當的藥品和救護品。藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、醫用膠布、消毒酒精、止痛藥，以備現場臨時急救。（四） 應急預案啟動的條件：在高大模板施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：1、在施工過程中，造成傷害事故的；2、模板火災；3、澆筑混凝土時模板支架明顯位移；4、模板板坍塌；5、事故應急領導小組成員認為需要啟動的。（五） 事故發生后的處理程序1、一旦事故

60、發生，在現場的任何一位事故應急領導小組（特別是項目經理）應負責組織現場緊急搶救，以最快、最有效途徑組織將受傷人員送往醫院搶救和治療。2、必要時，現場組織急救的項目經理或專職安全員應及時派員聯絡急救中心“120”或急救醫院，現場的管理人員應服從組織者的指揮，完成聯絡、救援、接車等工作。3、聯絡電話應盡量詳細說明：事故發生的具體地點、傷員數、傷勢情況，聯絡人員應負責或派人在主要路口引導救護車輛盡快進入現場。4、同時，施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上（分公司經理、公司技術質量、生產安全管理中心經理、公司質安副總經理）報告，以便搶救工作得到總公司的支持。對造成一般事故以上重大事故的，現場專職安全

61、員應立即報告公司總經理。總經理接到報告后，即時組織有關部門向上級主管部門書面報告。5、及時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后醫院搶救。6、當從高空墜落，如果傷員是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，應該迅速妥善地將傷者送醫院急救、若發現傷員的耳朵、鼻子有血液流出，千萬不可用手帕、棉花或紗布去堵塞，因為這樣可能造成顱內壓迫或誘發細菌感染，從而危及生命。7、如果傷員是腰肩部先著地，可能造成脊柱骨折、下肢癱瘓，這時候不能隨意翻動。搬動時要二人按同一方向將傷員平直抬于木板上，運送時不能扭轉脊柱并要平穩。8、項目部應注意保護事故現場，事故未查清，未征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自清

62、理破壞現場。因搶救或排除險情需移動物件時，應做出標記或現場示意圖。（六） 事故現場應急處理1、警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒柱、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入警戒區內，以防止發生連鎖事故，為更好地進行搶險救援工作創造條件。2、人員疏散：搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。3、人員搶救：搶險隊員受傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失。4、設置向導：在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人

63、員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場。5、記錄：事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。九、 善后處理現場搶險工作完成的，由項目部技術負責人組織項目部有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員應及時送醫院治療，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。第七節 WKL6（1A）200*500 梁支撐計算書1 計算參數結構樓板厚100mm,梁寬b=200mm，

64、梁高h=500mm，層高10.95m，結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離1.00m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；橫向間距900mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管質量0.0326kN/m，鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底

65、模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底、側模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 0.90) 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.50 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.50 1.2 = 0.18 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 3.98 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 2.85 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18

66、mm，板模寬度b=200mm。W=bh2 /6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1053.983502=Mmax/W=51193/10800=4.74N/mm2 梁底模抗彎強度=4.74N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6063.98350=844N=0.84kN=3Vmax/（2bh）=3844/(220018)=0.35N/mm2梁底模抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40

67、N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=2.85kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6442.853504/(100600097200)=0.47mm=350/400=0.88mm 梁底模撓度max=0.47mm=0.88mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=900mm,a=200mm,b=900-200=700mm。第一層龍骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層

68、龍骨間距/梁寬=3.98350/200=6.97kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=6.970.202(2 -0.20/0.90)2/8=0.11kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=500/1000350/10006.86=1.20kNMp=Pab/L=1.20200700/900/1000=0.19kN.mMmax=MqMp=0.11+0.19=0.30kN.m=300000N.mm=Mmax/W=300000/57167=5.25N/mm2 第一層龍骨抗

69、彎強度=5.25N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax= =0.56.970.20(2 - 0.20/0.90)+1.200.70/0.90=2.17kN=3Vmax/（2bh）=32.17103/(27070)=0.66N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=q2第一層龍骨間距/梁寬=2.85350/200=4.99kN/mP=(0.1025+0.30)500/1000350/1000=0.49kNX= =200-2002/900/2=178mmq=4.9920029002/(249000200

70、0833)(2 - 2002/9002 - 21782/9002)178/900+(178 - 700)4/2002/9002=0.996mmp= =0.49103700/(990002000833900)(2002+2200700)3/30.5=0.246mmmax=qp =1.00+0.25=1.25mm=900/400=2.25mm 第一層龍骨撓度max=1.25mm=2.25mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；P=第一層龍骨Vmax+P=2.17+1.20=3.37kN；第二層龍骨采用雙木枋: b=70mm, h=70mm

71、,W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.341Mmax=KmPL= =Mmax/W=1034253/114333=9.05N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=9.05N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.607Vmax=KVP=1.6073.37=5.42kN =3Vmax/(2bh)=35.421000 /(227070)=0.83N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.803P=第一層龍骨

72、Vmax+P=F=2.66kN；max=KPL3/（100EI）=1.8032.6610009003/(10090004001667)=0.97mm=L/400=900/400=2.25mm 第二層龍骨撓度max=0.97mm=2.25mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.214每根鋼管承載NQK1=3.2143.37=10.83kN 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.41.200.90=1.51kN每根鋼管承載荷載NQK=NQK1+NQK2=10.83+1.51=12.34kN 鋼管重量0.0326k

73、N/m,立桿重量=0.032610.5=0.34kN水平拉桿7層,拉桿重量=71.800.0326=0.41kN扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.60/10007=0.10kN支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=0.34+0.41+0.10=0.85kN鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.20.85+12.34=13.36kN(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=150.00cm,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634P=N/(A)=13.361000/(0.

74、634424)=49.70N/mm2 鋼管立桿穩定性49.70N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座150150mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=160mm,上部荷載為：F=0.01kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=160-15=145mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(150+145)+2(150+145)=1180mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.001180145/1000=171.27k

75、N 支承面受沖切承載力171.27kNF=13.36kN,滿足要求。 （2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.15+20.15)(0.153)=0.20m2,Al=0.150.15=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=3.16,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.02=546.98kN 支承面局部受壓承載力F=546.98kNF=13.36kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75k

76、N/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.50=12.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=12.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.50m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 12.00 kN/m2 G=1.2 14.40 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.45.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+20.00 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.212.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=350mm，計算跨數5跨；木模板厚

77、度h=18mm；W=bh2/6=500182/6=27000mm3，I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105q=20.00500/1000=10.00kN/m=10.00N/mmMmax=KMqL2=-0.10510.003502=Mmax/W=128625/27000=4.76N/mm2 側模抗彎強度=4.76N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60610.00350/1000=2.12kN =3Vmax/（2bh）=32.121000/(218400)=0

78、.44N/mm2 側模抗剪強度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=12.00500/1000=6.00kN/m=6.00N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.6446.003504/(1006000243000)=0.40mm=350/400=0.88mm側模撓度max=0.40mm=0.88mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： （3）側肋強度驗算計算跨度400mm；跨數1跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm

79、4 。1）抗彎強度驗算q=20.00350/1000=7.00kN/m=7.00N/mm；彎矩系數KM=0.125Mmax=KMqL2=0.1257.004002=Mmax/W=140000/57167=2.45N/mm2 側肋抗彎強度=2.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.500Vmax=KVqL =0.5007.00400/1000=1.40kN =3Vmax/（2bh）=31.401000/(27070)=0.43N/mm2 側肋抗剪強度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=12.00350/1000

80、=4.20kN/m=4.20N/mm；撓度系數K=1.302撓度max=Kq，L4/100EI=1.3024.204004/(10090002000833)=0.07mm=400/400=1.00mm 側肋撓度max=0.07mm=1.00mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨7070mm單木枋350mm，第二層龍骨7070mm雙木枋；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，底模厚度18mm；豎肋7070mm木枋350mm，側模厚度18mm。 2第八節 WKL47（5A）200*600 梁支撐計算書1計算參數結構樓板厚100mm，梁寬b=200mm，梁高h=600

81、mm，層高9.80m,結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁梁邊至板支撐的距離0.90m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距900mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）

82、梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 1.00 ) 1.2 = 0.43 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.60 1.2 = 0.22 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 4.66 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 3.42 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm，計算跨數5跨；底模厚度

83、h=18mm，板模寬度b=200mm。 W=bh2 /6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1054.662502=Mmax/W=30581/10800=2.83N/mm2梁底模抗彎強度=2.83N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6064.66250=706N=0.71kN=3Vmax/（2bh）=3706/(220018)=0.29N/mm2 梁底模抗剪強度=0.29N/mm2fv=

84、1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=3.42kN/m撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.422504/(100600097200)=0.15mm=L/400=250/400=0.63mm梁底模撓度max=0.15mm=0.63mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距900為mm ，C=200mm、=第一層龍骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4；1）抗彎強200/900=0.22度驗算a .梁傳荷載計算q=q

85、1第一層龍骨間距/梁寬=4.66250/200=5.83kN/mMqb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=450/1000250/10006.86=0.77kNa =0.5(L-c)=0.5(900-200)=350000mm，MpMmax=MqMp=(0.23+0.27)106=Mmax/W=500000/57167=8.75N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=8.75N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.55.83

86、200/1000+0.77=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31.351000/(27070)=0.41N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3） 撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=3.42250/200=4.28N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.282009003(8 - 4 0.222+0.223)/(38490002000833)=0.71mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.7710003509002(3 - 40.392)/(2490002000833)=1.21mmmax=qp=

87、0.71+1.21=1.92mm =L/400=900/400=2.25mm第一層龍骨撓度max=1.92mm=2.25mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨采用雙枋b=70mm，h=70mm； W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.474P=V=1/2q梁寬P=0.55.83200/1000+0.77=1354N=1.35kNMmax=KmPL= =Mmax/W=576000/114333=5.04N/mm2第二層龍骨抗彎強度=5.04N

88、/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.274Vmax=KVP=2.2741.35=3.07 kN =3Vmax/(2bh)=33.071000 /(227070)=0.47N/mm2第二層龍骨抗剪強度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=2.273P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.28200/1000+0.77=1.20kNmax= KPL3/（100EI）=2.2731.2010009003/(10090004001667)=0.55mm=L/400=900/400=2.25mm第二層龍骨撓度max=0.

89、55mm=2.25mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數=4.548每根鋼管承載NQK1 =4.5481350=6140N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =6140+1134=7274N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03269.21000=300N水平拉桿7層,拉桿重量=71.800.0326=411N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.607=102N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件

90、重量=300+411+102=813N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2813+7274=8249N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管立桿長細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=8249/(0.634424.00)=30.69N/mm2鋼管立桿穩定性計算30.69N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座150150mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=160mm,上部荷載為：F=8.25kN（1）支承面

91、受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=160-15=145mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(150+145)+2(150+145)=1180mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.001180145/1000=171.27kN 鋼管支承面受沖切承載力171.27kN8.25kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.15+20.15)(0.153)=0.20m2,Al=0.150.15=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=3.16,fcc=0.8514300=

92、12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.02=546.98kN支承面局部受壓承載力F=546.98kN8.25kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=20.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=14.40kN/m2,有效壓頭高度=F/=0.60m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新

93、澆混凝土的側壓力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.45.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 22.88 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.214.40 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=350mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=500182/6=27000mm3，I=bh3/12=500183/12=243000mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105q=22.88(600-100)/1000=11.44kN/m=11.44N/mMmax=KMqL2=

94、-0.10511.443502= Mmax/W=147147/27000=5.45N/mm2 側模抗彎強度=5.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60611.44350/1000=2.43kN =3Vmax/（2bh）=32.431000/(218500)=0.41N/mm2 側模抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644q，=14.40(600-100)/1000=7.20kN/m=7.20N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6447.203504

95、/(1006000243000)=0.48mm=L/400=350/400=0.88mm側模撓度max=0.48mm=0.88mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度500mm，跨數1跨；木枋尺寸 b=70mm，h=70mm。 W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 , 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125q=22.88350/1000=8.01N/mmMmax=KMqL2=0.1258.015002=Mmax/W=250313/57167=4.38N/mm2 側肋抗彎強度=4.38N/mm2f

96、m=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.500Vmax=KV qL =0.5008.01500/1000=2.00kN =3Vmax/（2bh）=32.001000/(27070)=0.61N/mm2 側肋抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=14.40350/1000=5.04N/mm撓度系數K=1.302撓度max=Kq，L4/100EI=1.3025.045004/(10090002000833)=0.23mm=L/400=500/400=1.25mm側肋撓度max=0.23mm=1.25mm,滿足要求。6.計算結

97、果：第一層龍骨7070mm木枋250mm，第二層龍骨7070mm雙木枋900mm；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，底模厚度18mm；豎肋7070mm木枋350mm，側模厚度18mm。第九節 100mm 板厚支撐計算書1.計算參數結構板厚100mm，層高10.98m，結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0m

98、m,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力

99、計算組合 q1 = 6.87 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.37 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1056.873502=-88365N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq1L=0.6066.87350=1457Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053

100、.373502=-43347N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.373502=32200N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.37350=715N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.37/1.2)3504/(1006000486000)=0.09mmC施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100

101、M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-88365N.mmM2M5=-165847N.mmM3M4=277200N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要

102、求。3）抗剪強度驗算V1=1457NV2+ V3=715+2100=2815N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=2815N=2.81kN=3Vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.09+0.54=0.63mm =350/400=0.88mm樓板底模撓度max=0.63mm=0.88mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨間距350mm,計算跨數2跨；第一層龍骨采用木枋b=70mm

103、,h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3,I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=6.87350/1000=2.40kN/m彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.409002=Mmax/W =243000/57167=4.25N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=4.25N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.40900=1350N=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31350/(27070)=0.

104、41N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.37/1.2350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm,撓度系數K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.989004/(10090002000833)=0.19mm=900/400=2.25mm第一層龍骨撓度max=0.19mm=2.25mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=

105、180803/12=3413333mm4,1)抗彎承載力驗算P=1.2502.40900=2700N=2.70kN彎矩系數KM=0.341Mmax=KMPL=Mmax/W=828630/85333=9.71N/mm2第二層龍骨抗彎強度=9.71N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.607Vmax=KVP=1.6072.701000=4339N=4.34kN=3Vmax/(2bh)=34339/(128080)=1.02N/mm2第二層龍骨抗剪強度=1.02N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算P，=1.2500.98900=110

106、3N=1.10kN撓度系數K=1.422max=KP，L3/(100EI)=1.42211039003/(10090003413333)=0.37mm=900/400=2.25mm第二層龍骨撓度max=0.37mm=2.25mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數=3.214每根鋼管承載NQK1 =3.2142.701000=8678N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =8678+810=9488N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=

107、10.880.03261000=355N水平拉桿8層,拉桿重量=8(0.90+0.90)0.03261000=469N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=814.6=117N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重=355+469+117=941N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.2941+9488=10617N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.50m=150.00cm，鋼管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.3150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/（A）=10617/(0.634424.00)=

108、39.50N/mm2 鋼管立桿穩定性39.50N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=10617/1000=10.62kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001000100/1000=6

109、3.70kN 受沖切承載力63.70kNF=10.62kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力183.60kNF=10.62kN,滿足要求。4.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨采用單枋b=70mm，h=70mm,間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。第十節 附 圖1. 三層高支模評審平面圖2. 三層高支模支撐平面示意圖3. 1-1剖面圖4. 2-2剖面圖5. 三層高支模混凝土澆筑示意圖6. 水平桿與墻體拉頂、變形監測示意圖