1、一、編制依據1、xx公司設計的現代商務大廈工程施工圖;2、我公司施工類似建筑施工經驗等.3、國家及xx市現行的有關規范、規定及標準相關技術規范（但不僅限于以下內容）。（1）、工程測量規范（GB50026-93）（2）、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002)(3）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)（4)、建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-2001）（5）、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-88)（6）、建筑工程施工現場供用電安全規范(GB50104-93）（7)、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB502052001)（8)、建筑工

2、程施工質量驗收統一標準(GB503002001)（9)、高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ3-2002）（10）、深建施（1998)41號文件：xx市建設工程現場文明施工管理辦法和xx市建設工程現場文明施工檢查評定標準二、工程概況xx市現代商務大廈工程位于xx市xx中心區南側區，北側為福華路，西側為金田路，為xxxx公司投資興建的1棟超高層高級辦公樓，工程總建筑面積約為69847.26m2,地下3層,地上32層，總高177。8m,為一類超高層民用建筑，結構類型為框筒結構。由于結構設計梁、柱規格尺寸較大，層高較大，特編制此施工方案。具體樓層層高示意表如下：層高示意表（單位：mm)層 數層 高層

3、數層 高614F4200構架25F5000電梯機房屋面18001F6000電梯機房平面3000-1F4300屋頂3600-2F37003132F4200-3F39001530F6600三、模板體系根據我公司多年來的施工經驗，考慮到木模具有應用簡單、布置靈活、拆裝方便、工作效率高等特點,本工程主體工程結構施工中剪力墻主要采用以木模板與鋼管支撐系統相結合的模板體系;混凝土柱由于全部是矩形大柱而且層高較高,采用普通加固方式難以控制混凝土柱的質量，故而特別采用木模板(高質量）與鋼結構支撐系統相結合的模板體系，在模板采用表面涂膜九夾板配以50100mm木方做背肋.主要部位配模方案：序號工程部位模板支撐及

4、加固體系1墻、電梯井九夾板由50100mm木方、483。5mm鋼管、12對拉螺栓以及“3型卡等組成2柱九夾板由50100mm木方、10槽鋼、12高強對拉螺栓以及高強螺帽等組成3梁板、樓梯九夾板由50100mm木方、可調節鋼支撐、483.5mm鋼管以及滿堂紅腳手架組成四、模板配置1、為確保工程質量，所有模板均采用防水模板，大規格框架柱采用大規格的高質量黑模板.2、本工程配備梁、板周轉新模板及支撐系統三套，墻柱模板兩套，確保整個工程的施工進度.五、模板施工流程及支設方案施工之前由項目主管工程師組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其它構件位置的關系,向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題

5、，使各區段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質量要求及工期控制目標,之后施工員向操作人員交底。在鋼筋工程檢查合格后，由經理部通知有關施工人員方可進行墻、梁、柱、模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、予留洞口的位置、數量是否正確.每個施工段內支模順序是：柱梁樓板梁柱接頭.（一）、模板施工工藝流程：模板施工順序為：滿堂架柱模墻模頂板模梁墻柱頭模彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底模起拱綁扎梁鋼筋安裝梁側模安裝上下鎖口楞斜撐楞對拉螺栓復核梁模板尺寸安裝梁側模加固驗收梁模施工工藝流程：搭設支架安裝板模木楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上層

6、標高、平整度綁扎板筋板模施工工藝流程：（二)、腳手架設計與計算1、普通梁板模板設計普通梁板模板支設，主要針對與本工程中所有的層高在4.3m以下的所有梁板的腳手架搭設與模板的支設.滿堂腳手架搭設如下圖所示,其中；立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0。80米，立桿的步距 h=1.80米，板底方木間距250mm。圖1 樓板支撐架立面簡圖梁底支設，梁高h600時，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米,立桿的步距 h=1.80米，支設如下圖所示，梁底不加承重立桿。梁高h600時,：梁底增加1道承重立桿，梁高中部模板加固時每隔間距800設一道對拉螺桿； 2、高支梁、板模板支撐設計本施工方

7、案中，高支模支撐體系系指模板腳手架搭設高度大于4.5m的所有支撐體系,本工程中所有高支撐：立桿縱距均為 b=0.80米，立桿的橫距均為l=0。80米,立桿的步距均為 h=1。50米，梁高h600時,梁支撐與板相同,梁底不加承重立桿。梁高h600時，梁底增加1道承重立桿，梁高中部模板加固時每隔間距800設一道對拉螺桿；詳細高支模計算書附后。3、柱模板支設塔樓部分大框架柱模板支設塔樓部位的框架柱由于柱截面面積大，混凝土表觀質量不易控制，在施工中采用型鋼式加固，螺桿采用高強螺桿。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm,間距150mm。柱箍采用輕型槽鋼100503.0，每道柱箍2根鋼箍,間距500

8、mm。普通柱模板支設普通柱模板系指除塔樓部位KZ6（6a）、KZ7、KZ1、KZ2之外的所有柱子的模板，柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距150mm。柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。如下圖所示，4、剪力墻模板支撐設計地下室外墻模板：由于工程中大部分地下室外墻與基坑護壁樁之間距離相當狹小,只能采用單側支模的方式，墻體內側模板支設方法如下：1) 單側支模采用可調支撐500500的間距對模板進行支撐，可調支撐利用滿堂腳手架加固;2) 固定可調支撐的水平鋼管在水平方向貫通，使兩端側墻模依靠自身力量相互支撐；3) 在利用滿堂腳手架的同時，地下室-3F獨立柱先進行

9、混凝土澆筑，在剪立墻混凝土澆筑時利用柱子對側墻水平方向進行頂撐.4) 在側墻水平施工縫處,沿底板板面上400高外墻四周預埋一排12500對的對拉螺栓，螺栓彎錨人墻內，用于上部模板的初步固定。5) 由于地下室中間東西向設一條后澆帶,南側與北側的模板支撐(水平鋼管）無法進行對撐，在底板施工時，在墻內側1m、2m處底板上預埋兩排500長25鋼筋，間距500，搭設腳手架時將立桿插入.防止立桿在水平方向滑動。 墻體外側模板支設:墻外側靠地下室支護樁處，由于與支護樁距離太近（約0200mm），墻外側無法支設模板，外側模板采用水泥灰砂磚砌筑，與護壁樁之間砌死，墻面用20厚1:3水泥砂漿找平,然后施工外卷材防

10、水層。其它墻體模板支設本工程墻體模板采用18厚九夾板，12止水(只用于有防水要求的部位）對拉螺桿配合483.5mm鋼管及50100mm木方加固肋加固，在12止水對拉螺桿上捏上兩個塑料錐型帽，緊靠墻板兩模板的內側，混凝土澆筑完后，拆掉模板，去掉錐型帽(402030)，在螺桿的四周出現一個小洞。為切割螺桿帶來很大的方便。樓地面以上200mm高設一道對拉螺栓，上部457。5mm一道,螺桿水平間距為457.5mm，墻角處用水泥砂漿封堵，以防止混凝土澆筑時漏漿.為保證墻體位置準確以及墻體垂直度，在剪力墻兩側設置1米一道的鋼管斜撐，具體支設方法見下圖5、樓梯模板設計樓層樓板模板腳手架，層高小于4。3m時，

11、立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0。80米，立桿的步距 h=1。80米。層高大于4。5m時，立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。板底木方間距200mm。六、質量保證措施模板安裝前，先檢查模板的質量，不符質量標準的不得投入使用。 （1）、梁模板、通病現象:軸線位移造成梁身不平直，梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難。、防治措施：支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處,下料尺寸一般應略為縮短.梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固.梁底模板按規定起拱。混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透. (2）、柱模板、

12、通病現象：炸模、斷面尺寸鼓出、漏漿、混凝土不密實,或蜂窩麻面、偏斜、柱身扭曲。、防治措施根據規定的柱箍間距要求釘牢固.成排柱模支模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后,頂部拉通長線，再立中間柱模，四周斜撐要牢固. (3)、板模板、通病現象：板中部下撓，板底混凝土面不平。、防治措施： 樓板模板厚度要一致,擱柵木料要有足夠的強度和剛度,擱柵面要平整,支頂要符合規定的保證項目要求.（3）、搭設規格必須嚴格按照規范要求搭設，主要針對對剪刀撐、掃地桿的搭設要求。七、模板驗收模板支設完畢后，由施工員、質檢人員會同班組長聯合檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進行復

13、核,確認合格后填寫自檢記錄,并報送技術部進行復檢，質檢員應填寫分項工程評定表.經復檢合格后,由工地技術負責人通知監理驗收，驗收合格后由質檢員簽字認可方可澆筑砼.八、模板拆除1、模板的拆除時間根據所留同條件養護試塊的強度來決定；結構類型結構跨度（m)按設計的混凝土強度標準值的百分率（%)板2502, 8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件2752100 2、柱、梁側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除； 3、板底模擬在混凝土澆筑一周后拆除，但應達到設計及有關規范要求，考慮到模板及支撐的周轉，可使用早強混凝土或拆除后再搭設部分支撐等措施。梁底模的拆除必須嚴格按設計入

14、有關規范要求施工。 4、嚴禁未經技術人員通知,不經施工人員安排操作人員隨意拆除模板及支撐、加固體系,違者重罰,并追究責任; 5、拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運走、整理； 6、拆模程序一般為先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部分。7、后澆帶跨內設單獨支撐體系，在后澆帶未施工完以前嚴禁拆除。 8、拆除4m高及其以上的模板支架時，應先搭設內腳手架，禁止用鋼板或爛板作腳手板為立人板。 9、打松上墊塊或木楔時，防止飛落傷人. 10、用長鐵棒撬拆模板時，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整塊模板掉落傷人。 11、拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐拆除運走，妥善堆放,防止踏空、扶

15、空而跌倒墜落,臨邊的斷枋、短枋短料及螺栓應及時清入構筑物內，嚴防墜落傷人. 12、按次序分批段拆除支頂,不得一次將頂撐全部拆除，以免模板一次性大面積脫落。 13、混凝土板上的預留洞口，應在拆除模板后立即將洞口蓋好。嚴防高處墜落事故發生。九、一般安全注意事項1、 進入現場必須遵守安全操作規程,安全生產十大紀律和文明施工的規定。2、 作業前應先檢查使用工具是否安全牢固,作業條件及基礎是否符合安全要求。3、 嚴格按照模板支架安全施工方案進行搭設，不合格的材料、扣件不準使用.4、 支架立桿底部應設置底座或墊付板并設置縱橫向掃地桿,立桿上的扣件應交錯布置，支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直度允許偏差為1

16、5mm。5、 鋼管連接應采用接駁管和直管接駁扣件扭緊螺母，不得松動。6、 當梁模板支架立桿采用單根立桿時,立桿應設在梁模板中心處且偏心距不應大于25mm.7、 模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續設置。8、 傳遞鋼管等材料時,嚴禁碰、觸、壓電源電線。9、 扳手、扣件、螺母應放入工具袋,不準拋扔.10、 模板尺寸準確，安裝模板必須及時釘（扣）頂牢固，不得留松板或浮板，預留孔口應及時蓋板封閉牢固。11、 使用手持電鉆、電鋸應符合安全用電要求，如有故障,應先拉閘斷電，送機修組維修,不準擅自檢修。12、 架設完畢必須嚴格驗收，不合格不準進行下道工序作業，不準邊加固邊上鋼

17、筋邊綁扎鋼筋作業，嚴防坍塌事故發生。13、 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人，不得進行高空作業。14、 上層和下層支柱在同一垂直線上,模板及其支撐系統在安裝過程中,必須設置臨時固定設施。15、 支柱全部安裝完畢后，應及時沿橫向和縱向加設水平平撐和垂直剪刀撐。16、 支柱高度小于4m時,水平撐應設上下兩道,兩道水平撐之間，在縱、橫向加設剪刀撐.17、 拆除板、梁、柱墻模板，在4m以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作.18、 安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿,防止上下在同一垂直面操作。19、 高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措

18、施。20、 遇六級以上的大風雨，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場,略干不滑時再進行工作。21、 安裝和拆除柱、墻、梁、板的操作層，從首層以上各層應張掛安全平網。進行拆除作業時，應設置警示標牌。22、 二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時,上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送,嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區,用繩子和紅白旗加以圍欄,暫停人員過往.23、 不得在腳手架上堆放大批模板等材料。24、 支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上，通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。25、

19、 支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。26、 模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好.27、 若需要電源接線等帶電操作，必須由專業電工具體操作。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 支撐高度在4。5米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架,對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏,使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐

20、架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為6。4米，基本尺寸為：梁截面 BD=500mm900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向） l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米,梁底增加1道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483。5。一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算.作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000。9000.400=9。000kN/m （2)模板的自重線荷載(kN/m）： q2 = 0。3500。400(20

21、。900+0.500）/0。500=0.644kN/m (3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）: 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1。000+1.000）0。5000。400=0。400kN 均布荷載 q = 1.29.000+1.20。644=11.573kN/m 集中荷載 P = 1。40。400=0。560kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 40.001。801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001。801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN。m

22、) 剪力圖(kN) 變形圖(mm） 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1。315kN N2=4。223kN N3=0。808kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.4mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。10210001000/21600=4。735N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=32485.0/(2400.00018.000）=0.518N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3）撓度計算 面板

23、最大撓度計算值 v = 0。433mm 面板的最大撓度小于280。0/250，滿足要求！二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.223/0。400=10.558kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.560。40 最大剪力 Q=0.60.40010。558=2。534kN 最大支座力 N=1。10.40010。558=4。646kN 方木的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。0010.0010。00/6 = 83.33cm3；

24、 I = 5。0010。0010.0010.00/12 = 416。67cm4； （1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.169106/83333.3=2.03N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! （2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32534/(250100）=0。760N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3）方木撓度計算 最大變形 v =0。6778。799400。04/(1009500.0041666

25、66。8）=0.039mm 方木的最大撓度小于400.0/250，滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.04mm 最大支座力 Qmax=5.327kN 抗彎計算強度 f=0.13106/5080。0=24.57N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400。0/150與10mm,滿足要求!(二

26、) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。746kN.m 最大變形 vmax=1。26mm 最大支座力 Qmax=11.453kN 抗彎計算強度 f=0.75106/5080.0=146.80N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力

27、按照下式計算(規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.45kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括: 橫桿的最大支座反力 N1=11.45kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2

28、= 1.20.1296。400=0.991kN N = 11。453+0。991+0。000=12。444kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 （m）; 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或(2)計算 l0 = k1uh (1） l0 = （h+2a） (2） k1 計

29、算長度附加系數,按照表1取值為1.163； u 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。15m； 公式（1）的計算結果： = 124。00N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 51.24N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.014； 公式(3）的計算結果： = 67.52N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪

30、力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患. 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求 除了要遵守扣件架規范的相關要求外,按施工現場實際需要情況在施工時還要考慮以下內容： 1。模板支架的構造要求： a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2。立桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多;

31、c.高支撐架步距以0。9-1.5m為宜，不宜超過1。5m。 3。整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層; b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d。在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔

32、10-15m設置。 5。頂部支撐點的設計： a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm; b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿,且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6。支撐架搭設的要求: a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計

33、要滿足承載力的要求。 7。施工使用的要求: a。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 模板支架搭設高度為6.4米， 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=0。80米,立桿的橫距 l=0。80米，立桿的步距 h=1。50米。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。5。一、模板面板計算 面板為受

34、彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算. 靜荷載標準值 q1 = 25。0000.1500。800+0。3500。800=3.280kN/m 活荷載標準值 q2 = (1。000+1。000）0.800=1。600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80。001。801。80/6 = 43。20cm3; I = 80。001.801。801。80/12 = 38。88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm)

35、； W - 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m)； 經計算得到 M = 0。100（1.23。280+1。41。600）0.3000.300=0.056kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。05610001000/43200=1.287N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1。23.280+1.41.600）0。300=1.112kN 截面抗剪強度計算值 T=31112.0/(2800.00018.0

36、00）=0。116N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6774.8803004/(1006000388800)=0。115mm 面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求！ 二、支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.1500。300=1.125kN/m （2）模板的自重線荷載（kN/m)： q12 = 0.3500.300=0。1

37、05kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m）: 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1。000+1.000）0。300=0。600kN/m 靜荷載 q1 = 1。21。125+1.20.105=1。476kN/m 活荷載 q = 1。40。600=0。840kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1。853/0。800=2。316kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。320。800.80=0。148kN。m 最大剪力 Q=0。60.8002。316=

38、1。112kN 最大支座力 N=1。10.8002。316=2。038kN 方木的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.009。009。00/6 = 67。50cm3； I = 5。009。009.009.00/12 = 303.75cm4； （1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。148106/67500.0=2.20N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31112/(25090）=0

39、.371N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3）方木撓度計算 最大變形 v =0.6771.830800.04/（1009500。003037500。0）=0。176mm 方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖（kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0。70mm 最大支座力 Qmax=5。902kN 抗彎計算強度 f=0.4410

40、6/5080。0=86.88N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R=5.90kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容: (1）腳手架鋼管的自重（kN):

41、NG1 = 0.1296.400=0.826kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 （2）模板的自重(kN): NG2 = 0。3500。8000。800=0。224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25。0000。1500.8000.800=2。400kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。450kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1。000+1。000)0。8000。800=1.280kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計

42、值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 5。93kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1。58 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2; l0 計算長度 （m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1）或（2）計算 l0 = k1uh (1）

43、 l0 = （h+2a） (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3.3;u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。15m； 公式（1）的計算結果: = 59.11N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式（2）的計算結果： = 24.43N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2（h+2a) （3） k2 計算長度附加系數,按照表2取值為1.014； 公式(3）的計算結果: = 32。19N/mm2，立桿的穩

44、定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。七、梁模板高支撐架的構造和施工要求 除了要遵守扣件架規范的相關要求外,按施工現場實際需要情況在施工時還要考慮以下內容： 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿; b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，

45、可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c。高支撐架步距以0.9-1。5m為宜，不宜超過1。5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層; b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置,四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層; d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4.剪刀撐的設計： a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐

46、； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5。頂部支撐點的設計： a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm; b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm; c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式. 6。支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的; d。地基支座的設計要滿足承載力的要求. 7。施工使用的要求： a。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決.