1、xx化學工業有限公司一期空分冷箱拆除腳手架搭拆安全專項施工方案工程名稱：xx化學工業有限公司一期空分冷箱拆除工程地址：xx化學工業有限公司院內建設單位：xx化學工業有限公司施工單位：編制審核批準年月日目 錄1、編制說明12、編制依據13、工程概況14、腳手架施工方案15、材料選擇及構造要求106、腳手架檢查與驗收117、腳手架搭設安全措施128 腳手架拆除安全措施139、搭設注意事項：1510、資源供應計劃16附件：腳手架計算書1冷箱拆除腳手架安全專項施工方案1、編制說明1。1 本方案為冷箱拆除專項腳手架方案.1.2 方案原則按照腳手架正常搭設,但也充分考慮到冷箱內部塔體及管線的復雜情況。1.

2、3 本方案本著安全第一、保證工期的原則進行編制。2、編制依據2。1 施工現場的實際情況。2。2 冷箱施工圖紙。2。3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）2.4建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091)3、工程概況3。1 冷箱內部尺寸約為8。58.5m，冷箱絕對高度為67m。3.2 冷箱拆除，需要在內部搭設雙排腳手架進行配合。4、腳手架施工方案4.1、腳手架施工總體思路冷箱總高度為67m,腳手架搭設高度為65m左右，采用扣件式鋼管(483。5)搭設。腳手架搭設不得破壞塔體結構及附件,應盡可能避開。采用單立桿雙排腳手架，圍繞冷箱內壁搭設，距離冷箱內壁150-200mm

3、.按規范規定，單立桿雙排腳手架最大搭設高度不得大于50m,此腳手架搭設高度約65m左右，大于規范要求的規定，因此必須采取分段卸荷的措施.如果內部管線復雜，無法進行卸荷的情況下，在15米以下必須采用雙立桿以保證腳手架立桿的穩定性。腳手架的拆除隨冷箱壁筒節拆除而拆除，在冷箱壁切割后吊裝前將腳手架連接在冷箱壁的連接點拆除掉。4。2、腳手架搭設參數要求4。2。1 腳手架搭設參數搭設參數鋼管落地腳手架立桿橫向間距lb （m)1。05立桿縱向間距la（m）1。5立桿步距h(m)1.5連墻件設置二步三跨，與冷箱壁焊接剪刀撐設置每面均設置，角度約604.2。2 腳手架搭設平面及里面示意圖4.3、腳手架施工要點

4、4.3.1 立桿設置(1）立桿底部應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，離底座20cm左右。(2)立桿接長采用對接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接.接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，當必須采用搭接連接時,搭接部位扣件不少于2道。(3）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(4）立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：（5）由于箱體內結構復雜,立桿可隨時從箱體側壁型鋼上生根,但必須保證結構連續。4。3.2 縱向水平桿（1） 縱向水平桿宜設置在立桿內側其長度不宜小于3 跨（2） 縱向水平桿接長宜

5、采用對接扣件連接也可采用搭接對接搭接應符合下列規定：1）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3(如圖所示)2)搭接長度不應小于1m 應等間距設置3 個旋轉扣件固定端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm3）當使用沖壓鋼腳手板木腳手板竹串片腳手板時縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座用直角扣件固定在立桿上當使用竹笆腳手板時縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上并應等間距設置間距不應大于400mm(如圖所示）.4。3.3 橫向

6、水平桿（1） 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（2） 作業層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。（3） 當使用沖壓鋼腳手板木腳手板時雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。4。3.4 腳手板設置（1)作業層腳手板應鋪滿鋪穩，離開墻面120-150mm。（2)鋼腳手板應設置在三根橫向水平桿上。（3）當腳手板長度小于2m時,可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定,嚴防傾翻，腳手板的鋪設可采用對接平鋪亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時接頭

7、處必須設兩根橫向水平桿腳手板外伸長應取130-150mm。 兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如下圖）。腳手板搭接鋪設時接頭必須支在橫向水平桿上搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。（4）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm 其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4。3.5 連墻件設置(1）連墻件采用兩步三跨進行設置，在該部位將橫向水平桿伸長與冷箱壁鋼板或鋼梁進行焊接。（2）在該部位冷箱壁側壁拆除前將連墻拆除掉,以免影響冷箱側壁的拆除吊裝。4.3。6 剪刀撐設置(1）為保證腳手架的整體穩定，抵抗風荷載的作用，需在腳手架四面內外立桿設置剪刀撐。(2)剪刀撐角度

8、為60，剪刀撐寬度不應小于4跨,不應小于6m，剪刀撐最多跨越的立桿根數不得大于5根。（3）剪刀撐應由底到頂連續設置。（4）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。（5）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.4。3。7 內部爬梯設置（1)在內部設置上人爬梯，每節高度不大于450mm.(2）每20m高度設置一層休息平臺。用跳板在5m范圍內滿鋪.4.3。8 防護層設置（1）在施工操作層應滿鋪跳板，并將跳板與腳手架固定鎖死.(2)在上一操作層滿鋪跳板的同時，在下一個施工操作層滿鋪跳板作為防護層。（3）在上下兩層操作層之間設置雙層安全網（上一

9、層施工完畢后可重復使用)。（4）在操作層設防護欄桿,欄桿高度為1。2m。在防護欄桿側面設置密目安全網。4。3。9 腳手架的卸荷措施由于腳手架的搭設高度較高,單立桿雙排腳手架一次搭設高度超過50m,將不滿足規范的要求，立桿的穩定性不滿足要求,為保證安全,采取如下幾條卸荷措施:（1）每隔20m左右采取分段卸荷措施，按立桿間距內外立桿增設腳手架斜支撐，將立桿底部落在冷箱壁型鋼上，并與冷箱壁型鋼進行點焊固定.(2）如果條件不允許進行斜撐,在腳手架立桿底部15m范圍內設置雙立桿，以保證腳手架底部立桿的穩定性。4。4 腳手架拆除4。4。1 腳手架拆除按冷箱壁筒節的拆除從上至下分段拆除。4。4。2 拆除的原

10、則是先搭的后拆，后搭的先拆的原則進行。最終的目的是為冷箱壁的拆除吊裝提供操作面，但不能影響冷箱壁的拆除吊裝。5、材料選擇及構造要求5.1 腳手架鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。5.2 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。5。3 搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂

11、色，顏色力求環境美觀.5.4 腳手板、腳手片采用符合有關要求.5.5 安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透,1。61。8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求,選用綠色.要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。5.6 連墻件材料采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求.6、腳手架檢查與驗收6.1 腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格，掛腳手架合格標志牌后方可交付使用。6。2 腳手架搭設使用前應按下列

12、階段進行質量檢查，發現問題應及時校正。（1）每搭設完10m高度后;(2）操作層施加荷載前；（3)達到設計高度后。6.3腳手架在使用階段應進行檢查，包括：（1)操作層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載;(2)不得將設備支架、管托等其他設備等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；（3）六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業,雨后上架操作應有防滑措施.（4）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（5）連墻桿撐;要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準.嚴禁在腳手架基礎及其鄰近進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準.（6）在腳

13、手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；（7）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現行標準執行。6.4 腳手架驗收時應具備下列文件：（1)根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；（4）腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，6.5 腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項,井記人施工驗收報告。(1)、構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠;(2）、安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3）、基礎是否平整堅實

14、、支墊是否符合規定；（4)、連墻件的數量、位置和設置是否符合要求;(5)、垂直度及水平度是否合格。7、腳手架搭設安全措施7。1 腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工.搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。7。2 腳手架搭設人員必須體檢合格，并持有體檢合格報告。7。1 腳手架應有避雷設施及接地設施，并檢測接地電阻不大于30。7。3 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7。4 腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用.7。5 在腳手架搭設過程中，在期作業范圍內設置

15、安全繩,必須保證在腳手架上行走的人員具有安全保護。7.6 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋.7.7 嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7.8 在冷箱壁吊裝前必須檢查腳手架是否與冷箱壁相連接,如有連接必須及時斷開,保證吊裝過程不破壞腳手架的整體穩定.7.9 腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。7。10 嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。7。11 施工時不允許多層同時作業。7。12 當作業

16、層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。8 腳手架拆除安全措施8.1 接收到項目部腳手架架體拆除任務書后方可進行拆除作業工作。8。2 拆除現場設警戒區域，掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工，監護人員履行職責，配備良好的通訊裝置。8。3 仔細檢查吊運機械包括夾具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上，另立設置。8.4 拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位,清除步層內留的材料、物件及垃圾塊,所有清理物安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲.8。5 按搭設的反程序進行拆除,即安全網豎腳手板墊鋪腳手板防護欄桿-擱柵-剪刀撐桿連墻

17、桿-大橫桿小橫桿立桿底排的大橫桿、擱柵、平桿、斜撐桿.（即先搭后拆，后搭先拆的順序進行拆除.)8.6 不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除，認真做到一步一清、一桿一清。8。7 所有連墻桿、剪刀撐桿件、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。8.8 所有桿件與扣件，在拆除時分離，不允許桿件上附著扣件輸送到地面或兩桿同時拆下輸送地面。8。9 所有鋪腳手板拆除時,自外向里豎立,搬運防止自里向外翻起。嚴禁腳手板上的垃圾物件直接從高處墜落傷人。8。10 當日完工后，仔細檢查崗位周圍情況,如發現留有隱患的部位，及時進行修復或繼續完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。9、搭設注意事項

18、:9.1 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。9。2 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。9.3 腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。9.5 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。9.5 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。9.6 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。9.7 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。9.8 各構配件嚴禁拋至地面。9。9 腳手架搭拆過程中要注意對塔體及管線的保

19、護，盡量避免直接與塔體及管線接觸，實在避免不開，應采取加設斜撐或其他的方法加以解決。10、資源供應計劃10。1 勞動力計劃表序號工種名稱數量1起重工22架子工103力工1010.2 材料供應計劃表序號材料名稱單位數量1木跳板塊1002腳手桿m32003鋼跳板塊804安全網M2120附件:腳手架計算書第一部分：不采用卸荷計算一、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 65 m，15米以下采用雙管立桿,15米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手

20、架沿墻縱向長度為 150。00 m;采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4。5 m,采用焊縫連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2;腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3。風荷載參數本工程地處陜西榆林市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數s 為0.214；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）：0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2）：0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0

21、.150；安全設施與安全網（kN/m2)：0.005；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）：0。038；腳手板鋪設總層數:10；二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值： P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值： Q=21.5/3=1 kN/m;荷載的計算值: q=1.20.038+1.20。15+1。41 = 1。626

22、 kN/m; 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1。6261。052/8 = 0。224 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =44.113 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =44.113 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3。撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0。15+1 = 1.188 kN/m ; qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5。01.18810504/（3842.061051

23、21900)=0。749 mm；小橫桿的最大撓度 0。749 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.1。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0。31.051.5/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 21。051。5/3=1。05 kN；荷載的設計值: P=（1。20。04+1。20。158+1。41。05)/2=0.854 kN； 大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小

24、橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和. Mmax = 0。08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0381.51。5=0。007 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2670.8541.5= 0。342 kNm；M = M1max + M2max = 0。007+0。342=0。349 kNm最大應力計算值 = 0.349106/5080=68.664 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 68。664 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考

25、慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm;均布荷載最大撓度計算公式如下： max = 0。677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度: max= 0。6770。03815004 /(1002。06105121900） = 0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下： pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.158+1.05)/2=0.624kN = 1。8830。62415003/ （ 100 2。06105121900） = 1.579 mm；最大撓度和：= m

26、ax + pmax = 0.052+1.579=1.631 mm；大橫桿的最大撓度 1。631 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381。052/2=

27、0.04 kN;大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。31。051。5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2（0。04+0.058+0。236)+1.41。575=2.606 kN;R 8。00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1394kN/m NG1 = 0。1394+(1。052/2)0。038

28、/1.5065。00 = 10。808kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板,標準值為0。3kN/m2 NG2= 0.3101.5（1。05+0。3)/2 = 3.038 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15kN/m NG3 = 0。15101。5/2 = 1。125 kN；（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.565 = 0。488 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 15.458 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總

29、和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 21.051。51/2 = 1.575 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1.215。458+ 0.851。41。575= 20.424 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1。215.458+1.41。575=20.755kN；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置,不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(G

30、B50009-2001）的規定采用：0 = 0。35 kN/m2; z 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0。7 0。350.740。214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1。40。0391。51.52/10 = 0.016 kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 20.42

31、4 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 20.755kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5.3。3得 : k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表5.3。3得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2。599 m;長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。262立桿凈截面面積

32、 ： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 20424.09/（0。262489）+15582。327/5080 = 162.484 N/mm2；立桿穩定性計算 = 162.484 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!不考慮風荷載時 = 20754。84/（0.262489）=161.998 N/mm2；立桿穩定性計算 = 161.998 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算：

33、按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:Hs = Af - (1。2NG2k + 0。851.4(NQk + MwkA/W）/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.65 kN;活荷載標準值 :NQ = 1。575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1。40。85） = 0.016 /（1.4 0.85) = 0。

34、013 kNm；Hs =（ 0。2624。89104205103-（1.24。65+0.851.4（1.575+0。2624.891000.013/5.08）)/（1。20.139）=110.097 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0。001Hs）H = 110。097 /（1+0。001110。097)=99.177 m;H= 99。177 和 50 比較取較小值.經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為50m，等于H,滿足要求

35、！八、連墻件的穩定性計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0。214，00。35,Wk = 0.7zs0=0.7 0.920。2140。35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13。5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw = 0。912 kN;連墻件的軸向力設計

36、值 Nl = Nlw + N0= 5.912 kN；連墻件承載力設計值按下式計算:Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度; A = 4。89 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 5.912 Nf = 95。133，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用焊接方式與墻體連接,對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N為連墻件的軸向拉力,N=5。912 kN；lw為連墻件的周長，取

37、Lw=pid=150.796 mm；t為連墻件鋼管的厚度，t=3。5 mm;ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0 N/mm2;經過焊縫抗拉強度 =5911。653 /（ 150。7963。5）= 11。201 N/mm2;經過焊縫抗拉強度= 11.201 ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！第二部分 采用分段卸荷方案一、參數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1。05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管

38、類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m,水平間距4.5 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值：2.000 kN/m2；腳手架用途：裝修腳手架；同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0。4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數s 為0。214；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)：0。1394；腳手板自重標準值(kN/m2）：0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。150；安全設施與安全

39、網(kN/m2):0.005;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）：0.038;腳手板鋪設總層數：13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值（kPa）：120.00；立桿基礎底面面積（m2):0。20;地基承載力調整系數:1。00.二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）第條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ；腳手板

40、的自重標準值：P2=0。31。05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷載標準值： Q=21.05/（2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1.20。038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40。7=0。98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0。080.1721。52+0.100。981。52 =0

41、.251 kNm；支座最大彎距計算公式如下： M2max = 0.10q1l2 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100。1721.52-0。1170.981.52 =0。297 kNm;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.251106,0。297106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0。677q1l4 + 0。990q2l4)/100E

42、I其中:靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0。143 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770。14315004/（1002。06105121900)+0.9900.715004/(1002。06105121900） = 1。593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ1302001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利

43、荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381。5 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。31。051。5/（2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/（2+1） =1.050 kN；集中荷載的設計值： P=1。2(0。058+0.158)+1.4 1.05 = 1。728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0381.052/8 = 0。006 kNm；集中

44、荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7281。05/3 = 0。605 kNm ;最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.611 kNm;最大應力計算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120。313 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(38

45、42.06105121900） = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1。05 = 1。265 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl（3l2 4l2/9)/72EIpmax = 1265.11050（310502-410502/9 ） /(722。06105121900） = 2.07 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0。024+2。07 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2。094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣

46、件抗滑力的計算：按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381.52/2=0。058 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31。051.5/2=0。236 kN;活荷載標準值： Q =

47、 21。051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2（0。058+0。02+0.236)+1。41。575=2.582 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1394kN/m NG1 = 0。1394+（1.502/2)0.038/1.5020。00 = 3。556kN；（2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0。3131。5(1。05+0。3)/2 = 3.949 k

48、N;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0。15131.5/2 = 1.462 kN；(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.520 = 0.15 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.117 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 21。051.52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。29

49、.117+ 0。851。43.15= 14.689 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1。4NQ=1.29.117+1.43。15=15。351kN；六、立桿的穩定性計算： 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：0 = 0。4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：z= 0.74; s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為： Wk = 0。7 0。40。740.214 =

50、 0.044 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40.0441。51。52/10 = 0。018 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/（A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14。689 kN;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A） f立桿的軸心壓力設計值 :N = N= 15。351kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5。3.3得 ： k = 1。155 ；計算

51、長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表得 ： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m;長細比： L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 14689。2/(0。262489）+17808.374/5080 = 118。159 N/mm2；立桿穩定性計算 = 118.159 N/mm2 小于

52、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 15350.7/（0。262489)=119。817 N/mm2；立桿穩定性計算 = 119。817 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5。3。6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:Hs = Af （1.2NG2k + 0.851。4（NQk + MwkA/W）)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2

53、K = NG2+NG3+NG4 = 5。561 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3。15 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1.40。85） = 0。018 /（1.4 0.85） = 0.015 kNm;Hs =（ 0.2624.89104205103（1.25。561+0.851。4(3.15+0.2624。891000。015/5.08）)）/（1。20。139)=92.02 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按

54、照下式調整且不超過50米:H = Hs /（1+0.001Hs)H = 92。02 /(1+0.00192.02）=84。266 m；H= 84。266 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為20m,小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0。92，s0。214，00。4，Wk = 0.7zs0=0。7 0。920。2140.4 = 0.055 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2;按建筑施

55、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN）,按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw = 1.042 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6。042 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l/i = 300/15。8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494.8910-4205103 = 95。133 kN;Nl = 6.042 Nf = 95.133，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用單扣件與墻體連接.由以上計算得到 Nl =6.042小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求!