1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工準備 3四、模板施工方法5五、計算 121.層結構樓板厚度為按130mm計算 122.層結構樓板厚度為按220mm計算 29一）、層高5.7m梁： 301）梁以300700計算 302）梁截面為以300800計算 49六、拆模及模板的保養 68七、質量安全保證措施： 69八、環境職業健康安全保證措施 76xx高支撐模板施工方案一、編制依據 1.2 編制依據建設工程項目管理規范（GB/T50326-2001）建設工程文件歸檔整理規范（GB/T50328-2001）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）木結構工程質量驗收規范（GB5020

2、6-2002）木結構設計規范（GB50005-2003）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）混凝土結構設計規范GB50010-2002建筑結構荷載規范(GB50009-2001)施工技術及設計施工圖紙二、工程概況：xx市xx工程位于xx市xx新區錦龍大道與同裕路交叉口西南側。我單位負責施工的二區工程主要由兩排共六棟高層住宅組成，1#、2#樓無地下室，地上18層。3#、6#樓地下2層，地上18層，一層為商業裙房，二層以上為住宅，4#、5#樓地下2層，地上12層，一層為商業裙房，二層以上為住宅，標準層高2.8m，建筑總高度53.05m，我單位負責施工的16#樓總建筑面積約

3、為94507.03。3至6#樓地下室頂板6-A/1軸；軸；軸樓層高度有：M、5.5M、5.2M。三、施工準備1、技術準備項目經理組織項目部技術、生產人員熟悉圖紙，掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的問題做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據，熟悉各部位截面積尺寸、標高，制定模板初步設計方案。2、機具準備主要機具及工具準備詳見下表錘子規格功率數量單頭板手1719、222470個圓盤鋸MJ1063KW4臺手電鉆0.5KW12把活動板手最大開口寬65mm40個鋼絲鉗長150、175mm2個

4、 墨斗、粉線帶3個砂輪切割機配套0.5KW2臺零配件工具箱6具水準儀DZS31/AL3321臺激光水準儀DZJ31臺水平尺4505503把鋼卷尺5m、7.5m5把鋼尺50m1把3、施工工期及人力安排（1）、梁板高支模完成時間：2011年10月12日，10月28。（2）、勞動組織及職責分工 、管理人員組織職責分工配2個施工員，1個質量員。 、各班組人員組織及人員安排。 、工人分工及數量，根據施工進度計劃及流水段劃分進行勞動力合理安排，木工最高峰要100人，架子工60人。4、材料準備（1）、柱、梁模板及樓板模板材料選用915183018膠合板約18000，支撐系統采用鋼管，隔離劉選用環保型隔離型，

5、根據所需材料提前考察，選用相關材料廠家。（2）、柱模板采用18mm原膠合板，豎棱采用10050方木,柱箍采用10050方木，每300mm一道，最底一層距地面300mm，其板塊與板塊豎向接縫處理，然后加柱箍，支撐體系將柱固定，支撐采用483.5架子管剛性支撐。（3）、梁、板模板：直梁的底模支側模均采用18mm原膠合板，主龍骨采用10050方木，間距300mm，底模方木下用將483.5鋼管平放在支架上并固定。（4）、弧形梁模板底模與側模均采用18mm原膠合板，梁側模的內棱按圖紙尺寸預先加工成型后圓形胎具，按圖紙尺寸進行放榜加工成型，并利用支撐體系將梁兩側夾緊，其它同直梁。四、模板施工方法：1、內腳

6、手架支設：內腳手架采用標準鋼管，搭設滿堂紅腳手架，腳手架立桿間距為900mm，底部距地坪底板300mm處設置掃地桿，第一步橫桿距掃地桿為1500mm，以上橫桿間距不得大于1500mm。梁底立桿根據計算結果設置，詳細計算結果見模板設計計算書和內腳手架搭設參數取用表。2、模板施工方法。1）、模板體系：除圓柱外模板均采用木模板，以木方、鋼管、對拉螺栓、“3”型卡扣等組成支撐加固體系。木模板具有施工簡便、快捷等特點。在模板工程施工中主要抓住以下幾方面：膠合板做模板，采用50100mm的木方，對墻柱梁板的模板支撐、螺栓間距等要經過計算確定。利用我們的成熟經驗，改進支模工藝，保證梁柱接頭的混凝土質量，消除

7、混凝土質量通病。對大截面梁模板頂架要進行設計和計算后方可支設，以確保支設牢靠、不出意外。圓柱根據設計尺寸預制定型模板，可保證圓柱混凝土成型后的外觀、平整度。2）、各部位配模規劃序號工程部位模板支撐及加固體系1混凝土柱膠合板由50100的木方、483.5mm鋼管、14對拉螺栓以及“3”型卡等組成。2梁、板膠合板由50100的木方、可調支撐滿堂紅腳手架組成。3）、柱模板支撐采用483.5架子管剛性支撐，柱模板采用18mm厚膠合板制作整體模板，背棱用100100方木，每400mm一道，最底一層距地面300mm，其板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍支撐體系將柱固定，安裝時將柱底清理干凈

8、后立柱模板。4）、樓板模板支撐：滿堂紅腳手架立桿間距900mm，木方間距不得大于300mm5）、梁模板支撐：本工程梁截面尺寸較大。梁底支撐木方間距不得大于300mm，橫向鋼管支架立桿間距不得大于500mm。 7）、梁板、樓梯模板：（1）、各部位施工順序為：柱模板：放柱模板定位及控制線支設柱模板安拉桿及加固預檢。梁模板：測量放線及標高，復核搭設梁模板支架拼裝梁底模板梁底起拱綁扎梁鋼筋拼裝梁側模拼裝上下鎖口楞、對拉螺栓加固、驗收。鋼筋混凝土樓板：搭設支架拼裝板模木楞調整、核實樓板標高及起拱鋪設板模檢查模板標高及平整度綁扎板筋。（2）、施工之前由項目工程師組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其

9、它構件位置的關系，向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質量要求及工期控制目標，之后施工員向操作人員交底。（3）、鋼筋工程檢查合格后，由經理部通知有關施工人員方可進行墻、梁、柱、模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、予留洞口的位置、數量是否正確。每個施工段內支模順序是：柱梁樓板梁柱接頭。（4）、方柱模板采用膠合板面板，采用50100木方和483.5mm鋼管，配合緊固螺栓，如上圖：（5）、梁、板模板采用膠合板面板，利用滿堂紅內架配合木方及鋼管加固，底模按設計要求起拱；支設如下圖：（6）、梁底先加工成木板條（塊），側幫則按

10、交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按設計要求做，當設計無具體要求時，起拱高度為13跨長。（7）、柱頭、梁頭利用膠合板按具體結構尺寸現場加工使用，需要注意的是加固必須堅固可靠，接縫嚴密保證質量。為解決梁、柱及樓板處上下柱體經常出現的錯臺問題，在上層模板支設時應向下延伸200深，在模板外側加補一個木楞。（8）、樓梯模板的支設方法：將樓梯底模2釘于傾斜的木楞1上，樓梯的踏步釘在側板上，并用木楞和頂木進行加強定位，鋼管支撐3與木楞1成90支撐。如下頁圖。施工要點：在梯段中間開振搗孔，作為加強樓梯混凝土振搗用。在踢步面板支設時，可先將踢面面板釘在木楞上，呈“L”形，然后再釘側板。其中：150100木方小楞，間

11、距300；2九夾板底模；3鋼管支撐。3、模板驗收：模板支設完畢后，由施工員、質檢人員會同班組長聯合檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進行復核，確認合格后填寫自檢記錄，并報送技術部進行復檢，質檢員應填寫分項工程評定表。經交檢合格后由工地技術負責人通知甲方監理、質監三方驗收，驗收合格后方可澆筑混凝土。4、模板拆除：模板的拆除時間根據所留同條件養護試塊的強度來決定。柱、梁側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。板底模板擬在混凝土澆筑一周后拆除，但應達到設計及有關規范要求，考慮到模板及支撐的周轉，可使用早強混凝土或拆除后再搭設部分支撐

12、等措施。梁底模的拆除必須嚴格按設計及有關規范要求施工。嚴禁未經技術人員通知，不經施工員安排操作人員隨意拆除模板及支撐、加固體系，違者重罰，并追究責任。未經技術人員通知，嚴禁隨意拆除模板及支撐加固體系。拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件275模板工程及其支撐架應達到如下基本要求:五、計算：在計算過程中，考慮到實際施工情況，第一排龍骨使用50100的木枋，第二使用兩條直徑

13、為48，壁厚為3.5鋼管（木材彈性模量E=9000.00N/ mm2,抗彎強度fm=13.00N/ mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/ ；鋼管的彈性模數為E=2.06105N/ mm2, 抗彎強度fm=205N/ mm2 ，抗剪強度、抵抗矩均遠大于木枋）在計算過程中以最不利因數考慮第二排龍骨以木枋進行計算考慮樓面模板支撐計算書一）樓板厚130 一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的

14、保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.130；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和

15、截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.130 = 0.813 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.250 = 0.675 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算

16、值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.813 + 0.088) = 1.080 kN/m；集中荷載 p = 1.40.675=0.945 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.900 /4 + 1.0800.9002/8 = 0.322 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.0800.900/2 = 0.959 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.322106/83.333103 = 3.864 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3

17、.864 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.080/2+0.945/2 = 0.959 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 958.500/(2 50.000 100.000) = 0.288 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.288 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷

18、載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.813+0.088=0.900 kN/m；集中荷載 p = 0.675 kN；方木最大撓度計算值 V= 50.900900.0004 /(3849500.0004166666.67) +675.000900.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.453 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 0.453 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的

19、三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.0800.900 + 0.945 = 1.917 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.628 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.371 mm ；最大支座力 Qmax = 7.607 kN ；鋼管最大應力 = 0.628106/5080.000=123.602 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 123.602 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.0

20、00 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.607 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1

21、295.700 = 0.736 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1300.9000.900 = 2.633 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.652 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4

22、NQ = 7.784 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.784 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a

23、 k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7784.244/（0.530489.000） = 30.035 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 30.035 N/mm2

24、小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1.500+0.1002) = 2.126 m； Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7

25、784.244/（0.371489.000） = 42.908 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 42.908 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！二） 樓板厚220一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混

26、凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.220；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00

27、010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.220 = 1.375 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.250 = 0.675 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.375 + 0.088) = 1.755 kN/m；集中

28、荷載 p = 1.40.675=0.945 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.900 /4 + 1.7550.9002/8 = 0.390 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.7550.900/2 = 1.262 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.390106/83.333103 = 4.684 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.684 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:

29、 Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.755/2+0.945/2 = 1.262 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1262.250/(2 50.000 100.000) = 0.379 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.375+0.088=1.4

30、63 kN/m；集中荷載 p = 0.675 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.463900.0004 /(3849500.0004166666.67) +675.000900.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.575 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 0.575 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.7550.900 + 0.945 = 2.524 kN； 支撐

31、鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.827 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.806 mm ；最大支座力 Qmax = 10.017 kN ；鋼管最大應力 = 0.827106/5080.000=162.771 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 162.771 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按

32、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.017 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1295.700 = 0.736 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.

33、3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2200.9000.900 = 4.455 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.474 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.971 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN)

34、：N = 9.971 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a -

35、立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9971.244/（0.530489.000） = 38.474 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 38.474 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式

36、計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1.500+0.1002) = 2.126 m； Lo/i = 2125.779 / 15.800 = 135.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9971.244/（0.371489.000） = 54.963 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 54.963

37、 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 一）、首層層高5.7梁：1）梁截面為300700計算梁模板支撐計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.13；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立柱間距(m):0.70；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；

38、扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm

39、2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側

40、壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.0

41、00 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上

42、的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2 小

43、于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最

44、大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度

45、設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.976 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=11.000N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度

46、驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.40500.004/(1009000.004.17106) = 0.061 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.061mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用

47、下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.65kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大

48、彎距：M = 0.1751647.000300.000 = 8.65104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.65104/5.08103 = 17.021 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =17.021N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 1.35 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00

49、mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1461.35103300.003/(100210000.001.22105) = 0.016mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有

50、效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本

51、算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kN/m；模板結構自重荷載：q

52、2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/822.1760.3002； =0.249106/5.40104=4.620N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.620 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上

53、的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 518.200300.04/(3849500.04.86105)=0.416mm；面板的最大撓度計算值: =0.416mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載

54、、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7001.000=17.850 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.700+0.300)/ 0.300=1.983 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.3001.000=1.350 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.217.8

55、50+1.21.983=23.800 kN/m；集中荷載 P = 1.41.350=1.890 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=4.578 kN；N2=4.578 kN；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.578/1.000=4.578 kN/m；最大

56、彎距 M =0.1ql2= 0.14.5781.0001.000= 0.458 kN.m；最大應力 = M / W = 0.458106/83333.3 = 5.494 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.494 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.64.5781.000 = 2.747 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =2.751962.

57、50/(416.6750.00) = 0.26 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.259 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6773.8151000.0004 /(1009000.000416.667104)=0.689mm； 方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.689 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm，滿足要

58、求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=4.578 kN；最大彎矩 Mmax=0.916 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.990 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.916106/5080.0=180.236 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 180.236 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣

59、件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.58 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1

60、 =4.578 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.800=0.744 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.30)/2)1.000.35=0.294 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.30)/2)1.000.130(1.50+24.00)=2.785 kN； N =4.578+0.744+0.294+2.785=8.400 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)

61、： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細

62、比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8400.216/(0.207489.000) = 82.987 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 82.987 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(

63、1.500+0.1002) = 1.990 m； Lo/i = 1989.852 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8400.216/(0.417489.000) = 41.195 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 41.195 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2）梁截面為300800計算梁模板支撐計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.13

64、；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立柱間距(m):0.70；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0

65、；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：5

66、00；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000

67、； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續

68、梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距):

69、l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2；

70、I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

71、為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.651

72、05N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.976 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=11.000N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計

73、算值: = 0.6775.40500.004/(1009000.004.17106) = 0.061 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.061mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞

74、的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.65kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1751647.000300.000 = 8.65104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.65104/5.08103 = 17.021 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =17.021N/mm2

75、 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 1.35 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1461.35103300.003/(100210000.001.22105) = 0.016mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 外楞的最

76、大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.9

77、20kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值

78、(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.800.90=19.83kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/822.4370.3002；

79、=0.252106/4.86104=5.194N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.194 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.90= 18.68N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算

80、值: = 518.675300.04/(3849500.04.37105)=0.474mm；面板的最大撓度計算值: =0.474mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.8000.900=18.360 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 =

81、0.3500.900(20.800+0.300)/ 0.300=1.995 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.3000.900=1.215 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.218.360+1.21.995=24.426 kN/m；集中荷載 P = 1.41.215=1.701 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=4.571 kN；N2=4.571 kN；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5

82、.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.571/0.900=5.079 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.0790.9000.900= 0.411 kN.m；最大應力 = M / W = 0.411106/83333.3 = 4.937 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.937 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13

83、.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.0790.900 = 2.743 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =2.741962.50/(416.6750.00) = 0.26 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.258 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下

84、: 方木最大撓度計算值 = 0.6774.232900.0004 /(1009000.000416.667104)=0.501mm； 方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.501 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=4.571 kN；最大彎矩 Mmax=0.914 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.987 mm；支撐鋼管的最大應力 =

85、0.914106/5080.0=179.965 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 179.965 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；

86、 R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.57 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =4.571 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.800=0.744 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.70-0.30)/2)0.900.35=0.246 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.70-0.30)/

87、2)0.900.130(1.50+24.00)=2.327 kN； N =4.571+0.744+0.246+2.327=7.888 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1)

88、 k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7887.546/(0.207489.000) = 77.922 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 77.922 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如

89、果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.500+0.1002) = 1.990 m； Lo/i = 1989.852 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7887.546/(0.417489.000) = 38.681 N/mm2；

90、鋼管立桿穩定性計算 = 38.681 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！六、拆模及模板的保養 1、梁、板底模必須由項目工程師下達拆模通知書，方可將指定位置模板進行拆除。一般梁、板待砼強度等級達設計要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及懸挑結構必須達100%以上方可拆除。特殊部位的懸挑梁必須等主體工程全部完畢后視情況確定什么時候拆除。2、模板拆除過程中如發現質量問題應及時向工程技術人員匯報，會同監理共同處理合格后方可拆除。3、每次拆除下的模板，均要將模板上的砂漿清理干凈，對脫皮、起毛、邊角損壞較嚴重的模板要及時更換，并滿涂隔離劑，在砼澆筑前要

91、對模板灑水濕潤。 七、質量安全保證措施：1、建立質量、安全生產領導小組機構。2、認真貫徹執行廣東省建設工程高支系統施工安全管理辦法的規定。3、制定嚴密安全管理制度，確保施工安全。4、選擇有經驗、有技術施工人員進行施工。項目部管理人員到位，分管質安人員、不定時進行跟蹤檢查，現場監督，嚴格制止違章指揮和違章作業，凡發現安全隱患必須及時整改。5、高支模材料質量合格，嚴格按施工方案進行施工。確保質量安全目標。6、施工前，必須先熟悉圖紙，嚴格按照圖紙施工。7、施工前要作好安全和質量技術交底工作，嚴格按施工圖紙和規范進行施工，不得違章操作。8、高支模施工現場應搭設工作梯，作業人員不得攀爬支撐上下，在施工期

92、間無關人員不得進入支模底下，并由安全員設警示標志，現場監護。9、高支模進必須在屋面大梁下口第二排水平系桿掛設安全網，以保證屋面支模人員的安全。高支模搭設完畢后，經有關部門審批驗收合格簽證后，方能進行鋼筋安裝。10搭設支撐時要注意安全，外腳手架要按要求提前搭設到位，安全網要封好綁牢；11操作圓盤鋸，架設電線等時要嚴格遵守施工現場臨時用電安全技術規程和木工手冊上的有關規定，不得在圓盤鋸上打砂輪片確保施工安全；12證砼構件成形后的質量和觀感要求，模板工程作為專項工程驗收，嚴格執行“三檢制”，把好質量關；13嚴格控制柱的垂直度、軸線，支模時用吊線錘和激光經緯儀調整校正。在澆搗層處搭設平臺和溜槽，便于操

93、作；14項目專職質安員要會同工長對模板支撐及模板的工程質量進行嚴格自檢后再上報業主、監理驗收。特別對柱、墻的垂直度，軸線尺寸和梁的軸線尺寸、板的平面標高等，要嚴格按施工驗收規范要求，復查無誤方可進入下步工序施工；15砼澆筑進程中，應派專人檢查模板支撐，發現問題及時加固支撐，以避免發生爆模造成更大損失；(一).質量要求 1.模板及其支架必須具有足夠的剛度、強度和穩定性，其支架的支撐部分有足夠的支承面積。 2.模板的下口及大模板與角模板的接縫處要嚴密，不得漏漿。 3.模板安裝好后，應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆筑砼過程中要派人值班檢查，如發現變形，松動等異常現象，要及時修整加固，防止脹模。 4.

94、固定在模板上的預埋件和預留洞派人埋設,不得遺漏,安裝要牢固,位置要準確,并與水、電及其他專業密切配合,施工技術人員對其標高、軸線、幾何尺寸等按設計圖紙和規范要求認真自檢,互檢及交接檢,同時做好記錄。 5.每塊模板拆除后必須認真清理,對邊角表面損壞的要更換, 并滿涂隔離劑。 6.模板安裝的允許偏差:在施工過程中，班組必須按下述允許偏差提高一級標準，進行自檢，合格后提交專職質檢員驗收，驗收合格后，方可進行下道工序或砼澆筑工作，確保工程質量。項次項 目允許偏差（mm）1軸線位移52底模上表面標高53截面尺寸基礎10柱,梁,墻+4,-54每層垂直度65相鄰板表面高低差26表面平整度57預留洞中心線位置

95、10(二)、模板工程質量保證措施1、建立健全的質量保證措施。2、組建模板工程施工技術質量管理班子，由項目工程師、施工員、質檢員和木工班組長組成。3、經常組織有關施工員、質檢員、木工班組長和木工技術骨干學習國4、家現行技術標準及施工驗收規范，掌握規范要求，確保施工過程中正確貫徹執行。5、熟悉施工圖紙，掌握重點難點，預先提出圖紙上的問題，并及時解決，盡量避免以后在施工中因設計原因而造成返工現象，確保工程施工順利進行。6、由專職施工員根據規范、施工圖紙、施工組織設計、專項方案，以及公司內部作業指導書等編寫好的分項工程技術質量交底卡，并在施工前組織技術人員學習，作詳細的書面和口頭交底。7、原材料、成品

96、、半成品的采購及使用，堅持質量檢驗制度。8、嚴格控制墻、柱模板的垂直度、平整度。9、嚴格控制模板的拼縫，杜絕漏漿10、砼樓面上放線時，精確的放出軸線、邊線的控制線，以便校核。11、施工中嚴格執行三檢制度，上一工序不合格不得進行下一工序。板拆除后要清理保養，滿涂隔離劑，天氣干燥及太陽曝曬時，要注意灑水濕潤模板。12、澆筑前要對模板灑水濕潤。 八、 環境/職業健康安全保證措施（一）、模板施工的要求: 1.模板支撐不得用腐朽,劈裂的材料,頂撐應垂直,底部平整堅實,并用縱橫水平桿和剪刀撐拉牢。2.支模時按工序進行,模板沒有固定前不得進行下道工序,禁止利用拉桿, 支撐攀登。3.支設獨立梁應設臨時工作臺，

97、不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。4.模板捆綁起吊必須捆緊綁牢，并派專人指揮吊運，不得高空擲物。（二）、模板支撐體系及安全防護的要求:1、滿堂模板支架的支撐應符合以下要求：(1)、滿堂模板支架的四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置（2）、高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔四排支架立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐2、剪刀撐的構造應符合以下要求：（1）、每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間。剪刀撐斜桿與地面的傾角（度）455060剪刀撐跨越立桿的最多根數（根）765（2

98、）、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合搭接規定。（3）、剪刀撐斜桿應用直角扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上。（4）做好轉換層框支梁綁扎鋼筋的臨時腳手架的防護。（三）、模板體系拆除的要求: 1.模板支撐拆除必須按規范和設計規定，同時要有書面拆模通知單方可進行。2.拆模應經過施工技術人員同意，操作時按順序分段進行，嚴禁猛撬，硬砸，以防大面積塌落或拉倒而傷人。完工前不得留有松動的模板，拆下的模板應及時吊運至指定地點，集中堆放，防止釘子扎腳。3.拆模必須拆除干凈徹底，不得留有懸空模板。所有已活動的模板、牽杠、頂撐必須運離現場。4.拆模高處作業時，應配有登高用

99、具或搭設支架，必要時應戴安全帶。5.拆?，F場必須有專職安全員監護。（四）、澆筑砼時必須有一定數量的木工在現場值班，值班木工必須有責任感。做到砼澆筑到什么地方，檢查到什么地方。如發現什么異常現象，必須立即通知停止砼澆筑，重新加固，直至完全安全后方可繼續澆筑。做到把安全隱患消滅在萌芽狀態，決不事后分析、事后解決。（五）、所有施工人員必須正確使用“三寶”,施工前做好“四口五臨邊”的防護檢查,以防止高空墜落,高空墜物。（六）、排架的搭設必須由持證架子工搭設。架子工施工時必須做好個人防護，正確戴好“三寶”，及防滑鞋、手套。（七）、雨季施工時，對高聳結構的模板作業應安裝避雷設施，五級以上大風天氣，不得進行

100、大模板的拼裝和吊運作業。（八）、對施工中的用電要求:1、全部配電箱及開關箱均用金屬外殼，并安裝漏電開關保護裝置且有門、有鎖、有防雨措施，并統一編號專人管理。2、施工應派電工值班，其他任何人不得私拉亂接3、必須做到一機一閘一漏電保護。4、所有使用的電鋸，手電鋸，電鉆等手電動用具要有漏電開關保護裝置和防護罩。5、夜間施工，施工現場必須要有足夠的照明。（九）、防火施工技術措施:1. 建立健全的木工房防火制度，增強防火意識，按規定設置明顯防火標志和標牌，配有有效的消防器材。2. 強化消防安全檢查制度，由各級領導負責組織，有關職能人員參加，查出的事故隱患，要定人、定措施、限期整改。3. 進入現場施工區域

101、內嚴禁吸煙和隨便使用明火。并設置滅火器材和消防用水池，特別是木作間必須配備一定數量的滅火器，并及時清理木屑、刨花。4. 消防器材不得隨便挪作他用，并保持其周圍道路暢通。二、 文明施工和環境保證措施1、嚴格控制人為噪聲和作業時間，一般晚10點到次日早上6點之間停止噪聲作業，特殊情況應報請有關部門審批，同意后方可通宵施工。2、現場的施工設備及機具布置，原材料、成品、半成品的堆放位置嚴格按施工現場平面圖布置。材料必須堆放整齊。3、按消防規定，在現場電房、木作間、倉庫、電梯口、樓梯口施工作業面等部位設有消防器材，并培訓一定數量的消防人員，成立消防小組，防止火災事故發生 。4、成立專門的急救醫療小組，認真學習急救醫療知識，以解決施工過程中的各種突發事件。同時也要定期、不定期的組織所有施工人員學習，讓每一個人都有防護和急救的知識。5、工地設有醫務室，設置常用醫療器械和醫療衛生用品。6、操作地點要保持干凈整潔。施工垃圾及廢棄材料必須集中堆放，及時運走。并定期請衛生防疫部門清理“四害”