1、工程概況：xx市世紀大道（xx段）景觀整治安置房工程；屬于框剪結構; 地下1F、局部2F，地上25F，局部1F、2F、22F，建筑高度：76.5m；標準層層高：3m ；總建筑面積:75070。21；總工期:660天；xx市世紀大道(xx段）景觀整治安置房及地下室工程位于xx市世紀大道xx社區舊城改造中的xx社區，地塊世紀大道以西，xx路以東，嘉華路以北.交通方便，緊鄰城市中心區，區位優勢明顯。地勢高差大，地形復雜。 因2012年3月13日下午在項目部會議室由xx公安局主持召開了“xx市世紀大道（xx段）景觀整治安置房爆破工程現場評審會”.與會專家經過現場勘查，質詢和討論，形成專家意見中防飛石措

2、施設計只繪出圖,應給出文字說明，且考慮周邊環境復雜,應在與世紀大道之間增設防護架篷和布設漁網。特編制此方案。第一章 基礎石方爆破設防護架篷搭設鋼管落地腳手架計算書 扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011)、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范（GB 50009-2011）、鋼結構設計規范(GB 500172003）等編制。一、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 6米；搭設尺寸為：立桿的縱距為2。0米，立桿的橫距為1。05米,大小橫桿的步距為1。8米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用

3、的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；豎向間距 4.5 米,水平間距6 米,采用扣件連接；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：2。000 kN/m2；腳手架用途：爆破作業安全防護；3.風荷載參數本工程地處福建省xx市，基本風壓為0.7kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00,風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）：0。1394；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2)：0.005；腳手

4、板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2)：0.033；腳手板鋪設總層數:2；單立桿腳手板鋪設層數:0;5.地基參數地基土類型：素填土;地基承載力標準值(kpa）：160.00；立桿基礎底面面積（m2）:0.25；地基承載力調整系數：0.50.二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m

5、；腳手板的自重標準值：P2=0。31。05/（2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21。05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值： q2=1。40.7=0.98 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢?跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0。100。981.52 =0.25 kN。m；支座最大彎距計算公式如下： 支

6、座最大彎距為 M2max= 0。100。1661。520.1170。981。52 =0.295 kN。m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0。25106,0.295106）/4490=65.702 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 65。702 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中: 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。033+0。105=0.138 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0。7 kN/m;最大撓度計算值為：V= 0.677

7、0.13815004/（1002。06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm;大橫桿的最大撓度 1。793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。31.051。5/

8、(2+1）=0。158 kN；活荷載標準值：Q=21.051。5/（2+1） =1.050 kN；集中荷載的設計值： P=1.2（0.05+0。158)+1.4 1。05 = 1。719 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1。20。0331.052/8 = 0.006 kN。m;集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 1。7191。05/3 = 0.602 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.607 kN.m；最大應力計算值 = M /

9、 W = 0。607106/4490=135。22 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0331.52/2=0。0

10、5 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0331.05/2=0。017 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。31.051.5/2=0。236 kN；活荷載標準值： Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值： R=1.2(0.05+0.017+0。236)+1.41。575=2.569 kN;R 8。00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN），為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.502/2)0。03

11、3/1.50（25.0020.00) = 0.863； NGL1 = 0。1394+0.033+（1.502/2)0。033/1.5020.00 = 4。120；（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3 NG2= 0.301.5（1。05+0。3）/2 = 0 kN; NGL2= 0。341.5(1。05+0。3）/2 = 1.215 kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0。1501。5/2 = 0 kN; NGL3 = 0.1541。5/2 = 0.45 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包

12、括安全網(kN/m2）;0。005 NG4 = 0.0051.5(25-20） = 0.038 kN； NGL4 = 0.0051。525 = 0。188 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0。901 kN; NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 6。836 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；風荷載標準值按照公式計算 ： 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2

13、001)的規定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用: Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數:取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4511。13 = 0.356 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1。2NGL+1.4NQ= 1.26.836+ 1。43。15= 12.613 kN; Nd = 1。2NG+1.4NQ= 1.20。901+ 1.43.15= 5。491 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0

14、.851。4NQ = 1.26。836+ 0.851.43.15= 11。952 kN； Nd = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。20。901+ 0.851.43.15= 4.83 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。3561。5 1。52/10 = 0。143 kN.m；六、立桿的穩定性計算： 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性.1。 20.00米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 5.491 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i =

15、 1.59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時,取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1。7 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 :l0 = 2。945 m;長細比 Lo/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.209 ；立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 5491/(0。209424）=61。966 N/mm2；立桿穩定性計算 = 61.9

16、66 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N = 4.830 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 1。7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比： L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.209立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩

17、) :W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4829。7/(0。209424）+142958。419/4490 = 86。341 N/mm2；立桿穩定性計算 = 86。341 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 20。00米以下立桿穩定性計算.不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 6。307 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 :k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范

18、表得 ： = 1.7 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2。945 m；長細比 Lo/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。209 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； = 6307/（0。209424)=71。168 N/mm2;立桿穩定性計算 = 71.168 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：

19、N =5。976 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 1.7 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m;長細比： L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 5975.85/(0.209424）+142958.41

20、9/4490 = 99。275 N/mm2；立桿穩定性計算 = 99。275 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ;腳手架地基承載力調整系數：kc = 0。5 ; 立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =21。965 kpa ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 5。491 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=21.965 fg=80

21、 kpa 。地基承載力滿足要求!第二章 基礎石方爆破設防護架篷搭設安全技術措施一.腳手架的檢查與驗收1、驗收或日常檢查的內容,應按施工組織設計中有關規定腳手架部分的圖紙、說明和各項有關規定進行，一般至少應檢查以下一些項目。腳手架的基礎和排水設施;腳手架的步高;立柱的縱、橫間距，立柱的接頭位置，立柱的豎直度；大、小橫桿的標高、水平度，小橫桿交叉位置;腳手架的固定；安全欄桿的高度與道數；剪刀撐的位置、距離、角度和搭接；隔離設施和外包安全網;綁扎的緊固程度;連接的位置、數量和牢固程度;腳手架開口處的加固；操作工人的技術等級和試件等；2、驗收方法：操作者應在腳手架分段搭設完成后進行自檢，再經安全員、搭

22、設者、使用者共同檢查驗收,經驗收合格后辦妥腳手架驗收手續,在腳手架醒目處掛上腳手架驗收的合格標牌，方可投入使用。3、腳手架驗收合格的標牌上應注明腳手架驗收合格的范圍(長度、寬度和步數）、驗收者、搭設者的驗收日期，還要寫明此部分腳手架的保養者。6、鋼管腳手架 構配件的檢查與驗收 新鋼管的檢查應符合下列規定:A. 應有產品合格證；E. 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB 22887）的有關規定,質量應符合本規范3.1。1的規定;F. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；G. 鋼管外徑、壁厚、端面等地偏差，應分別符合本

23、規范表的規定；H. 鋼管必須涂有防銹漆。 舊鋼管的檢查應符合下列規定：E. 表面銹蝕深度應符合本規范表8。1.5序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；F. 鋼管彎曲變形影符合本規范表8。1.5序號4的規定。 扣件的驗收應符合下列規定：C. 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和從產品合格證.當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831-2006）的規定抽樣檢測；F. 扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換;G. 新、舊扣件均

24、應進行防銹處理。 構配件的偏差應符合表8。1。5的規定。 腳手架檢查與驗收 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：A. 基礎完工后及腳手架搭設前；B. 作業層上施加荷載前；C. 達到設計高度后;D. 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后;E. 停用超過一個月后。 進行腳手架檢查、驗收應根據下列技術文件：A. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）的規定;B. 施工組織設計及變更文件;C. 手技術交底文件。 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：B. 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等地構造是否符合要求;E. 地基基礎是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空；F

25、. 扣件螺栓是否松動；G. 安全防護措施是否符合要求； 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合表8.2。4的規定。 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行.抽樣檢查數目與質量判定標準，應按表8.2。5的規定確定.不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。項次檢查項目安裝扣件數量(個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519091150

26、15128028150050112001201320058132032501235710表4。2。5 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準二.腳手架的保養1、腳手架驗收合格后，必須進行日常保養與定期全面檢查和整修，才能保證其安全使用,因此必須重視腳手架的保養和整修。2、為了做好腳手架的保養和整修工作,對腳手架必須設置專職的保養工，負責每日常檢查、保養和定期的檢查與整修，日常的檢查和保養必須每日進行一次，定期的維護保養一般每月進行一次，如遇強風或雷雨季節應增加檢查次數，在每次強風，雷雨過后都要認真檢查整修后方可使用。3、腳手架保養的內容主要為:檢查腳手架的基礎有無局部不均勻下沉，排水是否暢通，有無

27、積水，腳手架底部有無堆放雜物.檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差,特別要注意腳手架的轉角處和斷口處的垂直度,如發現垂直度有異?，F象,應及時加固和消除隱患。檢查腳手架板有否松動、懸挑,如用竹榀作腳手板，還要檢查四角是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動、如因裝飾施工需要移動連接件時，應通知保養工,由保養工搬動，并按規定在鄰近位置補足連接。要對外包安全網、安全隔離設施、外側擋板、欄桿等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固、能正常發揮安全作用，如果有損壞者要及時調換，如有松動應及時緊固。腳手架在井架處，底層出入口處，應對該部位進行重點

28、檢查，使這些部位始終符合安全規定。檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩定狀態，如發現處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正，此外，還要逐日清除竹榀上的垃圾.4、腳手架的日常保養和定期檢查，都要有記錄。三.腳手架拆除1、腳手架在使用完畢后就應立即拆除。在拆除前要做好以下工作：完成外墻裝飾面（墻面飾面、門窗及墻面其他裝飾)的最后整修和清潔工作，其質量已符合規定要求，并經驗收。對腳手架進行安全檢查,確認腳手架不存在嚴重隱患，方可拆除。對參與腳手架拆除的操作人員、管理人員和檢查,監護人員進行施工方案、安全、質量和外裝飾保護等措施的交底，交底的內容包括拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備

29、的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法的用語,拆除的安全措施和警戒區域,如果在夜間施工還要有照明和安全用電等內容，交底要有記錄，雙方均應在交底書簽字。外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，方可開始拆除外腳手架，決不允許下部在腳手架上做外墻面的整修清潔工作，上面就進行腳手架拆除，更不允許下部做外飾面和上部拆除腳手架同時進行.2、上述一些工作經檢查符合要求后,并確認建筑施工再也不需用腳手架時就可進行腳手架的拆除，腳手架的拆除應從上到下，水平方向一步拆完再拆下一步.在拆除腳手架時，應先清除竹片上的垃圾雜物.清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容

30、器內由井架向下運送，能用掃帚集中要集中入容器運下，無法清掃的，可從腳手架內側向下傾倒。 3、隨著腳手架的向下拆除，及時做好清潔和保護工作。對腳手架的連接處飾面的修補應與腳手架的拆除同步進行,飾面修補經檢查認定合格，并做好清潔和保護工作后,方可繼續向下拆除腳手架.4、腳手架的拆除與搭設順序正好相反，即后搭設的先拆除，先搭設的后拆除，一般腳手架的拆除順序是:安全網欄桿、擋腳桿剪刀撐鋪榀鋪榀橫桿與大橫桿小橫桿頂桿立桿。5、拆除腳手架應一步步進行，由上而下，一步一清地進行拆除,不可兩步或兩步以上同時拆除，分段拆除時，高差不應大于兩步，如高差大于兩步時應按腳手架開口進行加固處理，腳手架與建筑物結構的連接

31、應與腳手架同步進行拆除，不可在腳手架拆除前先行拆除；剪刀撐的拆除，應先拆中間綁扎處，再拆兩端綁扎處,由中間人員往下遞或送至垂直運輸設備處。6、拆下的腳手架材料應及時清理，將合格的、需要整修后可重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放，對合格件應及進進行保養，保養后送倉庫保管，準備今后使用.四。安全要求1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）-1985考核的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規定進行檢查驗收，合格后方準使用。3、腳手架的安全檢查與維護，應按規范規定進行。安全網應按照有關規定

32、搭設或拆除。4、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿以及連墻件。5、當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施.6、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。7、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。8、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守.9、工地臨時用電線路的架設及鋼管腳手架接地、避雷措施等，英按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 462005）的有關規定執行。10、搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。

33、11、拆除外腳手架時操作人員要遵守高處作業要求，佩戴安全防護器具、穿防滑鞋。12、拆除腳手架時要特別加強出入口處的管理，拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員特別注意外，還應在出入口處設置明顯停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都要設置。13、每日拆除腳手架告一段落時，都要對尚未拆除的腳手架的安全狀況進行檢查，還要對四周圍環境進行檢查，如有異常情況應及時處理,確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患.14、當有五級及五級以上大風和霧、雨、雪天氣時,應立即停止腳手架搭設和拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施,并應掃除積雪。15、經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩,堆放場地不得有積水。