1、xx市xx區xx豪園工程高支模施工方案目錄1. 工程概況:32、工程設計概況33 方案的編制依據34、 高支模施工情況45. 施工部署45.1 安全防護領導小組45。2 方案設計的思路55。3 搭設及拆除施工工藝5施工工藝流程55。3。2 拆除施工工藝56。 安全施工措施66.1 材質及其使用要求66.2 搭設的安全措施66.3 施工作業的安全措施66。4 拆除的安全措施66.5 文明施工措施77.1 材料選用：87。2 頂板模板：87。3 梁模板：118. 模板設計計算的相關參數：138.1 計算假定：138。2 計算參數：148.3 模板及支撐系統的相關參數：149。 柱模板的設計計算：1

2、49.1 模板側壓力計算:159.2 驗算柱模板(夾板)的強度和剛度：159.3 驗算內楞（木方）的強度和剛度 ：159。4 驗算外楞（雙排鋼管)的強度和剛度：169.5 驗算對拉螺栓的強度:1710. 板模板的設計計算:1710.1 120(150)厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書1711 . 200600梁模板扣件鋼管高支撐架計算書2412、高支模搭設施工安全措施：3213、技術要求3314、安全要求3415、質量保證措施35 1.工程概況:工程名稱：西側B地塊1棟4棟建設單位:xx限公司設計單位：筑設計有限公司監理單位:理咨詢有限公司施工單位：筑工程公司工程地址：x側西側工程結構：框剪結

3、構18層建筑面積： 2、工程設計概況本項工程分為1棟4棟商住18層、總高度為60.75米，層高3米，首層為商鋪和架空層。總建筑面積平方米。地上結構18層，首層高5.8m6.9米，標準層高3m。基本結構參數;1)樁基類型：預制預應力管樁(AB型），樁長：2030m,樁徑：500125、總數量：227根2）主要結構尺寸;梁：200mm600mm、 200mm550mm、200mm500mm，板厚：150/120mm；柱：310mm2100mm、250mm3700mm、250mm2100mm3）混凝土強度等級;基礎C35P8,首層墻柱:C45,梁板C30。3 方案的編制依據 1）、施工圖紙；2）、建

4、筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083）、建筑施工手冊第四版縮印本4)、木結構工程施工質量驗收規范GB5020620025）、建筑施工安全檢查標準JGJ59996）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20017）、建筑結構荷載規范GB 50009-20018）、混凝土結構設計規范GB5001020029)、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 4、 高支模施工情況 本工程高支模的施工部位1棟4棟樓首層，層高為5.86。9米，鋼筋混凝土框剪結構,結構構造按七度二級設防。投影面積為1384.1M2。鋼混凝土梁（最大尺寸）200600，支模高度為6。05m ，跨度最大8

5、.8米,樓板厚120。 模板支撐體系用483。5滿堂紅鋼管扣件搭設，步距1500，梁下立桿頂用可調支撐托、板下立桿頂用雙扣件，18厚膠合板，次楞均用50100方木，施工方法如下:1、120厚樓板下：立桿縱、橫向間距1000，板底次楞50100方木350，主楞單鋼管,立桿靠梁兩側距梁邊尺寸為250。（計算書見附件）.2、200600梁下：梁底居中設2根承重立桿，沿梁長方向間距1000，次楞50100方木200，平行梁截面擱置,主楞雙鋼管。（計算書見附件）3、垂直剪刀撐：外立面沿支架四周長度和高度方向均應連續設置，中部縱橫方向每隔4排立桿設置一道.水平剪刀撐：從頂層開始向下每隔2步設置一道。結合其

6、結構體型,施工中其模板及其支撐的剛度、強度、穩定性、抗傾覆及承載力均有較高要求，需確保施工過程中模板及支撐系統的安全與穩定。 本方案主要針對最不利結構的高支模進行驗算,其它部位參照執行。 5. 施工部署 5。1 安全防護領導小組 安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是本工程項目部創建“安全生產、文明施工工地”的根本要求。為此項目部成立以生產經理為組長的安全防護小組,其機構組成、人員編制及責任分工如下： 組 長：莊帝福 （項目生產經理） 負責協調工作； 副組長： 梁康玉 （項目技術負責人） 負責技術部署；現場施工總指揮 組 員:李俊峰 （項目總施工)

7、現場指揮、技術交底； 楊陽元 (施工員）、 楊木勝（質檢員）、 林海明 （專職安全員） -質量、安全檢查。 5.2 方案設計的思路 1) 設計原則: 實用性：主要應保證混凝土結構的質量，模板接縫嚴密，不漏漿;構件的形狀尺寸和相互位置的正確；模板的構造簡單，支拆方便。 安全性：保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌。 經濟性：針對工程的具體情況，因地制宜,就地取材；確保工期、質量的前提下，盡量減少一次性投入；增加模板周轉，減少支拆用工；實現文明施工。 2) 結合本工程結構形式、實際施工特點，高支模均采用滿堂紅門式鋼管腳手架進行搭設,水平方向使用483。5的鋼管連系加強,水平桿又與每層在梁內預埋的

8、鋼管扣件連結,并設置交叉剪刀撐，在頂部使用可調U型頂托，底部使用模板墊片支撐混凝土面上。 3)根據以往工程的施工經驗，結合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 的要求，項目部組織有關人技術員進行技術分析，制定草案，選擇最不利矩形計算并兼顧代表性的部位進行結構驗算.梁選擇(鋼筋混凝土梁)跨度、層高、截面尺寸最大的進行驗算。梁層高取 6。0m，最大截面取 200600,梁跨度取8.8m。 5。3搭設及拆除施工工藝 5.3。1施工工藝流程 工藝流程為：場地清理材料配備設置底座搭滿堂腳手架剪刀撐水平兜網作業平臺防護欄桿模板及其墊木安裝。 定距定位：根據梁的位置確定每排腳手架的縱橫走向，并根據腳手架離結

9、構立面的距離拉出立桿位置，做好標記，底座應準確放在定位線上,并鋪放平穩。相鄰立桿應互相看齊，同排立桿應通視,連線與墻面垂直。支撐腳手架搭設完成后檢查立桿的垂直度，傾斜度不得超過腳手架高度的 1/500。 5.3.2 拆除施工工藝 拆除程序應遵循由上而下、先搭后拆的原則，不準分立面拆架或在上下兩步同時拆架,做到一步一清、一桿一清。所有連墻桿等應隨架子拆除同步下降，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆架子;分段拆除高差不應大于兩步(如高差大于兩步，應增設連墻件加固）。 6.安全施工措施 6.1 材質及其使用要求 1)鋼管及其配件的規格、性能及質量應符合現行行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

10、(JGJ130-2001), 的規定，按本方案附錄A的規定進行質量類別判定、維修及使用. 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用；禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。鋼管材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中 Q235A 鋼的規定，相應的扣件規格也應為48mm。 2）扣件的緊固程度應在4050N。m,并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨. 3)各桿件端頭伸出扣件的蓋板邊緣的長度不應小于 100mm。 6.2 搭設的安全措施 1）底座下的砼地面必須滿足承載力要求（達到設計強度的75

11、以上）后才能 進行上部腳手架搭設。 2）搭設過程中劃出工作標志區,禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下作業；當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方， 并得到允許，以防墜落傷人。 3）架子必須配合施工進度搭設，未完成的架子在每日收工前要確保架子穩定。 4）在搭設過程中由施工員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。 6。3 施工作業的安全措施 1）任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除架子部件。 2）搭設過程中不允許多層同時作業。 3）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。 4）定期檢查架子，發現問題和隱患時必須在施工作業前及時維修加固。 6.4 拆除的安全措施

12、1）拆架前，全面檢查待拆的架子,根據檢查結果擬訂出作業計劃,報請批準，進行技術交底后才準作業。 2)拆除前必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳步手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量除掉。 3）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調；當解開與另一人有關的結扣時應先通知對方，以防墜落。 4)拆除過程中不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開；每天拆架下班時不應留下隱患部位. 5）拆除時嚴禁碰撞架子附近電源線,以防觸電事故。 6）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件附著扣件或兩桿連著送到地面。 7）所有腳手

13、板應由外向里豎立搬運,以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 8)拆下的零配件要集中裝入袋子內，再吊下承料平臺；拆下的鋼管要綁扎牢固,雙點起吊，嚴禁從高處拋擲。 6。5 文明施工措施 1）進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿防滑鞋。 2）進入施工現場的人員要愛護場內各種設施和標牌，不得隨意拆除的移動. 3）嚴禁酒后上架作業，施工操作時精力集中，禁止開玩笑和打鬧. 4)架子搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可上崗作業；凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者一律不得上架操作。 5）上架作業人員均應走人行梯道，不準攀爬架子. 6)防護欄桿

14、、腳手板、安全網等設施影響作業班組支撐時，如需拆改時應由架子工來完成,任何人不得任意拆改。 7）架子驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時須經安質部同意后由架子工操作. 8）不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動架子。 9）拆除架子需使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作,配備料斗，防止火星和切割物濺落。 10）架子使用時間較長,因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。 11）施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品；使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人。 12）架子堆放場地做到整潔、擺放合理、專人保管. 13)

15、施工人員做到活完料凈腳下清,確保架子施工材料不浪費。 14)運至地面的材料應按指定地點隨搭(拆）隨運，分類堆放，當天搭（拆）當天清.一層結構概況見下表：項目數值備注最大模板支設高度6。0(6.050） m框梁截面最大值200600mm框梁截面次大值200550mm框柱截面最大值3103700(2502100）mm樓板厚度最大值120 mm(150mm）7、模板、模架支設方案7。1 材料選用:1、模板：采用兩面涂刷面膜的夾板,厚18 mm，長寬=1830915 mm。2、楞條:小楞：50100 mm木方,大楞：483。5 mm ,A3鋼管。3、支撐：483.5 mm ，A3鋼管,直角、旋轉卡扣.

16、4、柱箍采用483.5 mm鋼管做柱箍。7.2 頂板模板：模板采用木模板體系，模板采用183091518光面紅模板、底楞采用50100木方、支撐系統采用鋼管滿堂支撐系統、設掃地桿。模板支撐采用483。5 mm鋼管，搭設滿堂支撐系統,樓板水平桿步距1500,18厚膠合板，50100 mm木方，離地150設置掃地桿，模板支撐最大搭設高度為5.88（6）米。板下木方間距250，立桿的縱橫的間距1000x1000，(120)150厚板雙扣件節點，全架高設置剪刀撐，斜撐角度應在4560之間.每一排剪刀撐中相鄰的兩個剪刀撐距離不大于立桿間距，相鄰排剪刀撐間距不大于3立桿間距;滿堂架周邊另設置一道剪刀撐。7

17、。2。1模架支架立面圖： 7。2.2梁板支撐圖 模板拼接處節點圖7。3梁模板：梁模板體系采用木模體系，即木模采用18厚光面紅模板、內楞采用50100木方，外楞采用48鋼管。當梁高h600mm時，設一道螺桿,螺桿間距550（不大于500）mm。梁跨L4m時,跨中起拱3/1000，懸臂梁端部起拱6/1000。梁下木方平行梁截面布置,間距均為200mm;梁底每排設2根承重立桿,間距500，沿梁長度方向間距1000。側模釘50100木龍骨間距不大于250mm，木龍骨外側用雙48鋼管固定;兩側用支頂保證梁梁板模板圖:7。3.2梁模板陰角處理圖: 7。4柱模板:柱箍采用2483。5 mm鋼管做柱箍，間距為

18、400mm (自底面到柱高一半范圍內），間距為500mm（自頂面到柱高一半范圍內）；四周用鋼管、8鐵絲與滿堂架拉結，保證柱模板的垂直度。水平拉結每600mm設置一道.模板：18mm夾板內楞：50100mm木方,間距為300mm外楞：雙排48。53。5mm鋼管對接加間距為400mm (自底面到柱高一半范圍內）間距為500mm（自頂面到柱高一半范圍內） 對拉螺栓：16對拉螺栓，水平間距為400mm 柱模板加固示意圖如下：8。模板設計計算的相關參數： 8。1 計算假定：1、模板結構構件中的面板、大小楞均屬受彎構件；按連續梁或簡支梁計算；當構件的跨度超過三跨時，可按三等跨連續梁進行計算；2、構件的慣性

19、矩沿跨長恒定；3、支座是剛性的,不沉降；4、受荷跨荷載情況相同,并同時作用。8.2 計算參數:根據建筑施工手冊（第四版)、建筑施工計算手冊(江正榮編著)有關的內容計算過程所需數據如下:新澆砼的重力密度c = 25KN/m3考慮施工具體時間和混凝土本身特性，混凝土的初凝時間為t0=4h.混凝土中加高效緩凝劑，故外加劑影響修正系數 1 =1。2混凝土塌落度為140-160mm,用插值法求混凝土塌落度影響修正系數2 =1.15+（160150)(1.15-1。0)/(150-90） = 1。1758.3 模板及支撐系統的相關參數：本次施工模板支撐系統材料采用九夾板、木方、焊接鋼管和對拉螺栓。根據簡明

20、施工計算手冊（第二版)、混凝土結構工程及相關規范和資料內容,確定所用材料相關參數如下：1、模板采用18mm夾板,有關力學計算參數如下:彈性模量E=1.1104N/ mm2 抗彎強度fm=16 N/ mm2抗剪強度=2。2 N/ mm22、支撐小楞采用50100mm木方，有關力學計算參數如下：彈性模量E=1。1104N/ mm2抗彎強度fm=13N/ mm2抗剪強度=1.4 N/ mm3、支撐小楞的鋼管采用雙排483。5mm鋼管, 有關力學計算參數如下：彈性模量E=2。1105N/ mm2抗彎強度f=215N/ mm2抗剪強度=110N/ mm2 A=489 mm2，I=12。19104mm4，

21、W=5.08 103mm34、對拉螺栓采用16、14螺栓，有關力學計算參數分別如下：容許拉力N=24.5KN，N=17。56KN.9.柱模板的設計計算：9。1 模板側壓力計算： 根據工程經驗，柱砼的澆筑速度取V=2 m/m。混凝土塌落度為140-160mm，用插值法求混凝土塌落度影響修正系數2 = 1。175最大側壓力：F1 = 0。22c to 12( V) 1/2= 0。222541。21.175（201/2）=138。73 KN/m2 F2= cH= 256。92=173.0KN/m2 F1 按規范規定取較小值，取F = 138.73KN/m2作為對模板側壓的標準,并考慮傾倒砼產生的水平

22、荷載標準值2KN/m，側向4KN/m，分別取荷載分項系數1。2和1。4，則作用于模板的總荷載設計值為:q=138.731。2+21。4=168。156KN/m，考慮到模板結構不確定因素較多，故不考慮荷載折減，同時也不考慮傾倒砼產生的荷載，取q=138。73KN/m2有效壓頭高度為h=F/c=138.73/25=5。5m9。2 驗算柱模板(夾板)的強度和剛度：柱模板按三跨連續梁計算：1、強度驗算：跨中其最大彎距：Mmax = qL2/10=138.731。00.2/10=0.55KNm模板截面抵抗彎距： M=WF=fbh2/6=131000182/6=12.64 KNm 0.55 KNm 符合要

23、求 2、剛度驗算：假定模板截面為1000mm18mm=KqL4 /100EI =0。677138。732004/（10011000100018/12）=0.28mm200/400=0.500mm 符合要求。9.3 驗算內楞（木方）的強度和剛度 ：木方的間距為200，鋼管外楞間距為400.均布荷載 q=138.730。20=27.75KN/m 則最大彎距為Mmax = qL2/10= 27。750。4/10=0.444KNm抵抗彎距為WF=fmbh/6=1。08KNm0。444KNm 強度滿足要求=KqL4/100EI=0.677138。734004/（1001100050100/12） =0.

24、52mmL/400=1mm 剛度符合要求9.4 驗算外楞(雙排鋼管)的強度和剛度：1、強度驗算：在有效壓頭范圍內,鋼管的間距為400，對拉螺栓間距為L=400,均布荷載為138。73KN/m,則每跨的集中荷載（由木方傳遞）為F=138。730.40。4=22.20KN，對每一根鋼管而言集中荷載為11.1KN。則最大彎距為：Mmax= 0.175PL= 0。17511.100.4=0.78KNm抵抗彎距為：WF=3。14（484 - 414）215/3248=1.09 KNm Mmax 滿足要求2、剛度驗算：=1.146PL/100EI=1。14611.101000400/(1002.11000

25、0012.1910000)=0。32L/400=400/400=1。0mm 剛度滿足要求 3、柱自中間到柱頂的外楞間距為500mm，螺栓間距為400mm，均布荷載為75KN/m2，則每跨的集中荷載（由木方傳遞）為750.50.4=15KN，對每一根鋼管而言集中荷載為7.5KN.則最大彎距為:Mmax=0.175PL=0.1757.50。4=0.525KNm抵抗彎距為:WF=3。14（484 414）215/3248=1.09 KNm Mmax因此強度滿足要求。=1。146PL/100EI=1。1467.21000400/(1002。110000012.1910000）=0。204mmL/400

26、=400/400=1mm 因此剛度滿足要求9。5 驗算對拉螺栓的強度：對拉螺栓取橫向間距為400mm，豎向為400mm,按最大側壓力計算，采用直徑16螺栓，每根螺栓承受的拉力:N=138。730.40。4=22。20KNN=24。5KN 故滿足要求。柱自中間到柱頂的外楞間距為500mm，螺栓間距為400mm，均布荷載為75KN/m。按最大側壓力計算,每根螺栓承受的拉力：N=750。50.4=15KNN 故滿足要求. 柱模板及支撐系統符合強度和剛度要求10。板模板的設計計算：10。1 120(150)厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2

27、001）。計算依據2施工技術2002。3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。模板支架搭設高度為6。0米，板厚（120)150，50100木方間距300，雙扣件節點，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米,立桿的步距 h=1。50米。采用483。5的鋼管搭設滿堂模板支撐系統. 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算.靜荷載標準值 q1 = 25。1000。12(0.150）1。000+0。3501。000=（4。115）kN/m 活荷載標準值 q2 =

28、(1.000+1.500)1.000=2。500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100。001.801。80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801。80/12 = 48。60cm4； （1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm）; W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q - 荷載設計值（kN/m）; 經計算得到 M = 0.100(1.2

29、4.115+1.42.500)0.3000。300=0。076kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07610001000/54000=1。406N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1。24。115+1。42.500)0。300=1.519kN 截面抗剪強度計算值 T=31519。0/(21000。00018。000)=0.127N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v =

30、 l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6774.1153004/(1006000486000)=0.077mm 面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求！ 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 （1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25。1000。1500。300=1.130kN/m （2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0。3500.300=0.105kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m）： 經計算得到,活荷載標準值 q2 = (1.500+1。000)0。300=0.750kN/m

31、靜荷載 q1 = 1。201。130+1.200。105=1。481kN/m 活荷載 q2 = 1。40。750=1。050kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 2.531/1.000=2。531kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0。12。531.001.00=0。253kN。m 最大剪力 Q=0。61。0002.531=1.519kN 最大支座力 N=1.11.0002.531=2.785kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.00

32、10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010。00/12 = 416。67cm4; (1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.253106/83333。3=3.04N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh 12。0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0。1296

33、.000=0。775kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN）： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25。1000。1501。0001.000=3。765kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.890kN. 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載. 經計算得到,活荷載標準值 NQ = （1.500+1.000)1。0001.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。

34、20NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9。37kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）;W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 - 計算長度 （m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或(2）計算 l0 = k1uh (1） l0 = （h+

35、2a） （2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m； 公式(1)的計算結果：l0=1。1671.7001.50=2。976m =2976/15.8=188。345 =0。203 =9368/（0。203489）=94.315N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 公式(2)的計算結果：l0=1。500+20。300=2。100m =2100/15。8=132.911 =0。386 =9368/(0.386489）=49。571N/

36、mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a) (3） k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007（1。500+20。300）=2。468m =2468/15。8=156.193 =0.287 =9368/(0。287489）=66.670N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 11 . 200600梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13

37、0-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍)。模板支架搭設高度為6.0米，基本尺寸為：梁截面 BD=200mm600mm，梁支撐立桿的縱距（跨度方向) l=500，立桿的步距 h=1.50米,50100平行于梁截面布置,間距200，中立桿支撐托節點，采用483.5腳手鋼管，搭設滿堂模板支撐系統，梁底每排設兩根承重立桿，間距500,沿梁長度方向間距1000。580069001500600200500圖1 梁模板支撐架立面簡圖 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.

38、5000.6000。200+0.3500。300=3.105kN/m 活荷載標準值 q2 = （1.000+1.500）0。300=0.750kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30。001。801.801.80/12 = 14。58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M - 面板的最大彎距（N.mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2; M = 0

39、。100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m）； 經計算得到 M = 0。100（1。26。225+1。40.750）0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03410001000/16200=2。104N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! （2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.26.225+1.40.750)0.200=1.022kN 截面抗剪強度計算值 T=31022。0/(2300.00018.000）=0。284N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)

40、撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.2252004/（1006000145800)=0.077mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。 1。荷載的計算: (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.200=3.060kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m)： q2 = 0。3500.200（20。600+0.300)/0.300=0。327kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的

41、荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.500+1.000)0。3000.200=0。150kN 均布荷載 q = 1.204.080+1。200.327=5。288kN/m 集中荷載 P = 1。40.150=0.210kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖（kN。m） 木方變形圖（mm） 木方剪力圖（kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0。919kN N2=0.919kN 經過計算得到最大彎矩 M= 0。306kN.m 經過計算得到最大支座 F= 0.919kN 經過計算得到最大變形 V= 0。5mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

42、: W = 5。0010。0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5。0010.0010。0010。00/12 = 416.67cm4； （1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.306106/83333.3=3.67N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! （2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh 12。0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.07kN （已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。2

43、00。1296。000=0。930kN N = 5.065+0。930=5.994kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1。58 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4.89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 - 計算長度 （m); 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式（1)或(2)計算 l0 = k1uh (1） l0 = (h+2a) (2） k1 計算長度附加系數，按照

44、表1取值為1。167; u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3;u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式（1)的計算結果：l0=1。1671。7001.50=2.976m =2976/15.8=188。345 =0。203 =5994/(0。203489)=60.353N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1。500+20.300=2。100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =5994/(0.386489）=31。721N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 如果考慮到

45、高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3）的計算結果：l0=1。1671.007(1.500+20。300）=2.468m =2468/15.8=156。193 =0.287 =5994/（0。287489)=42。662N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！12、高支模搭設施工安全措施：1、施工前做好高處作業的安全技術措施,逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施和人身防護用品，未經落實時不得進行施工。2、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件

46、和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板,裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行；3、支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺；低于3m的可使用馬凳操作；4、支設懸挑形式的模板時,應有穩固的立足點。支設臨空構件模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在安裝后將洞覆蓋以防施工人員踩空。5、模板、支架搭設高處作業人員,必須經過專業技術培訓及專業考試合格,持證上崗，并必須定期進行體格檢查.高支模作業人員高空作業時必須系好安全帶。6、施工中對高處作業的安全技術設施,發現有缺陷和隱患時,必須及時解決;危及人身安全時，必須停止作業.7、雨天進行高處作

47、業時，必須采取可靠的防滑措施。遇有六級以上強風、濃霧等惡劣氣候，不得進行露天攀登與懸空高處作業。8、高支模作業人員嚴禁向下或向上拋擲卡扣、鋼管等物件。9、為了提高側移剛度，提高模架的側向抵抗力，在架空層頂板砼施工前，先澆筑架空層四根框支柱的砼。待框支柱砼有一定強度之后，在水平方向用鋼管把滿堂內架與框支柱固定。13、技術要求1、腳手架部分基面應整平，其橫距寬度不小于2m。再沿腳手架立桿鋪設墊腳板,長、寬度不小于300mm。立桿底部離地約150mm處設掃地桿.2、腳手架的搭設應按下列程序進行：設置縱向掃地桿立桿橫各掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件（或加拋撐)第二步縱向水平桿第二步橫向水

48、平桿3、按規定，腳手架兩端轉角處,以及每隔6-7根立桿應設剪刀撐，剪刀撐與地面的夾角不應大于60.4、腳手架與建筑物的拉結應使用剛性拉結點，剛性拉結點通過短鋼管、扣件與結構柱連接，剛性拉結點水平面間距為7m,垂直間距為4m。5、鋼管垂直接駁必須使用對接扣件,不得錯開搭接:兩根垂直交叉鋼管的連接，應用直角扣件，旋轉扣件僅用于任意交叉鋼管的連接。桿件連接點應滿足如下要求：相鄰桿件接頭不得在同一平面內，其錯開距離不應小于500mm，接頭離主結點間距不應大于1/3跨度。 14、安全要求1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，搭設

49、前進行質量、安全技術交底，并配戴好安全帽、安全帶及防滑鞋.2、搭設時應使用符合質量要求的材料，按一定的搭設程序進行，各構件尺寸連接位置符合規范要求.傳遞物料時嚴禁拋擲，并應統一口令,施工面下邊不得有人員站立。搭設完后應按要求進行驗收，符合要求方能投入使用。并應派專人對腳手架進行經常檢查和保修。3、腳手架安全網應嚴密，并綁扎牢固，腳手板與小橫桿連接牢固，不得有探頭現象，斜道及平臺兩側應有護欄，架體底層設水平網.腳手架使用期間,嚴禁任意拆除主要受力桿件。4、腳手架拆除時,地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁閑雜人入內。5、施工通道出入口的地方應設有防護柵。施工臨時用電線路架設于架體上時，應采用絕緣端子。 15、質量保證措施1、制定每個人、班組、管理層、 質量分解目標和工作目標 ，不違規、不漏查、不漏檢、不出次品、確保本工程優良。2、嚴格執行樣板制,柱、外墻、梁板、施工縫、后澆帶、以及產生質量通病的關鍵節點和部位都應事先組織樣板施工，樣板引路，施工應有組織地進行，總工長和有關專業工長要反復檢查，經驗收合格后，以此樣板進行交底,通過樣板統一認識，統一做法、統一標準、以后施工不準偏離樣板。3、嚴格實行跟蹤監控檢查指導，工長要嚴格監控班組自檢,把一切大的質量問題消滅在萌芽中，工長要嚴格 監控模板施工的全過程，及時預檢，發現問題及時指導整改。