1、直線加速器機房超厚墻、板模板專項施工方案編制： 審核： 審批： 目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、構件支撐體系的選擇3四、施工計劃7五、施工工藝8六、模板支架搭設的質量控制措施11七、施工安全保證措施13八、應急預案15九、直線加速器房間墻體、現澆板模板支撐體系計算書20一、編制依據1、xx大學第二醫院醫療綜合樓直線加速器改造工程建筑和結構圖紙。2、主要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008、J814-20

2、08）建筑施工手冊（第四版）扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全鋼管腳手架扣件（GB15831-1995）木結構設計規范（GB50005）混凝土模板用膠合板（ZBB70006）二、工程概況1、工程基本概況xx大學第二醫院醫療綜合樓位于xx市區，本工程地下三層，地下一層為核醫科學、供應中心、貴賓門診、藥庫、及供應中心；地下二層為汽車庫及設備用房；地下三層為汽車庫，人防地下室，本次直線加速器機房設于地下三層，占用車庫一部分，有控制室、加速機房、設備機房、后裝機房、模擬CT機房、診室及會議室、示教室組成。整體建筑為一類高層建筑，結構為鋼筋混凝土框剪結構，建筑面積11.3萬平方米。由于其功能的重要性,

3、為防輻射,此房的結構較特殊,為厚大體積墻體和頂板,墻厚為600、1000、1500、1700、2900mm等，機房頂板厚度為1000、1700、2900mm，墻身高度4200、5900、7100其施工難度較大,特制定專項施工方案。1000mm厚頂板的恒荷載1.0m25 kN/m3=25 kN/m2；1700mm厚頂板的恒荷載1.7m25 kN/m3=42.5kN/m2；2900mm厚頂板的恒荷載2.9m25 kN/m3=72.5kN/m2；以上數值遠遠大于15 kN/m2，所以必須進行驗算。三、構件支撐體系的選擇1、直線加速器的現澆砼頂板（1700mm）支撐體系的選擇選用扣件式鋼管滿堂架支撐體

4、系，48鋼管壁厚3.0mm以上；立桿橫向間距300mm，縱向間距300mm；立桿步距400mm；板底通過4m、3m長的10050mm木方與15mm厚木膠合板連接，木方橫向間距150mm，跨度150mm,木方直接放置在立桿頂托上；木方與木方交接處增加立桿和頂托。架體坐落基礎鋼筋砼底板上，立桿直接放在砼底板上。架體搭設高度4.2m。2、直線加速器的現澆砼頂板（2900mm）支撐體系的選擇選用扣件式鋼管滿堂架支撐體系，48鋼管壁厚3.0mm以上；立桿橫向間距300mm，縱向間距300mm；立桿步距400mm；板底通過4m、3m長的10050mm木方與15mm厚木膠合板連接，木方橫向間距100mm，跨

5、度100mm,木方直接放置在立桿頂托上；木方與木方交接處增加立桿和頂托。架體坐落基礎鋼筋砼底板上，立桿直接放在砼底板上。架體搭設高度4.2m。板厚1700mm與板厚2900mm結合部的腳手架支撐體系必須分別滿足各自的模板方案，在同一線上時，可靠連接。3、直線加速器周邊現澆砼墻體的支撐體系選擇在模板施工前先在底板彈出剪力墻的定位線，然后在距板面20mm的位置間距600mmHRB400 20鋼筋以便防止模板加固時模板底部往內移動。模板側板采用15mm厚膠合板，內龍骨為100*50的木方，間距150mm楞放，外龍骨為48mm3.0mm雙鋼管，對拉螺桿為14高強絲桿，間距：基礎底板以上150mm設置第

6、一排拉桿，橫向間距300mm，縱向往上按300mm間距再設置6道后調整為400mm，雙鋼管同步調整，兩端采用 14槽鋼替代3型卡與外龍骨拉結，戴雙螺帽；因墻體較厚，不宜作鋼筋混凝土內撐，采用HRB400 20鋼筋，間距600mm雙向布置，鋼筋長度為墻厚，電焊于墻身豎向鋼筋上，還可起到間隔各層鋼筋網片間距和保證外層鋼筋網片保護層厚度的作用。為防止鋼筋內撐頭長時間外露產生銹蝕影響砼結構，模板拆除后，人工剔出外露鋼筋頭5mm，用氧焊割掉，在鋼筋頭點上防銹漆，再用高標號水泥砂漿進行封閉。 300 300 150 墻厚15mm厚模板板板10050木方水平鋼管立桿頂托現澆板與墻體交接處模板安裝示意圖（板厚

7、1700mm）步距h,400螺桿與板筋單面焊接14螺桿15mm厚模板 300 300 150 墻厚現澆板與墻體交接處模板安裝示意圖（板厚2900mm）10050木方水平鋼管立桿頂托螺桿與板筋單面焊接14螺桿步距h400四、施工計劃1、架體材料及木方、模板計劃(1)架體鋼管采用48mm壁厚3.0mm 以上的焊接鋼管，立桿長度3.98-4.03m,水平桿長度1.5-4m，部分5m的。鋼管材性應符合碳素鋼結構（GB/700）的相關規定。鋼管頂部應平整，內外表面應光滑。不得有影響使用的變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在，不得有超過0.5mm 深的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷和結疤等缺陷存在。(2) 直角扣件

8、、回轉扣件和對接扣件均采用可鍛鑄鐵扣件，其應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。扣件螺栓擰緊力矩達65N.m 時，扣件不得破壞。對重新使用的扣件應及時進行檢查，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用；滑絲的螺栓必須更換。(3) 15mm厚木膠合板，表面應平整光滑，具有防水、耐磨的保護膜；各層板的原材含水率不大于15%；進場的膠合板應具有出廠質量合格證，且要保證外觀和尺寸合格。（4） 10050mm木方，杉木材質，長度4m、3m、2m；木方不得有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節等缺陷；含水率不大于25%。2、勞動力計劃1）項目部現場配備專職安全員三名，勞務班組配有一名專職安全員，監督管理現場

9、的安全生產工作。在高大模板施工的工作面確保有一名安全員及責任工程師在現場跟班監督、指導、檢查工作。2）配備10名經培訓合格并有上崗證的架子工搭設高大模板支撐體系的架子。3）安排10名有施工經驗、責任心強的木工專門負責高大模板工作面的模板安裝支設工作。五、施工工藝一）、模板支架搭拆操作工藝1、模板支架工藝流程：放線 搭設立桿并同時搭設掃地桿 搭設水平桿 設置豎向剪刀撐、水平剪刀撐 安裝頂托、木方、模板校正。2、放線：模板安裝前，根據測量標記的標高、中心線，彈出模板安裝控制內邊線及滿堂架立桿位置定位線。3、立桿搭設要求：立桿直接放在砼底板上。根據加速器的空間，排架的搭設自一端延伸向另一端，自下而上

10、按步距架設，并逐層改變搭設方向，減少誤差積累。不能自兩端相向搭設或相間進行，以免結合處錯位，導致最后難以連接。做到縱橫各成一線，以便準確搭設水平拉桿和剪刀撐。4、掃地桿：掃地桿可約束立桿的水平位移及沉陷，提高支架的承載力，因此不可忽視掃地桿的作用。距地面150mm設置掃地桿，縱橫桿均用直角扣件扣在立桿上，橫桿在下，縱桿在上。5、剪刀撐：滿堂模板支架四邊及中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；從頂層開始設置一道水平剪刀撐，最底層及中間各設置一道水平剪刀撐。剪刀撐可提高支架的整體穩定性，提高立桿的極限承載能力。6、縱橫向水平桿：沿架體豎直方向，每步架均設置縱橫向水平桿。搭設時

11、每步水平桿必須縱橫雙向貫通，尤其是頂層的水平桿更要注意。縱橫向水平桿采用對接扣件連接，不得搭接。縱橫向水平桿端頭與周邊墻體模板頂緊。水平桿的接頭、高差也應符合規范要求。7、模板支架的拆除（1）模板支架的拆除應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的相關規定。拆除支架必須有專人指揮，參與拆除的人員應注意動作的配合與協調，在拆除過程中不宜中途換人，不得單人拆除較重桿件。（2）拆除順序應是后搭設的部件先拆，先搭設的部件后拆，嚴禁采用推倒或拉倒的拆除做法。（3）拆支架宜一步一清，分段拆除時高差不應大于2 步，如高差不得已大于2 步，應采取臨時穩定措施。拆剪刀撐和縱橫向水平桿

12、時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件。拆除扣件時，應有防止桿件突然墜落的措施。（4）拆除的支架部件應及時整理堆放。二）模板支架的驗收1、支架在搭設過程中，應嚴格按照本方案要求執行，搭設完成后由項目經理組織，技術負責人、安全工程師、監理工程師牽頭，施工員及施工班組長參加，進行檢查驗收。2、驗收的依據為建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑施工安全檢查標準和模板支撐施工專項方案以及各級技術交底記錄。重點驗收支架的立桿搭設位置、構造尺寸、材質、連接件、剪刀撐、掃地桿、縱橫向水平桿的節點是否牢固可靠，桿件間距、接頭位置及扣件擰緊力矩是否符合要求。3、驗收過程中發現的問題應一一

13、列出交由班組專人整改，按規定整改完成后方可進行下一道工序，未經檢查驗收或整改未完成的支架嚴禁進行下道工序的施工。支架整改完成后應由監理工程師，項目技術負責人、安全工程師復驗合格簽字后，方可鋪設模板、綁扎鋼筋、澆搗混凝土。三）、模板的支設1、支模前應熟悉圖紙設計，確定幾何尺寸、形狀；用水準儀將建筑物樓層相對標高引測到模板支撐架或其他相對固定物件上作為參照標高，一般取樓層結構標高1.000m為宜。立模要按現有的控制線組裝，如有不相符，應及時檢查模板拼裝是否符合圖紙要求；模板的組裝應注意拼縫，不得在拼縫處塞木條來代替空隙，拼縫處的加固應多加木方支撐，且拼縫處上口釘加幫條，確保板砼在接縫處不漏漿。模板

14、組裝前要涂刷脫模劑，嚴禁后刷，避免污染鋼筋。模板拼裝要嚴格按施工方案進行施工，模板支撐體系的立桿和水平橫桿間距不得隨意更改，以保證模板系統的整體穩定。2、立桿必須要標準，垂直拉通在一條直線上，頂托要調平在設計標高；木方應擱置平整，使混凝土樓板成形后平整。3、直線加速器房間頂板與臨坑壁側外墻的水平施工縫處理與樓板和外墻的施工縫處理完全一樣（做500mm高導墻，留置放止水條的凹槽）；豎向施工縫的處理按照外墻后澆帶的處理方式，同樣是留置放止水條的凹槽。四）、模板的拆除1、拆模順序和方法，應按照模板施工方案進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用錘子和撬棍硬砸硬撬。

15、2、拆模時間要嚴格控制，側模應待混凝土強度大于1.0N/mm2時才能拆模，保證表面及棱角不受損傷。墻、板模待混凝土強度達到設計強度的100%、且砼測溫溫差在25之內時才能進行拆模。拆模強度的確定必須由同條件養護試塊強度試驗報告為依據。六、模板支架搭設的質量控制措施1、支架搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的相關規定。架體一次搭設高度高出操作架不宜大于一步。2、由于本架體立桿間距密、架體步距小，所以要求縱橫向水平鋼管的位置不能出現偏差，包括扣件的緊固程度應一次到位。3、立桿搭設：本工程高大模板處層高不大，立桿不準接長使用，根據所需尺寸，由長鋼管一次截取到位。

16、在立桿搭設前，把地面上所彈的立桿定位線引測到墻體模板上，用來控制立桿搭設過程中的垂直度，并且安排專人在頂端拉通線檢查立桿的垂直度。4、縱橫向水平鋼管的搭設：根據房間的尺寸，水平桿采用長度2m-5m的鋼管對接連接，接頭采用對接扣件連接，嚴禁搭接；并且接頭位置要錯開；縱橫向水平桿端頭與周邊墻體模板或所背木方頂緊。5、剪刀撐搭設要點：剪刀撐與縱向水平桿呈450600；剪刀撐應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；剪刀撐的搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6、搭設前，對所用鋼管、扣件由材料部門進行認真挑選

17、，逐一檢查后方可在施工現場使用。7、項目部配備專人跟蹤作業，隨時檢查立桿的間距、垂直度，水平桿的接頭位置及扣件的擰緊力矩，保證每個扣件的緊固程度用力矩扳手檢查值達到40-65KN.m。8、高大模板施工時，項目經理部應明確現場施工安全責任人，負責施工全過程的管理。支架搭設前，由項目技術負責人主持召開現場工程師、質量、安全負責人、施工隊長、施工員、操作工人等有關人員的技術交底會，并要求有書面交底技術資料。支架搭設時，應有專職安全員在場值班。七、施工安全保證措施一）、模板工程施工中的安全要求1、安裝模板時，模板應有可靠的支承點，墻的對拉螺桿應平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷

18、造成脹模現象。2、電動機具應由現場機電工進行檢修后才可運轉，必要的防護罩等要齊全；電動機具的接電應規范，符合現場有關機具與用電安全制度的要求。3、作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應戴好安全帽并系好帽扣，高空作業應系好安全帶，掛好掛鉤。4、安裝墻模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆，對模板工程中的扣件連接必須擰緊，并抽查扣件的扭力矩。5、安裝中及安裝完成的板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。6、模板支設完畢，澆筑混凝土時，必須有專人看護模板，對墻及板的支撐和對拉進行嚴密監控，發現情況立即停止混凝土澆筑并及時進行加固。7、采

19、用泵送商品混凝土澆筑時，首先要用鋼管搭設水平支撐架，使泵管在其上可進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝土對支撐體系的影響；其次，在泵送管道的搭設路線下的支撐架，在原有構造斜撐基礎上，適當增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。8、拆模前，由技術負責人對施工班組進行詳盡的安全技術交底。9、拆模時，上下應有人接應，隨拆隨運走，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁拋擲或堆放在腳手板上。應采用可靠的登高工具，除操作人員外下面不得站人，高處作業應掛好安全帶。10、拆模的施工順序基本與安裝順序相

20、反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原則。支撐體系應在梁板模逐步拆除完成后才可拆除。二）、施工的安全保證措施1、搭拆階段的安全規定a.搭拆架子工必須有上崗證，不準用童工、女工及年老體弱者。b.搭拆過程中，劃出安全區，設專人當安全警衛，與施工無關人員一律不準進入。c.沒有搭拆完的架體，在當日收工時，一定要確保架體穩定，并有臨時的加固措施，以免發生意外。d.拆除架體應統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。e.拆除架體應一步一清，不準采用踏步式拆除方法。所有拆下的鋼管、扣件應分類堆放，零配件裝入容器。2、混凝土澆筑過程的監測監控a.精心設

21、計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。b.指派專人監測模板支撐系統的沉降變形情況，并同時決定是否需發出緊急疏散人員、暫停施工的通知。c.如已通知停工，必須待支撐加固完成，險情排除，現場施工安全責任人檢查合格，才能發出復工通知。d.發現違反本規定進行高支撐施工時，應及時通知限期整改或停工整改，造成事故的，追究有關責任人的責任。八、應急預案一）應急管理體系1、組織機構及職責：項目部應急領導小組由16人組成，項目經理任組長，設副組長5人，組員10人。應急領導小組組成及各組員責任和相應崗位工位職務崗 位應 急 職 責組 長項目經理應急急救搶險總指揮副組長

22、執行經理具體安排現場急救工作技術負責人實施事故現場保護工作安全工程師實施人員創傷急救工作生產經理具體實施現場急救、搶險工作商務經理具體實施后勤保障工作組員技術主管實施事故現場保護工作安裝主管具體實施消防水、電搶險工作資料員具體急救聯系、搶險登記工作材料員及時采購急救工具、材料及發放電 工現場電路故障搶險安全員現場急救、搶險登高作業質檢員配合做好事故現場保護工作安全員配合做好事故現場保護工作施工員配合實施現場急救、搶險工作安全員配合實施現場急救、搶險工作二）應急準備與措施（一）、應急準備1、應急材料、設備準備（只計算應急小組成員）材料設備名稱數量備注衛生急救箱1套擔架1付碘鎢燈10盞手電筒10把

23、對講機5套滅火作戰組、搶救疏散組組、后勤組、醫療救護組、安全保衛組。手機10部全體組員及搶險隊員絕緣膠鞋16雙每人一雙2、應急預案的培訓和演練1)、項目部建立突發事件搶險小組，除管理人員外，尚應有5-10名兼職搶險人員。進行衛生與急救等幾個方面的培訓，同時通過緊密的配合，實施應急計劃，使本公司的廣大職工能及時、準確的處理模板支撐體系失穩、坍塌、墜落事故、險情，將事故的損害降到最低程度。2）、教學內容組織學習搶救、疏散知識等；當遇到架體坍塌事件時，能及時組織消防特種搶險人員、設備、物資（或供應渠道、地點），以便在最短時間內投入使用；建立與當地消防隊、治安隊、環境部門、醫療部門及其他協作部門的渠道

24、聯絡；組織搶險隊員學習急救器材的正確使用，防止誤用；適時組織突發事件搶險演練，提高應急能力，對演練中的不足之處，要采取相應整改措施及時整改；對廣大職工進行急救技巧等教育和培訓，避免在出現突發事件后，造成一些不必要的傷亡和損失。坍塌事故的應急措施：一旦發生事故，應盡快清除坍塌的物體，在解除對人體壓迫的過程中，切勿生拉硬拽，以免進一步傷害，現場及時處理各種傷情，如心肺復蘇等。急救前應疏散人群，禁止圍觀，以保持空氣流通。在急救中應迅速清除口、鼻污物，保持呼吸暢通。同時，就近送成都市第二人民醫院搶救。成都市第二人民醫院的急救電話：86621522（二）應急程序在高大模板施工及砼澆筑過程中突發重傷、死亡

25、事故，項目部必須立即啟動應急程序。1）、項目部安全組必須立即組織搶救傷員，保護現場，并以電話向項目部直接領導和公司、安全監督站報告簡要情況，且要逐級上報，每級上報時間不大于2小時。2）、認定重傷或死亡事故，由項目部負責保護事故現場，繪制事故現場平面布置圖、立體圖，并提供有關資料。 3）、項目部安全科填寫事故報告。4）、組織人員認真配合上級和政府主管部門勘測現場，開展事故調查。5）、調查重傷事故由項目經理部組織事故調查組，并在10天內提出事故處理報告，報公司工程管理部門。6）、因機械事故傷亡的，報公司工程管理部的同時報材設部門。7）、項目部發生重傷事故，主管安全生產工作的負責人要采取組織會議等多

26、種方法通報事故經過、原因、提出整改措施，汲取教訓，加強安全生產管理，預防同類事故重復發生或其它事故的再發生。8）、如事故發生在夜間，項目部夜間值班人員必須緊急上報項目部有關領導及有關人員。（三）應急反應行動的管理當發生模板架體倒塌事故時，應以項目部自救為主。項目部應急搶險小組和醫院在進行救助的同時，上報上一級救援指揮中心（部門）及政府；救援能力不足以有效搶險救災時，上報上一級救援指揮中心（部門）及政府部門。1）、發生人身意外傷害時需采取的相應事項A、如現場發生意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，醫務人員要對其進行全面檢查并留觀24小時，確認沒有癥狀時才能視為正常。B、當發現

27、傷員心跳、呼吸停止時要就地搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救。C、現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護，另派人與急救中心或醫院進行聯系，說明傷員受傷部位。D、對骨折傷員特別是頸、胸、腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯扭曲身體處理。2）、急救聯系方式：成都市第二人民醫院急救電話：866215223）、急救首選醫院具體方案A、項目經理部在得到因工傷害事故報告后，應立即組織搶救受傷人員指導現場急救或送專門醫院搶救，并組織人員救險，防止險情擴大。B、必須根據具體受傷部位送相應醫院，其指導原則為盡最大努力減少拖延，保證傷員生命安全。按就近的原則直

28、接讓成都市第二人民醫院的急救車接送傷員。九、直線加速器房間墻體、現澆板模板支撐體系計算書（一）直線加速器墻體模板支設計算書直線加速器房間墻體厚度有600mm、1000mm、1500mm、1700mm、2900mm厚；凈高H=4200mm，設施工氣溫為T=25，采用泵送砼，外加劑修正系數1=1.2，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系數2= 1.15，砼澆筑速度取V=2m/h，（拼裝圖如下）計算參數：A、模板15mm木膠合板，彈性模量E=6000N/mm2；抗彎強度設計值fjm=15 (N/mm2)；（以上見建筑施工模板安全技術規范附錄A表） B、杉木10050木方背楞，豎向布置，水平間距=3

29、00mm， 截面抵抗矩W=bh2/6=67500mm3；慣性矩I=bh3/12=3037500mm4；（計算按5090mm）抗彎強度設計值fm=11 (N/mm2)；（以上見建筑施工模板安全技術規范附錄A表）C、水平夾管用2根483.0鋼管，豎向間距300mm；其中截面抵抗矩W=4.12103mm3；慣性矩I=9.89104mm4；截面積A=384mm2；回轉半徑i=16mm；彈性模量E=2.06 105N/mm2；抗彎強度設計值f=205N/mm2；直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值Rc=80.8=6.4KN（0.8的折減系數）（以上見JGJ130-2001、J84-2011建筑施工扣件式鋼

30、管腳手架安全技術規范） D、14對拉螺栓，縱橫向間距均為300mm 凈面積A=105mm2；容許拉力f=17.8KN；螺栓的抗拉強度170 N/mm2。（螺桿每端至少擰兩個螺母）蝴蝶扣（12型）的容許荷載為12KN（根據螺桿的計算拉力，螺桿每端至少需要2個蝴蝶扣）（以上見施工手冊456頁表8-4、8-5）300 300 300 300 300 300 300 墻模板拼裝立面圖300 300 300 300鋼管外楞墻模板拼裝剖面圖1、荷載計算當采用內部振搗器時，新澆筑的砼作用于模板的最大側壓力標準值F1=0.22ct012V1/2 =0.2224200/(25+15)1.21.1521/2=51

31、.52(KN/m2)F2=cH=247.1=170.4(KN/m2)式中 c砼的重力密度，取24kN/m3 t0砼的初凝時間，t0=200/（T15）=5，T為砼溫度，取T=25 ； V砼澆筑速度，取2m/h； H砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度，取最大層高7.1m； 1外加劑影響修正系數，取1.2； 2坍落度影響修正系數，取1.15。并取兩式中的較小值故取F1=51.52kN/m2,并乘以分項系數1.2得設計值:F4=F11.2=51.521.2=61.82kN/m2傾倒砼產生的荷載標準值F3=2 KN/m2則傾倒砼產生的側壓力F5F5=1.4F3=1.42=2.8 kN/m2側壓力合計

32、為：F= F4+F5=61.62+2.8=64.62 kN/m2板肋方木所承受的均布荷載q1=bF=0.364.62=19.39KN/m 2、墻模板所背木方的驗算1）木方的抗彎強度驗算按三跨連續梁計算，其計算簡圖如下：300 300 300木方計算簡圖19.39N/mmM=0.1q1L20.119.390.32=0.174KNm=M/W=0.174106/67500=2.57N/mm =11N/mm式中：W=bh2/6 按距形梁計算，其中b=50，h=90。所以木方的強度滿足要求2）木方的撓度驗算板肋所受的均布荷載q1=F0.3=64.620.3=19.39KN/mI=bh3/12=50903

33、/12=3037500mm4E=9000N/mmW=0.677q1L4/(100EI)=0.67719.393004/(10090003037500)=0.03mmw=300/300 =1mm 所以木方的撓度滿足要求3）木方的抗剪強度驗算 Q = 0.6ql=0.619.390.3=3.49KN T = 3Q/2bh T T=33490/(25090)=1.16N/mm2T=1.2N/mm2 所以木方的抗剪強度計算滿足要求3、墻模板驗算：1）模板撓度驗算按三跨連續梁計算，以一米為計算單元，計算簡圖：300 300 30064.62N/mmq2=F1=64.621=64.62 KN/mI=bh3

34、/12=1000153/12=281250mm4E=6000N/mm W=0.677q2L4/(100EI)=0.67764.623004/(1006000281250)=1mm=f=300/300=1mm 所以模板的撓度滿足要求。2）模板的強度驗算（按三跨連續梁計算）M=0.1q2L20.164.622=0.404KNm=M/W=0.404106/54000=7.48N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁計算，其中b=1000，h=15。所以模板的抗彎強度滿足要求。3）模板抗剪計算 Q=0.6ql=0.664.620.3=11.63kN T = 3Q/2b

35、h T T=311630/(2100015)=1.16N/mm2T=1.20N/mm2 所以模板的抗剪強度滿足要求4、水平夾管的驗算（按三等跨連續梁計算）荷載計算：兩根鋼管所承受的均布荷載：q=0.364.62=19.386KN/m每根鋼管所承受的均布荷載：q3=19.386/2=9.693KN/m水平夾管的強度驗算 （W= 4.12103mm3 見施工手冊44頁表2-5） 計算簡圖：300 300 3009.693N/mm M=0.1qL2=0.19.6930.32=0.087KNm=M/W=0.087106/(4.12103)=21.1N/mm2=205N/mm2 所以鋼管的抗彎強度滿足要

36、求水平夾管的撓度驗算：見施工手冊72頁表2-82；I= 9.89104mm4 （見施工手冊44頁表2-5）w=0.677q L4/(100EI)= 0.6779.6933004/(1002.061059.89104)=0.03mmw=300/150=2mm 所以鋼管的撓度滿足要求5、14對拉螺桿的驗算（由施工手冊456頁表8-4得A=105mm2） 對拉螺桿所承受拉力設計值N=0.30.364.62=5.816KN抗拉強度=N/A=5.816103/105=55.4N/2f=170N/2 所以14對拉螺桿的抗拉強度滿足要求。 （二）樓板模板扣件鋼管支撐架計算書1、2900mm厚樓板模板扣件鋼管

37、支撐架計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為4.2m， 立桿的縱距 b=0.3m，立桿的橫距 l=0.3m，立桿的步距 h=0.4m。 面板厚度15mm，剪切強度1.2N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm4。 木方10050mm，間距100mm，剪切強度1.1N/mm2，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9000N/mm4。 模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重25.1kN/m3，施工活荷載6.5kN/m2(其中振搗砼產生的荷載標準值4 kN/m2；施工人員及設備荷載標準值2.5kN/m2)。 扣件計算折減系數取0.80,采用的鋼管類型為483.0。 15mm厚模板1

38、0050木方水平鋼管立桿頂托 h400 a=75 DH=4200 L150300 300 樓板支撐架立面簡圖15mm厚模板10050木方水平鋼管立桿頂托 h400 a =75 DH=4200 b150300 300樓板支撐架立面簡圖 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續梁計算。取1000mm為計算單元，計算簡圖如下： 300 300 300 100015mm厚膠合板10050mm木方 300 300 300300 300 30098.248N/mm 靜荷載標準值 q1 = 25.12.9001+0.51=74.29kN/m 活荷載標準值 q2 = (

39、4+2.5)1=6.5kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001515/6 = 37500mm3； I = 1000151515/12 = 281250mm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；q=1.274.29+1.46.5=98.248 kN/m 經計算得到 M = 0.198.2480.30.3

40、=0.884kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.884106/37500=2.357N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6ql=0.698.2480.3=17.684kN 截面抗剪強度計算值 T=317684/(2100015)=1.768N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67788.0123004/(1006000281250)=

41、0.28mm 面板的最大撓度小于300/250=1.2mm,滿足要求! 二、頂托支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。計算簡圖如下： 100 100 10019.409N/mm 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.12.90.2=14.558kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.50.2=0.1kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = (2.5+4)0.2=1.3kN/m 靜荷載 q1 = 1.214.558+1.20.1=17.589kN/m 活荷載 q2

42、 = 1.41.3=1.82kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1+q2=19.409kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.119.4090.10.1=0.019kN.m 最大剪力 Q=0.60.119.409=1.164kN 最大支座力 N=1.10.119.409=2.134kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100100100/6 = 166666.67mm3； I = 100100100100/12 = 8333333.33mm4；

43、 (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.019106/166666.67=0.114N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31164/(210050)=0.349N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.10N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最大變形 v =0.67719.4091004/(10090008333333.33)=0

44、.141mm 木方的最大撓度小于100/250=0.4mm,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)架體鋼管、扣件、頂托的自重(kN)： NG1 = 4.2+(0.2+0.4)4 38+2513.2+61=0.444KN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5

45、0.40.2=0.04kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.12.90.40.2=5.8231kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.307kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+4)0.40.2=0.52kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.26.307+1.40.52=8.296KN 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.296kN 軸心受壓立桿的穩定系數,

46、由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.84 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值， 205N/mm2； l0 計算長度 (m)； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.075m； l0=1+20.075=1.15m =1150/16.0=72查表得 =0.765 =8296/(0.765384)=28.24N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、現澆板側立面模板支設計算直線加速器墻體砼澆

47、筑到板底時，用一臺泵澆筑直線加速器板周邊其它梁板砼，另一臺泵澆筑加速器頂板砼；直線加速器板厚高差1200mm，設施工氣溫為T=25，外加劑修正系數1=1.2，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系數2= 1.15，砼澆筑速度取V=2m/h，采用15厚木膠合板，板肋為50100木方，沿水平方向布置6根，間距=300mm；用兩道14對拉螺桿固定，距側模上下端各150mm，螺桿縱向間距=600mm，橫向間距=400mm，豎向夾管采用2根48鋼管（壁厚按3.0計算）間距=400mm。公式和數據詳見建筑工程施工手冊（第四版）縮印本P514頁：荷載及變形值規定。150 600 15015mm厚膠合板501

48、00木方2根483.0鋼管14對拉螺栓現澆板側面吊模拼裝示意圖吊模鋼筋支撐架 1）、荷載計算當采用內部振搗器時，新澆筑的砼作用于模板的最大側壓力標準值F1=0.22ct012V1/2 =0.2224150/(25+15)1.21.1521/2=51.52(KN/m2)F2=cH=241.2=28.8 (KN/m2)式中 c砼的重力密度，取24kN/m3 t0砼的初凝時間，t0=200/（T15），T為砼溫度，取T=25 ； V砼澆筑速度，取2m/h； H砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的總高度，取最大高差1.2m； 1外加劑影響修正系數，取1.2； 2坍落度影響修正系數，取1.15。并取兩式中的較

49、小值故取F2=28.8kN/m2,并乘以分項系數1.2得設計值:F4=F21.2=28.81.2=34.56kN/m2傾倒砼產生的荷載標準值F3=2 KN/m2則傾倒砼產生的側壓力F5F5=1.4F3=1.42=2.8 kN/m2側壓力合計為：F= F4+F5=34.56+2.8=37.36 kN/m2板肋方木所承受的均布荷載q1=bF=0.337.36=11.208KN/m 2）、側模板所背木方的驗算木方的抗彎強度驗算（按三跨連續梁計算），計算簡圖如下：300 300 30011.208N/mmM=0.1q1L20.111.2080.32=0.1KNm=M/W=0.1106/67500=1.

50、481N/mm =11N/mm式中：W=b h2/6 按距形梁計算，其中b=50，h=90。所以木方的強度滿足要求木方的撓度驗算板肋所受的均布荷載q1=Fl=37.360.3=11.208KN/mI=bh3/12=50903/12=3037500mm4E=9000N/mmW=0.677q1L4/(100EI)=0.67711.2083004/(10090003037500)=0.02mmw=300/250 =1.2mm 所以木方的撓度滿足要求木方的抗剪強度驗算Q = 0.6ql=0.611.2080.3=2.02KN T = 3Q/2bh T T=32020/(25090)=0.67N/mm2

51、T=1.10N/mm 所以木方的抗剪強度計算滿足要求3）、側模板驗算：按三跨連續梁計算，以一米為計算單元，計算簡圖如下：300 300 30037.36N/mmq2=F1=37.361=37.36 KN/mI=bh3/12=1000153/12=281250mm4E=8000N/mm 撓度驗算w=0.677q2L4/(100EI)=0.67737.363004/(1006000281250)=1.2mm=w=300/250=1.2mm 所以模板的撓度滿足要求。模板的強度驗算（按三跨連續梁計算）M=0.1q2L20.137.360.32=0.336KNm=M/W=0.336106/54000=6

52、.22N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁計算，其中b=1000，h=15。所以模板的抗彎強度滿足要求。模板的抗剪強度驗算Q = 0.6ql=0.637.360.3=6.725KN T = 3Q/2bh T T=36725/(2100015)=0.67N/mm2T=1.2N/mm 所以模板的抗剪強度計算滿足要求4）、垂直夾管的驗算荷載計算：兩根鋼管所承受的均布荷載：q1=0.437.36=14.944KN/m每根鋼管所承受的均布荷載：q=14.944/2=7.472KN/m夾管的強度驗算 （W= 4.12103mm3 見施工手冊44頁表2-5） 計算簡圖：

53、(見施工手冊50頁表2-10)其中a=200，L=800mm150 600 1507.472N/mm M=qL2（1-4a2/L2）/8=7.4720.82(1-41502/6002)/8=0.45KNm=M/W=0.45106/(4.12103)=109.2N/mm2=205N/mm2 所以鋼管的抗彎強度滿足要求夾管的撓度驗算：見施工手冊50頁表2-10；I= 9.89104mm4 （見施工手冊44頁表2-5）w=q L4（5-24a2/L2）/(384EI)= 7.4726004(5-241502/6002)/(3842.061059.89104)=2.29mmw=800/150=4mm

54、所以鋼管的撓度滿足要求5）、14對拉螺桿的驗算（由施工手冊456頁表8-4得A=105mm2） 對拉螺桿所承受拉力設計值N=（0.2+0.4）0.337.36=6.72KN抗拉強度=N/A=6.72103/105=63.97N/2f=170N/2 所以14對拉螺桿的抗拉強度滿足要求。2、1700mm厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為4.2m， 立桿的縱距 b=0.3m，立桿的橫距 l=0.3m，立桿的步距 h=0.4m。 面板厚度15mm，剪切強度1.2N/mm2抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000N/mm4。 木方10050mm，間距150mm，剪切強度1

55、.1N/mm2，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9000N/mm4。 模板自重0.5kN/m2，混凝土鋼筋自重25.1kN/m3，施工活荷載6.5kN/m2(其中振搗砼產生的荷載標準值4 kN/m2；施工人員及設備荷載標準值2.5kN/m2)。 扣件計算折減系數取0.80；采用的鋼管類型為483.0。 15mm厚模板10050木方水平鋼管立桿頂托 h400 a=75 DH=4200 L150300 300 樓板支撐架立面簡圖15mm厚模板100100木方水平鋼管立桿頂托 h400 a =75 DH=4200 b150300 300樓板支撐架立面簡圖 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其

56、抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。取1000mm長為計算單元，示意圖如下： 300 300 300 100015mm厚膠合板10050mm木方 300 300 300300 300 30060.9N/mm靜荷載標準值 q1 = 25.11.71+0.51=43.17kN/m 活荷載標準值 q2 = (4+2.5)1=6.5kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001515/6 =37500mm3； I = 1000151515/12 = 281250mm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f

57、 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；q=1.243.17+1.46.5=60.9KN/m M = 0.160.90.30.3=0.541kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值f =0.541106/37500=1.44N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6ql=0.660.90.3=10.962kN 截面抗剪強度計算值 T=310962/(210001

58、5)=1.096N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67760.93004/(1006000281250)=0.44mm 面板的最大撓度小于300/250=1.2mm,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續梁計算，計算簡圖如下：150 150 15012.181N/mm 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.11.70.2=8.534kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

59、 q2 = 0.50.2=0.1kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = (2.5+4)0.2=1.3kN/m 靜荷載 q1 = 1.28.534+1.20.1=10.361kN/m 活荷載 q2 = 1.41.3=1.82kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1+q2=12.181kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.1810.30.3=0.11kN.m 最大剪力 Q=0.60.312.181=2.19kN

60、 最大支座力 N=1.10.312.181=4.02kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100100100/6 = 166666.67mm3； I = 100100100100/12 =8333333.33mm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.11106/166666.67=0.659N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql=2.19KN 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32190/(210050)=

61、0.657N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.10N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 最大變形 v =0.67712.1813004/(10090008333333.33)=0.087mm 木方的最大撓度小于150/250=0.6mm,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的

62、穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)架體鋼管、扣件、頂托的自重(kN)： NG1 = 4.2+(0.2+0.4)4 38+2513.2+61=0.444KN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.50.20.4=0.04kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.11.70.20.4=3.414kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.898kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+4)0.20.4=0.5

63、2kN 3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=4.751KN 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 4.751kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.84 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值， 205N/mm2； l0 計算長度 (m)； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.075m； l0=1+20.075=1.15m =1150/16.0=72查表得 =0.765 =4751/(0.765384)=16.173N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!