1、第一節、 編制依據為了保證本工程模板工程施工安全，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。編制計算依據如下。編制計算依據如下：1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；2混凝土結構設計規范GB5001020023建筑結構荷載規范GB 50009-20014鋼結構設計規范GB 5001720035. 木結構設計規程GB50005-2003；6. 混凝土結構工程施工質量驗收規范50204-2002；7。 建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001；8。 建筑施工計算手冊（ISBN978-7-11209144-7 江正榮編著）；9. 本工程有關施工圖紙等。第二

2、節、工程概況一、工程簡況:序號項 目內 容1工程名稱XX大型商業住宅小區F棟住宅樓2建設地點3建設單位4設計單位5監理單位6建筑結構類型/層數框剪/三十三層8總建筑面積16183。5XX大型商業住宅小區F棟住宅樓位于XX。F棟住宅樓總建筑面積16183.5,框架剪力墻結構.綜合樓地上三十三層，地下為一層架空車庫,耐火等級二級，抗震設防烈度為等外，抗震等級為非抗震，主體結構使用年限為50年.二、設計概況： 1、建筑層高本工程層高：裙房地下室3.700m，裙房一層3.900m，裙房二層4。000m，主樓地下室5.500m,主樓一層5。350m（此方案設計部位）,二至三十三層層高為3。000m。2、

3、結構斷面尺寸：2.1、墻：本工程剪力墻位置主要在樓梯間和電梯井，墻厚為200、300、400mm。2.2、柱:柱截面為較多，均為矩形局面柱，最大截面為1000mm1000mm。（此方案設計部位）2。3、梁：梁截面類型較多，跨度最大為7。5m,最大截面為900mm2000mm。（此方案設計部位）2.4、板：板厚為180100mm，其中一層板厚都是180mm，二層以上基本為120100mm（此方案設計部位）不等,主要以100mm為主.3、搭設具體位置如下圖：第三節、施工準備一、技術準備1、施工前，組織技術及生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點；熟悉各構件的截面尺寸、標高;2、編制

4、模板施工方案，根據模板方案對施工人員進行方案交底。二、機具準備根據工程需要，組織相應的機械設備進場，根據施工平面布置圖搭設模板加工車間,安裝調試機械設備,確保施工時機械設備運轉正常.三、材料準備為滿足施工進度要求,本工程計劃該施工段全部投入新模板、木方，鋼管、扣件、頂托等按方案設計要求準備。四、勞動力準備根據工程總進度計劃提前編制勞動力計劃，根據勞動力計劃組織勞動力進場，作好進場工人三級教育和安全技術交底。第四節、模板設計一、剪力墻模板設計本工程剪力墻體厚為400-200mm。1、面板：面板采用18mm厚九夾板。2、次楞:次楞采用50mm100mm方木,次楞間距250mm。3、主楞：主楞采用4

5、83.5鋼管，主楞間距500mm.4、穿墻螺桿:采用直徑為M12的對拉螺桿，間距為500mm500mm，對拉螺桿外套PVC管,以便對拉螺桿的再次利用。二、柱模板設計本工程柱最大截面bh=10001000，選最大截面柱進行設計計算。1、面板：面板采用18mm厚九夾板。2、次楞:次楞采用50mm100mm方木，次楞間距200mm。3、柱箍：柱箍采用483。5雙鋼管和M12對拉螺桿連接,形成一個完整的支撐體系,用以支撐混凝土的側壓力，柱箍間距500mm，第一道柱箍離結構板面不大于20cm。4、當柱邊600mm時,中部根據需要增設M12的對拉螺桿，保證對拉螺桿間距500mm。 柱模板設計示意圖 三、梁

6、模板設計本工程梁截面尺寸較多,選擇較大者9002000的梁進行設計計算.梁模板面板采用九夾板， 梁底橫向支撐采用50mm100mm方木，間距為150mm，縱向支撐采用483。5雙鋼管，間距600mm。梁側次楞采用50mm100mm方木，間距200mm；主楞采用483。5雙鋼管，水平間距500mm;穿梁螺栓采用M12對拉螺桿,水平間距500mm，豎向設置四道，第一道離梁底300mm，第二道離梁底為700，第三道離梁底為1100mm,第四道離梁底為1500mm。梁底模起拱高度為2跨長（梁跨度4m時），不大于20mm。主次梁交接時,先主梁起拱，后次梁起拱,懸挑梁需在懸臂處起拱4。梁底豎向支撐采用48

7、3.5，橫向間距1200mm（垂直梁方向），縱向間距500mm（平行梁方向），梁底加強桿一道，鋼管類型為483。5，間距600mm（平行梁方向）水平桿步距1200mm，掃地桿離樓面小于200，頂部水平桿自由端高度不超出100mm。在鋼管架立桿底部設置固定底座和墊板。鋼管架頂部采用可調頂托調節高度以適應樓層層高的變化，但頂托自由端高度不得超過200mm。梁底支撐系統設置掃地桿及水平剪刀撐與板模板支撐系統連接成整體。立桿頂端必須設置縱橫水平剪刀撐,水平剪刀撐按豎直方向沿縱向及橫向全高全長從兩端開始每隔4排立桿設置一道。當局部梁支撐用鋼管搭設難度較大時(如陽臺邊梁），采用鋼管支撐架外側立桿搭設與地面

8、成75度角，并用縱橫水平桿鎖牢。四、板模板設計板模板以板厚較大者進行設計計算,最大板厚為120mm,面板采用18mm厚九夾板,板底支撐為50 mm100mm方木,間距250mm，托梁采用483.5雙鋼管；支撐架483.5鋼管滿堂架搭設滿堂腳手架,門架橫距0。8m,縱距0。8m，水平桿步距1500mm.在鋼管架立桿底部設置固定底座和墊板，頂部可采用可調頂托調節高度以適應樓層層高的變化,但頂托自由端高度不得超過200mm。立桿頂端不能超過頂層水平桿100mm。在滿堂腳手架外側周邊和內部設置剪刀撐，剪刀撐寬度不應大于4個跨距或間距，斜桿與地面傾角宜為4560。 五、樓梯模板設計樓梯使用木模板，面板為

9、18厚九夾板，次龍骨長向布置，采用80mm80mm木方,間距250mm，主龍骨短向布置，采用483.0雙鋼管，間距900mm，立桿為483。0鋼管間距900mm，兩側距墻200mm,下墊腳手板,在距離立桿底200mm處設置掃地桿,每梯段內設置三道縱橫向水平桿與立柱連接，確保支撐系統的整體穩定。第五節、施工工藝一、模板安裝1、剪力墻模板安裝工藝流程： 模板定位、垂直度調整 模板加固 模板驗收2.1、剪力墻模板制安根據施工圖紙的要求，結合現場實際情況配制拼裝.2.2、剪力墻支模用12螺桿進行加固，對拉螺桿間距為500mm500mm.2.3、剪力墻模板豎向采用50100木枋加固，距離為中對中250m

10、m，橫向采用雙鋼管加穿墻螺桿對拉，穿墻螺桿橫距為500mm,豎向間距為500mm。2。4、墻體撐落地鋼管以便調節剪力墻的平直，通墻拉線進行調整。2.5、剪力墻的上部模板應加固校正使其上口平直，確保墻體模板在施工中達到橫平豎直。2、柱模板安裝工藝流程:立模板 加柱箍 加對拉螺栓 臨時固定 調整模板位置、垂直度 加斜支撐、固定 檢查驗收3。1、柱面板采用18mm厚九夾板，豎向采用50100木枋加固，木枋間距為200mm,外為雙鋼管和對拉螺桿組成的柱箍，柱箍間距為500mm。當柱邊長600mm時,中部根據需要增設M12的對拉螺桿，保證對拉螺桿間距500mm.3。2、柱子模板支撐應與支撐承重架相連，每

11、柱的各面必須設置有兩點,三道鋼管支撐落地穩定模板，防止砼澆筑時荷載影響造成位移.3。3、在柱模板安裝時，應在底部設置清掃口，混凝土澆筑時再進行封閉。4、梁模板安裝搭設模板支架 按標高鋪設梁底模板 拉線調值 安裝側模板 加固校正 驗收4.1、梁底豎向支撐采用483.5，橫向間距1200mm（垂直梁方向)，縱向間距500mm（平行梁方向)，梁底加強桿一道，鋼管類型為483。5，間距600mm（平行梁方向）水平桿步距1200mm，掃地桿離樓面小于200，頂部水平桿自由端高度不超出100mm。4。2、按規定跨度4m時,模板應起拱，起拱高度應為全跨長度的1/10003/1000,本工程模板起拱高度按全跨

12、長度的2/1000計算，但不超過2cm.4。3、梁模板面板采用九夾板， 梁底橫向支撐采用50mm100mm方木,間距為250mm，托梁采用483.5鋼管，間距600mm。梁側次楞采用50mm100mm方木，間距250mm;主楞采用483.5雙鋼管,水平間距400mm；穿梁螺栓采用M12對拉螺桿,水平間距500mm,豎向設置四道，第一道離梁底300mm，第二道離梁底為700，第三道離梁底為1100mm，第四道離梁底為1500mm。 4.4、當梁斷面較小時，對拉螺桿的數量、支承次楞可作適當調整.4。5、梁的支承架應與板、柱、墻的支承架相連接，形成一個整體穩定、剛度良好的支承系統。5、樓板模板安裝滿

13、堂鋼管腳手架搭設 主龍骨（托梁）安裝 次龍骨安裝 柱頭模板龍骨 柱頭模板、頂板模板拼裝 調整驗收5.1、樓板支撐系統采用采用鋼管架搭設滿堂腳手架，鋼管架橫距0.8m，縱距0。8m，縱橫水平桿步距1。5m。5.2、樓板模板根據施工圖紙的尺寸，結合現場實際情況配制拼裝。5.3、模板的受力次龍骨（次楞）采用50mm100mm木枋，間距250mm;主龍骨（梁托）采用483。5雙鋼管，面板為18mm九夾板。5。4、凡是梁、柱、墻、板交接處的拼裝應嚴格按照圖示尺寸配制安裝，確保構件準確無誤.5。5、支架搭設完畢，要認真檢查板下龍骨與立桿連接及支架安裝的牢固與穩定,根據給定的水平線，通過可調頂托將主次龍骨找

14、平。5。6、鋪設樓板面板時，先與墻、柱或梁模板連接，然后向跨中鋪設平模，相鄰兩塊模板用木枋龍骨連接，最后對于不夠模數的模板和窄條縫，采用拼縫模或木方嵌補，但拼縫應嚴密。5。7、平板鋪設完畢，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高，并進行校正。6、樓梯模板安裝樓梯使用木模板支設,先支設底板，面板為18厚九夾板，次龍骨為長向50100木方間距250mm，主龍骨為483。5雙鋼管，短向間距900mm，立桿為483。5鋼管間距900mm，兩側距墻200mm，下墊腳手板.待樓梯鋼筋綁扎好后，再將踏步模板整體吊裝就位.模板支設前先在兩側墻上放出樓梯大樣，模板嚴格依線支設。7、高大模板支撐架構造節點要求

15、7.1掃天桿、掃地桿掃天桿應盡量貼近模板底，掃地桿位于支承面以上200 mm處，在危險區域h位置滿設水平剪刀撐，并與水平桿和立桿相連，如圖1所示:7.2剪刀撐剪刀撐傾角為4560(宜優先采用45)，跨越57條立桿，如圖2所示：剪刀撐分為豎直剪刀撐和水平剪刀撐。1 豎直剪刀撐.分為： 縱向豎直剪刀撐，在豎直面上沿支架縱向全高全長設置; 橫向豎直剪刀撐,在豎直面上沿支架橫向全高全長設置。豎直剪刀撐應與每一條與其相交的立桿扣接。2 水平剪刀撐 。沿水平面全平面設置，并與每一條與其相交的立桿扣接,不能與立桿扣接之處應與水平桿扣接。7.3扣件式鋼管支架的桿件接長桿件接長采用搭接: 搭接。搭接長度不應小于

16、700 mm，用3個旋轉扣件扣接，搭接桿件伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100 mm。如圖3A所示。A 搭接 圖1 桿件接長7。4抱柱裝置使支架與建筑物的柱連結的裝置，如圖4所示.A 與一柱連結的抱柱 B 與多柱連結的抱柱圖2 抱柱裝置7.5連墻裝置使支架與建筑物的混凝土墻連結的裝置，如圖5所示.8、模板安裝一般要求8.1、板安裝隊伍進行全面詳細的安全技術交底。8。2、使用合格的模板和配件。8.3、模板安裝應按設計與施工說明循序拼裝。8.4、模板支撐系統立桿底部應設底座和墊板。8。5、模板及其支架在安裝過程中，必須采取有效的防傾覆臨時固定措施.8。6、本工程現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4M

17、時,模板應起拱，起拱高度按全跨長度的2/1000.8。7、在安裝上層模板及其支架時應符合下列規定:（1）下層樓板應具有承受上層菏載的承載能力或加設支架支撐。(2）上層支架立柱應對準下層支架立柱,并于立柱底鋪設墊板.8。8、模板安裝作業高度超過2M時,必須搭設腳手架或操作平臺。8。9、模板安裝時，上下應有人接應,隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將模板與井字架、腳手架或操作平臺連成一體。8。10、垂直吊運模板時，必須符合下列要求:（1)在升、降過程中應設專人指揮，統一信號，密切配合。(2）吊運大塊或整體模板時，豎向吊運應不少于兩個吊點，水平吊運應不少于四個吊點。必須使用卡環連

18、接，并應穩起穩落，待模板就位連接牢固后，方可摘除卡環。（3）吊運散裝模板時，必須碼放整齊,待捆綁牢固后方可起吊。8。11、六級風以上應停止一切模板吊運作業。8.12、拼裝高度為2M以上的豎向模板,不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置足夠的臨時固定設施.若中途停歇,應將已就位的模板固定牢固。8.13、當支撐呈一定角度傾斜或其支撐的表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有可靠的防滑移措施。8.14、所有垂直支架柱應保證其垂直。其垂直允許偏差，當層高不大于5M時為6MM,當層高大于5M時為8MM.8.15、當對梁和板安裝二次支撐時，在梁板上不得有施工荷載,支撐的位置必須準確

19、.安裝后所傳給支撐或連接的荷載不應超過其允許值.8。16、已安裝好的模板上的實際荷載不得超過設計值。已承受荷載的支架和附件，不得隨意拆除或移動。9、模板驗收每層模板工程完成，施工班組經過自檢后報項目質安部、技術部進行復檢，并報監理驗收合格后方能進行鋼筋安裝和混凝土澆筑。在模板工程驗收過程中,模板支撐系統應著重檢查如下內容：（1）鋼管架支撐系統的搭設是否符合本方案及規范要求；（2）鋼管架縱距、橫距是否符合方案要求;（3）縱橫向水平桿、掃地桿以及剪刀撐的設置情況是否符合要求；（4）架頂托自由端伸出長度是否符合要求；（5)可調螺栓、扣件等的牢固情況；（6)墊木的設置情況。二、模板拆除1、模板拆除一般

20、要求1、拆模時混凝土強度應符合設計要求;當設計無要求時，應符合下列規定：（1)不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板,只要混凝土強度能保證其表面及菱角不因拆除模板而受到損壞，即可拆除.（2）承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據于結構同條件養護的試塊強度達到下表的規定，方可拆除。現澆結構拆模試所需混凝土強度 序號構件類型結構跨度達到設計砼強度標準值的百分率（）1板2502，8752梁、拱、殼87581003懸臂構件-100(3)在拆模過程中，如發現實際混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時,應暫停拆模,經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。(4)已拆除模板及其支架

21、的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時,必須經過核算，加設臨時支撐。（5）各類模板拆除的順序和方法,應根據模板設計的規定進行，如模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除.（6）拆除的模板向下運送傳遞要上下呼應，不能采取猛翹，以致大片塌落的方法拆除,用起重機吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并捆綁,才可吊運。（7）拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發生事故，拆模時下方不能有人,拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。（8）拆模之前必須有拆模

22、申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時,技術負責人方可批準拆模。2、柱子模板拆除工藝流程:拆除拉桿或斜撐 自上而下拆除對拉螺桿或柱箍 拆除豎龍骨 面板 模板及配件清運維護拆除柱模時，用木錘輕擊模板上口，使之松動，脫離柱混凝土，依次拆塊模板時，要輕擊模邊肋，切不可用撬棍從柱角撬離，拆掉的模板及時放到指定的地點.3、樓板、梁模板拆除工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐 拆除梁連接件及側模板 分段分片拆除樓板模板、次龍骨及主龍骨 拆除梁底模板及支撐系統 3。1、拆除部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業,后拆梁與樓板模板的連接梁側模，以使相鄰模板斷連。3。2、下調梁托后，使模板與龍骨脫開，再用鋼釬輕

23、輕撬動模板,或用木錘輕擊，拆下第一塊,然后逐塊逐拆除，切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬，每塊模板拆下時，或用人工托扶放于地上，嚴禁使拆下的模板自由墜落于地面3.3、拆除梁底模的方法大致與樓板模板相同,在拆除跨度較大的梁底模時，應從跨中開始下調主龍骨,然后向兩端逐根下調，拆除梁底模板支柱時，亦從跨中間向兩端作業.第六節、模板工程質量保證措施及質量要求一、模板工程質量保證措施1、模板的強度、剛度、穩定性控制措施1。1、對所有模板體系強度、剛度、穩定性進行驗算。1.2、現場安裝過程中必須嚴格按照本施工方案設計要求進行，特別是背楞、對拉或穿墻螺栓以及支撐等對模板的強度、剛度、穩定性有顯著影響的構件尺寸、間距

24、等必須嚴格控制。2、原材料控制措施2.1、所有模板、木方、穿墻螺桿等的供應商必須公司合格的供應商。2。2、支撐系統所用的材料質量證明文件齊全，進場后應進行抽樣復檢,合格后方能使用。2。3、所用模板、架料進場后按照合同和施工方案進行檢查,對不合格的材料清退出場。3、加工質量控制3.1、模板的加工必須按設計尺寸和施工方案進行,拼縫嚴密。3.2、模板下料前必須彈線，嚴禁隨意開鋸。4、漏漿控制措施4.1、混凝土澆筑完畢后除凝前,用刮尺將墻、柱邊5cm范圍內刮平,并控制好標高.4。2、嚴格控制模板的加工質量和尺寸偏差。4.3、柱模板間用5mm10mm的自粘式海綿條嵌填，柱下口封底木方底部粘貼50mm寬的

25、海綿條.4.4、梁板模板拼縫間用5mm10mm的海綿條嵌填，靠墻的木方側面粘貼50mm寬的海綿條。5、模板工程一般質量控制措施5。1、根據模板相互位置及各部位尺寸,經計算后確定模板支設方案,成排柱支模前,應彈通線進行找直,以防側模里出外進，確保線形順直。5。2、柱模支設完畢必須進行校正,且支撐牢固,以免偏移扭歪.5。3、模板安裝時標高、尺寸、軸線要準確。5。4、模板在拼裝時一定要嚴密，模板的支設尺寸要利用負誤差,防止漲模。5。5、墻模板支設前，先在其根部粘貼海綿條,防止柱、墻根部混凝土漏漿.5.6、板底模按規范要求預拱，預拱設置應成拋物線。5。7、梁模板鋪設前,先拉線校正梁是否平整,梁底板墊塊

26、是否水平,頂板模板采用九夾板，拼縫處采用硬拼，以確保面板拼縫平整、嚴密。5。8、混凝土澆灌時要有木工跟班作業，要認真檢查模板有無漏漿,拉接是否有松動，模板是否變形等。5.9、施工縫處模板應設雙層鋼板網加木模垂直堵嚴，防止砼因振搗而流成坡槎。5.10、拆模時混凝土強度要符合規范要求，拆模應經主管技術人員批準，并不得損壞混凝土的棱角。5。11、梁、板、墻、柱拆模時，不得死撬硬砸,按照先裝后拆的順序拆模,不得破壞砼。模板拆除后及時清潔，刷好脫模劑,模板在運輸、堆放過程中都要輕拿輕放.6、模板工程質量控制流程圖學習圖紙和技術資料學習操作規程和質量標準模板設計模板制作準備工作書面交底執行驗評標準不合格的

27、處理（返工）模板進場驗收底部標高、中心線、斷面尺寸中間抽查自檢技術交底操作人員參加支模質量評定按梁、柱、墻、的件數，各抽查10%，但均不少于3件和鋼筋混凝土工序交接檢查澆灌混凝土時留人看模自檢記錄質量評定標準施工記錄按同條件試塊確定拆模時間注意保護棱角清理現場、文明施工拆模資料管理模板涂隔離劑模板工程質量控制流程見下頁：二、模板工程質量要求1、根據內墻300控制線和外墻大角控制線檢查模板定位位置，誤差控制在2mm以內，確保墻身下口位置正確。2、同一軸線相同厚度的墻體上口應順直，拉通長小白線檢查，允許偏差不大于2mm.3、所有穿墻螺栓必須安裝緊固，因電盒、門窗模板或暗柱鋼筋阻擋而不能加穿墻螺栓的

28、，應重新開孔，原有螺栓孔應進行封堵.4、模板支腿必須擰緊，不得晃動,外墻支腿應穿力外掛架支腿上。5、混凝土澆筑時，必須有專人看守，隨混凝土澆筑查看螺栓、插銷的緊固情況；在混凝土澆筑后，立即校核墻體的垂直度及上口的順直，對因澆筑混凝土造成的墻體偏移應立即修復校正.6：模板安裝質量要求見下表序號項 目允許偏差值（mm)檢 查 方 法1軸線位移基礎5尺量柱、墻、梁32標高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸基礎5柱、墻、梁24每層墻體垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7陰陽角方正2方尺、楔形塞尺順直25m線尺8預埋件中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外

29、露長度10，09預留孔洞中心線位置5拉線、尺量內孔徑尺寸5，010門窗洞口中心線位置3拉線、尺量第七節、安全生產、文明施工、環境保護措施1、安全生產、文明施工措施1.1混凝土澆筑和振搗一般要求，混凝土澆筑采用砼輸送泵由低處向高處澆筑：本工程混凝土采用商品混凝土，在混凝土輸送泵對混凝土進行水平和垂直運輸，防止有可能破壞模板體系，本方案如下措施進行控制：1.1。1澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由泵管內卸出時，其自由傾落高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽落下，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。1。1。2澆筑混凝土時設專人看模,經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位

30、時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。使用插入式振搗棒要快插慢撥,插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5 倍（50 棒應為52。5cm，取50cm;30 棒應為40.5cm,取40cm）振搗上一層時插入下一層混凝土5cm 以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜.。1.1。4澆筑混凝土時應分層連續澆筑，控制分層澆筑厚度不宜超過40cm。梁側及梁底部位要用30 或50 插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后

31、用1.54 m 刮尺刮平。1。1.5本工程先澆筑剪力墻、柱，后安裝梁板鋼筋，待墻柱混凝土強度達到75后，進行梁板混凝土澆筑.1.2模板支撐系統嚴禁與外架、卸料平臺相連接，如采用混凝土輸送泵,泵管嚴禁與模板支撐系統相連接。1.3模板在模板區內必須面對面碼放，碼放角度為700。1。4模板、木方、鋼管架及配件集中堆放在指定的區域,方便調運，同時保證現場材料堆放整齊。1。5現場設木工加工車間，加工產生的廢料要集中堆放,并且及時清運處理，以保證加工車間不凌亂。1。6模板在未使用時，支腿必須支設牢固。1。7門窗洞口模、角模、小于800mm的模在未安裝好時，應用鐵絲與墻體鋼筋臨時固定以免傾倒傷人.1.8不得

32、使用油質脫模劑，要使用水性脫模劑,脫模劑應隨用隨領。1。9模板區內應備有滅火器具,碼放在明顯位置，不得挪做它用。1。10模板在吊裝前應將平臺清理干凈。1.11當風力達到六級以上時必須停止模板的吊運作業，并用鋼絲繩將碼放好的模板連接牢固，以防模板傾覆。1。12拆模必須先進行拆模申請，報項目技術負責人同意后方可拆除.1.13模板安裝好后必須驗收合格后才能進行下道工序施工.1.14模板拆除后,及時將樓層清理干凈，廢舊的模板集中堆放在指定的位置，拆除的模板堆碼整齊。1。15模板拆除后的門架及購配件要分類整理歸堆，及時調運;在拆除過程中發現有壞損的配件單獨堆放,并及時清理到廢料堆，嚴禁壞損的配件用于工程

33、中。2、環境保護措施2。1、在支拆模板時，必須輕拿輕放,上下左右有人傳遞，模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打以降低噪音。2.2、模板面涂刷水性綠色環保脫模劑，嚴禁使用廢機油,裝脫模劑的桶設置在專用倉庫內。2.3、模板拆除后，清除模板上粘結物如混凝土塊等要及時清理收集，堆放在指定堆放場地，并及時清運至垃圾堆放場處理。第八節、模板計算書一、柱模板計算柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成,第一層為直接支撐模板的豎楞,用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系. 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm）:10

34、00。00;柱截面高度H（mm）:1000.00;柱模板的總計算高度:H = 1。00m；根據規范,當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖(一）、參數信息1。基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5;柱截面高度H方向對拉螺栓數目：1；柱截面高度H方向豎楞數目:5；對拉螺栓直徑(mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料：鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4）：10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3）:4。49；柱箍的間距（mm）：600;柱箍合并根數：2；3。豎楞信息豎楞材料:木楞;豎楞合并根數：2；寬度

35、（mm):50。00；高度（mm):100.00；4。面板參數面板類型：膠合面板；面板厚度（mm）：18。00;面板彈性模量(N/mm2）:9500.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50;5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2):13。00;方木彈性模量E(N/mm2）:9500.00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2)：1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2)：210000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t

36、- 新澆混凝土的初凝時間,取2。000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h; H 模板計算高度，取1.000m; 1- 外加劑影響修正系數，取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 23.042 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值23。042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。(三）、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受

37、彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象,進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知,柱截面寬度B方向豎楞間距最大,為l= 238 mm，且豎楞數為 5，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1。面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm）; l計算跨度（豎楞間距）： l =238。0mm； q作用在模板上的側壓

38、力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.600.90=14。931kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.600。90=1.512kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數. q = q1 + q2 =14。931+1。512=16.443 kN/m；面板的最大彎距：M =0.116。443238238= 9.31104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎距（Nmm）； W 面板的截面抵抗矩 : b：面板截面寬度，h：面板截面厚度; W= 60018。018。0/6=

39、3。24104 mm3; f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13.000N/mm2;面板的最大應力計算值: = M/W = 9。31104 / 3。24104 = 2。875N/mm2；面板的最大應力計算值 =2.875N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2。面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中, -面板計算最大剪力（N)； l-計算跨度(豎楞間距)： l =238.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。223.040.600.90=14.931kN/m； 傾倒混凝土側

40、壓力設計值q2： 1。42。000。600.90=1.512kN/m; 式中,0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =14。931+1。512=16.443 kN/m；面板的最大剪力： = 0。616.443238.0 = 2348.091N；截面抗剪強度必須滿足下式： 其中， 面板承受的剪應力（N/mm2）； -面板計算最大剪力(N)： = 2348。091N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算

41、值： =32348.091/(260018.0）=0.326N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪應力 =0。326N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下： 其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m）： q = 23.040。6013。83 kN/m; -面板最大撓度(mm）； l-計算跨度(豎楞間距）: l =238。0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2):E = 9500。00 N/mm2 ; I-面板截面的慣性矩(mm4）；

42、I= 60018.018。018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大容許撓度： = 238 / 250 = 0.952 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.83238.04/（1009500。02。92105） = 0。108 mm；面板的最大撓度計算值 =0.108mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.952mm，滿足要求！（四)、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞)屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為1.0m,柱箍間距為600mm，豎楞為單跨，因此按均布荷載作用下的簡支梁計算.本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截

43、面抵抗矩W分別為：W = 50100100/6 = 83。33cm3;I = 50100100100/12 = 416。67cm4；豎楞方木計算簡圖1。抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M豎楞計算最大彎距（Nmm）； l-計算跨度(柱箍間距）： l =600.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.223。040.240。90=5。923kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42。000。240.90=0。600kN/m； q = (5.923+0。600)/2=3。261 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.13。261600.060

44、0.0= 1.17105N。mm； 其中， 豎楞承受的應力（N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距（Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3),W=8。33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13.000N/mm2;豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.17105/8。33104 = 1.409N/mm2;豎楞的最大應力計算值 =1。409N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的簡支梁計算,公式如下： 其中， -豎楞計算最大剪力（N）； l-計算跨度(柱箍間距): l =600。0mm； q-作用在

45、模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223.040.240。90=5。923kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.000.240。90=0。600kN/m; q = （5。923+0.600)/2=3。261 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.63。261600.0 = 1174。046N；截面抗剪強度必須滿足下式： 其中， -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2）； -豎楞計算最大剪力（N）: = 1174。046N; b豎楞的截面寬度(mm）：b = 50。0mm ; hn豎楞的截面高度（mm）：hn = 100。0mm ; fv-豎楞的抗剪強度設

46、計值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31174。046/（250。0100.0)=0.352N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.352N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度按簡支梁計算,公式如下: 其中，q作用在豎楞上的線荷載（kN/m）： q =23.040。24 = 5。48 kN/m； -豎楞最大撓度(mm）； l計算跨度(柱箍間距）： l =600.0mm ； E豎楞彈性模量（N/mm2）:E = 9500。00 N

47、/mm2 ; I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度： = 600/250 = 2.4mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0。6775。48600.04/（1009500.04。17106) = 0。122 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。122mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.4mm ，滿足要求!（五）、B方向柱箍的計算本算例中,柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4。49 cm3;鋼柱箍截面慣性矩 I = 10。78 cm4;柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖)：B方向柱箍計算

48、簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）； P = (1。2 23.040。9 + 1.4 20.9)0.238 0.6/2 = 1.96 kN; B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力： N = 5.848 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0。306 kN.m;B方向柱箍變形圖(mm）最大變形: V = 0。234 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ,柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 0。31 kN.m; 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 64.97 N/mm2；柱箍的抗彎強度

49、設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =64。97N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.234 mm;柱箍最大容許撓度： = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大撓度 =0.234mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm,滿足要求!（六)、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號： M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm; 對拉螺栓

50、的有效面積： A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。848 kN。對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12。92 kN;對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.848kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（七）、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483。0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 107。8cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算(附計算簡圖）：H方向

51、柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）； P = （1。223。040.9+1.420。9)0。238 0.6/2 = 1。96 kN;H方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力: N = 5。848 kN;H方向柱箍彎矩圖(kNm）最大彎矩： M = 0.306 kN.m； H方向柱箍變形圖（mm)最大變形: V = 0。234 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式： 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.31 kN.m; 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 64。968 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計

52、值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =64.968N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2。 柱箍撓度驗算經過計算得到： V = 0。234 mm；柱箍最大容許撓度： V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 V =0。234mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求！（八）、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力; A - 對拉螺栓有效面積 （mm2）; f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑： M12 ; 對拉螺栓有效直徑： 9.85 m

53、m； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.60105 = 12。92 kN;對拉螺栓所受的最大拉力： N = 5。848 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.848kN 小于 N=12.92kN,對拉螺栓強度驗算滿足要求!二、梁模板計算梁截面的選擇和支撐示意圖根據設計圖紙，綜合樓結構樓面最高為5.35m高，最大梁截面900mm2000mm，梁跨度最大為7.500m，梁砼等級為C25.選用483.5鋼管滿堂腳手架支撐體系。梁底高支模搭設高度為3。350 m。梁支撐系統采用483。5鋼管滿堂腳手架進行組合支撐,并通過調整頂托的螺栓來滿足支

54、模高度的要求。以下以梁段：KL8截面尺寸和搭設高度為設計依據： (一）、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m）:0.90；梁截面高度 D（m):2.00；混凝土板厚度（mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La（m）:0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m）：0。10;立桿步距h(m）：1。50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m)：0。50；梁支撐架搭設高度H（m)：5.35;梁兩側立桿間距(m）:1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：1;采用的鋼管類型為483。5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0

55、。35；鋼筋自重（kN/m3):1。50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2)：17.8;傾倒混凝土側壓力(kN/m2)：2。0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2）：2.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2）：9000。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：11。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）:1。4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E（N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2):13。0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm)：50.0；梁底方木截面高度h（mm）:100。0;梁底模板支撐

56、的間距（mm）:100。0；面板厚度(mm）：18.0；5.梁側模板參數次楞間距（mm)：200 ，主楞豎向根數：5；主楞間距為:350mm，350mm，350mm，350mm;穿梁螺栓水平間距（mm）：500;穿梁螺栓直徑(mm）：M14；主楞龍骨材料:鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料:木楞，寬度50mm,高度100mm;次楞合并根數：2；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間，取2

57、。000h; T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2。000m； 1 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150.根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 17.848 kN/m2、48.000 kN/m2，取較小值17。848 kN/m2作為本工程計算荷載。（三)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板

58、計算簡圖（單位：mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下： 其中，W 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm）; - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2） f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2);按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ,q 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.2117。850。9=19。28kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120。9=2。52kN/m;q = q1+q2 = 19。276+2。520 = 21。796 kN/m；計算跨度（內楞間距): l = 200m

59、m；面板的最大彎距 M= 0.12521.7962002 = 1。09105Nmm;經計算得到,面板的受彎應力計算值: = 1。09105 / 7.35104=1.483N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1。483N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q=21。8N/mm； l-計算跨度（內楞間距）: l = 200mm； E-面板材質的彈性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 1001。81。81。8/12=48.6cm4;

60、面板的最大撓度計算值: = 521。82004/(38495004.86105） = 0。098 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0。098mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。8mm，滿足要求!(四）、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833。33cm4； 內楞計算簡圖（1）.

61、內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中, - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2）; M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2）。按以下公式計算內楞跨中彎矩: 其中，作用在內楞的荷載,q = （1.217.8480.9+1。420.9)1=21。8kN/m； 內楞計算跨度（外楞間距）: l = 350mm； 內楞的最大彎距： M=0。10121。80350。002= 2.70105Nmm； 最大支座力：R=1.121。7960。35=4.795 kN;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2。70105/1.67105 = 1。618

62、 N/mm2; 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 1。618 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2）。內楞的撓度驗算 其中 l計算跨度（外楞間距）:l = 500mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.80 N/mm; E 內楞的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值： = 0.67721。85004/(10090008.33106） = 0。123 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值

63、 =0.123mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2。外楞計算外楞(木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.795kN，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;外鋼楞截面慣性矩 I = 24。38cm4;（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm）； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2）。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.744 kNm;

64、其中，F=1/5qh=8。718,h為梁高為2m,a為次楞間距為200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1。74106/1。02104 = 171。621 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =171。621N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)。外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量:206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=8。718kN; l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4;外楞的最大撓度計算值:=1。6158718.33650

65、0.003/（100206000。000243800。000）=0.350mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0。35 mm外楞的最大容許撓度值： = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.35mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1。25mm,滿足要求!(五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 11.55 mm; 穿梁螺栓有效面積： A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N

66、=（1。217。848+1.42)0.51。355 =16。407 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.407kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求！(六)、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

67、 W = 9001818/6 = 4。86104mm3； I = 900181818/12 = 4。37105mm4;1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 （kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1。2（24.00+1.50）0.902.000.90=49.57kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20。350.900.90=0。34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.4

68、2.000。900。90=2。27kN/m;q = q1 + q2 + q3=49.57+0。34+2。27=52.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0。1052。180。12=0。052kNm； =0。052106/4.86104=1.074N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.074 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =（(24。0+1。50）2。000+0.35）0。90= 46。22K

69、N/m； l-計算跨度（梁底支撐間距): l =100。00mm； E面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0。400mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67746.2151004/（10095004.37105)=0.008mm;面板的最大撓度計算值： =0.008mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0。4mm,滿足要求！(七）、梁底支撐木方的計算1。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）： q1= （24+1.5）20。1=5.1 kN/m;（2）模板的自重荷載(kN/m): q2 = 0

70、.350.1（22+0.9)/ 0.9=0.191 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2。5+2）0.1=0.45 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1。25.100+1.20。191=6。349 kN/m；活荷載設計值 P=1.40。450=0.630 kN/m；荷載設計值 q = 6。349+0.630 = 6.979 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6 = 8。33101 cm3;I=5101010/12 = 4。17102 cm

71、4;3.支撐方木驗算:最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖（kNm) 剪力圖（kN） 變形圖（mm)方木的支座力N1=N3=0。718 KN，N2= 4.846 KN；方木最大應力計算值 ： =0.276106 /83333。33=3。312 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=34.8461000/(250100）=1.454N/mm2;方木的最大撓度：=0.106 mm；方木的允許撓度:= 1。2103/2/250=2.4mm；方木最大應力計算值 3.312 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=11.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪

72、應力計算值 1.154 N/mm2 大于 方木抗剪強度設計值 T=1。400 N/mm2,滿足要求！方木的最大撓度 =0.106 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！（八）、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用:鋼管（雙鋼管) ：48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；1.梁兩側托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中力P= 0.718 KN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kNm） 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖（kN)最大彎矩 Mmax = 0.1

73、72 kNm ；最大變形 Vmax = 0。059 mm ；最大支座力 Rmax = 3。933 kN ；最大應力 = 0。172106 /（10.16103 )=16。956 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 16。956 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度Vmax=0.059mm小于500/150與10 mm，滿足要求！2.梁底托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4。846 KN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm） 托梁計算剪力圖（k

74、N）最大彎矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大變形 Vmax = 0。4 mm ;最大支座力 Rmax = 26。554 kN ；最大應力 = 1.163106 /（10。16103 )=114。49 N/mm2;托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 114.49 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度Vmax=0.4mm小于500/150與10 mm,滿足要求!(九）、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 1。梁內側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =

75、3。933 kN ; 腳手架鋼管的自重: N2 = 1。20.129(5.35-2）=0。519 kN； N =3.933+0.829=4.762 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm):i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 （cm2）: A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3):W = 5。08; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh

76、 （1) k1 計算長度附加系數,取值為：1.155 ; u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551。71。5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15。8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4761。589/(0.207489） = 47.041 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 47.041 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜

77、由下式計算lo = k1k2(h+2a） (2)k1 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1。005 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1671.005（1。5+0.12) = 1.994 m；Lo/i = 1993。82 / 15。8 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=4761.589/（0.417489） = 23。351 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 23.351 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度

78、的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!2。梁外側立桿穩定性驗算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括: 橫桿的最大支座反力： N1 =3。933/Sin75o = 4.072 kN ; 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5。35-2）/Sin75o = 0.537 kN； N = 4。072+ 0。537 = 4.609 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4。89； W - 立桿凈截

79、面抵抗矩(cm3）：W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3,u =1。7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh/Sin = 1。1671.71.5/0。966 = 3。081 m；Lo/i = 3080。827 / 15。8 = 195 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的

80、穩定系數= 0。189 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4608。79/（0.189489) = 49。867 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 49.867 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) （2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。1671.005（1。5+0.12） = 1.994 m;Lo/i = 1993

81、.82 / 15。8 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4608.79/(0.417489) = 22.602 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 22。602 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！三、板模板計算板跨度的選擇和支撐示意圖根據設計圖紙,綜合樓結構樓面最高5.350m高，板最大尺寸為41005700m, 該樓板厚度120 mm，所有板砼等級為C25。鋼管腳手架支撐體系,板底高支模搭設高度為5.150 m。板支撐系統采用48*3。5扣件式鋼管架進行搭設，并通

82、過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求.以下板尺寸和搭設高度為設計依據:板寬4100mm，板長5700mm，搭設計算總高度5。150m（一）、參數信息：1。模板支架參數橫向間距或排距(m）：0。80;縱距(m)：0。80；步距(m）：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0.20；模板支架搭設高度(m）：5.15；采用的鋼管(mm）：483.5 ；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數模板與木板自重（kN/m2)：0。350;混凝土與鋼筋自重（kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.500；4.材料參數面板采用膠合面板,厚度為

83、18mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2)：9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2）:13;木方抗剪強度設計值(N/mm2）：1。400;木方的間隔距離（mm）:250。000；木方彈性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000；木方的截面寬度（mm）:50.00;木方的截面高度(mm）：100.00;托梁材料為：鋼管（雙鋼管) :48 3。5；5.樓板參數樓板的計算厚度(mm)：120.00;(二)、模板面板計算:面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W

84、= 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3。35 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m）：q2 = 2。51= 2。5 kN/m;2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 其中:q=1.23.35+1.42。5= 7。52kN/m最大彎矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/540

85、00 = 0。87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。6773。352504/(100950048.6104)=0。019 mm; 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0。019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求！(三）、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6 = 83.33

86、cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）:q1= 250。250。12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2= 0.350。25 = 0.088 kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2。50.25 = 0.625 kN/m；2。強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2）+ 1.4 p1 = 1。2(0。75 + 0.088)+1。40.625 =

87、1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0。11。880.82 = 0。12 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.12106/83333。33 = 1。444 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.444 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3。抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.902103/（2 50100) = 0。271 N/mm2;方木抗剪強度設計值 =

88、1。4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。271 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1。4 N/mm2,滿足要求！4。撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0。838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770。8388004 /（10095004166666.667)= 0。059 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3。2 mm；方木的最大撓度計算值 0.059 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求！（四)、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管

89、(雙鋼管） ：48 3。5；W=10。16 cm3;I=24。38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1。654 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kNm） 托梁計算變形圖（mm) 托梁計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0。445 kNm ;最大變形 Vmax = 0。38 mm ；最大支座力 Qmax = 5。871 kN ；最大應力 = 444943.125/10160 = 43.794 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 43。794 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓

90、度為 0.38mm 小于 800/150與10 mm，滿足要求！(五）、模板支架立桿荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0。1385.15 = 0.713 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0。224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 250。120。80。8 = 1。92 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2。857 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.

91、經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2.5+2 ） 0.80。8 = 2.88 kN;3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 7。46 kN；（六）、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 7。46 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N

92、/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數,取值為1。155； u - 計算長度系數,參照扣件式規范表;u = 1。7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。2 m；上式的計算結果:立桿計算長度 L0 = h+2a = 1。5+0。22 = 1。9 m;L0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。452 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ;=7460。112/(0

93、。452489） = 33.752 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 33。752 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 計算長度附加系數,h+2a = 1.9 按照表2取值1。004 ；上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.2431.004（1。5+0.22） = 2。371 m；Lo/i = 2371。147 / 15。8 = 150 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受

94、壓立桿的穩定系數= 0。308 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7460.112/（0.308489） = 49。532 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 49.532 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！(七）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =7.46/0。25=29。84 kpa ；其中

95、，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 7。46 kN；基礎底面面積 :A = 0.25 m2 。p=29。84 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！四、墻模板計算書本工程剪力墻種類較多，墻厚為400200mm,計算采用400mm，墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時,通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值2。00kN/m2;（一）、參數信息1。基本參數次楞（內龍骨）間距(mm):250;穿墻螺栓水

96、平間距(mm):500；主楞（外龍骨）間距（mm）:500；穿墻螺栓豎向間距（mm):500；對拉螺栓直徑(mm）：M12；2。主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管483。0；鋼楞截面慣性矩I（cm4）：10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數：2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度（mm)：50.00；高度(mm):100。00；4。面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm)：18。00；面板彈性模量(N/mm2）：9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13。00;面板抗剪強度設計值(N/mm2）:1.50;5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值

97、fc（N/mm2）：13。00；方木彈性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)：1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：206000。00;鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2）：205。00；（二）、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h; H 模板計算高度，取4.800m; 1- 外加劑影響修正系數,取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的

98、新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 23.042 kN/m2、115。200 kN/m2,取較小值23。042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2.（三）、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力. 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下： 其中, M-面板計算最大彎距（

99、Nmm); l-計算跨度（內楞間距)： l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223。040。500。90=12。443kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。500.90=1.260kN/m; q = q1 + q2 =12。443+1。260=13.703 kN/m；面板的最大彎距：M =0.113.703250。0250。0= 8。56104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中, -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎距(Nmm)；

100、 W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面寬度，h:面板截面厚度; W= 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值: = M/W = 8。56104 / 2。70104 = 3。172N/mm2;面板截面的最大應力計算值 =3.172N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N）； l-計算跨度（豎楞間距）： l =250。0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設

101、計值q1: 1.223。040.500。90=12。443kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42。000.500。90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12。443+1。260=13。703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0。613.703250。0 = 2055.402N;截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2）; V-面板計算最大剪力（N)：V = 2055。402N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm）：hn = 18.0mm ； fv面板抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 1.50

102、0 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32055。402/（250018。0)=0.343N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0。343N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23。040.5 = 11.52N/mm； l-計算跨度（內楞間距)： l = 250mm; E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩： I

103、= 501。81。81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值： = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711。522504/（10095002。43105） = 0.132 mm；面板的最大撓度計算值： =0。132mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求!（四）、墻模板內外楞的計算(一)。內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50100100/6 = 83。33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm

104、4；內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距）： l =500.0mm； q作用在內楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223。040。250.90=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000。250。90=0。630kN/m，其 中，0。90為折減系數。 q =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m;內楞的最大彎距：M =0.13。426500。0500。0= 8。56104N。mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， 內楞承受的應力(N/

105、mm2）； M -內楞計算最大彎距（Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩（mm3)，W=8。33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2）; f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值: = 8。56104/8。33104 = 1.028 N/mm2;內楞的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1。028 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距)： l =500.0mm； q-作用在內楞上的線

106、荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223。040。250。90=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000.250.90=0。630kN/m，其 中，0。90為折減系數。 q =（6。221+0。630）/2=3.426 kN/m;內楞的最大剪力:V = 0。63。426500。0 = 1027。701N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-內楞計算最大剪力（N)：V = 1027。701N; b內楞的截面寬度（mm)：b = 50。0mm ; hn-內楞的截面高度(mm）:hn = 100.0mm ;

107、fv內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =31027.701/(250。0100。0）=0.308N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值 =0.308N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求！3。內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用. 撓度驗算公式如下： 其中, 內楞的最大撓度（mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.040.25/2=2.88 kN/m； l-計算跨度(外楞間距)： l =500。0mm ； E-內楞彈性模量(N

108、/mm2）:E = 9500。00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4。17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.76/25004/(10095004.17106） = 0。031 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm;內楞的最大撓度計算值 =0。031mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求!(二）。外楞(木或鋼）承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4。49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10。78cm4；外楞計

109、算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = （1。223.04+1.42)0.250。5/2=1。71kN; 外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）: l = 500mm;外楞最大彎矩:M = 0.1751712.84500.00= 1.50105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm）;M = 1.50105 Nmm W 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3; f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205。000N/mm2；外楞的最大應力計算值： = 1。50105/4

110、.49103 = 33。379 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =33。379N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下： 其中，P作用在外楞的荷載: P = (1。223.04+1.42)0.250。5/2=1。713kN； V-外楞計算最大剪力(N）；外楞的最大剪力：V = 0.651712。835 = 5。57102N；外楞截面抗剪強度必須滿足： 其中， 外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力（N)：V = 5。57102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪強度

111、設計值（N/mm2):fv = 205N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值: =25。57102/400.000=2。783N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =2.783N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2,滿足要求!3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m）：P = 23.040。250.50/21.44 kN/m； -外楞最大撓度(mm); l-計算跨度（水平螺栓間距): l =500。0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）:E = 2060

112、00.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大撓度計算值： = 1.1462.88100/25003/（1002060001.08105) = 0.093mm;外楞的最大容許撓度值： = 2mm;外楞的最大撓度計算值 =0。093mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(五）、穿墻螺栓的計算計算公式如下： 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 76

113、 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057.6010-5 = 12。92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =23。0420.50。5 = 5.76 kN.穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5。76kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，滿足要求！第十節、模板施工的安全管理1、模板工程施工安全管理機構模板工程施工安全管理領導小組。組 長：李峰 副組長：龍粲熠、崔恒飛、楊剛、羅彬組 員：楊興、張玉林、孟海平、李云峰、吳長明、汪永剛、黃陽生、李文才組 員:各施工班組長2、模板工程施工注意問題2。1成立以項目經理為中心的領導班子,對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，

114、決定采用扣件式鋼管腳手架方式建立模板系統。2。2施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作,應在模板搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。2.3支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格,報監理、安監驗收合格后,方能進行鋼筋安裝。2.4模板施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。2。5模板搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。2。6混凝土澆筑時，專職安全員觀察模板及支撐系統的變化情況,發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場負責人檢查同意后方可復工。3監測措施本項目采用扣件式鋼管腳手架支撐

115、體系，在搭設和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：3.1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。3.2日常檢查,巡查的重點部位:3.2.1桿件的設置和邊接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求.3.2。2地基是否積水,底座是否松動,立桿是否懸空。3.2。3連接扣件是否松動。3.2。4支撐體系是否有不均勻的沉降、垂直度。3。2.5施工過程中是否有超載的現象。3。2.6安全防護措施是否符合規范要求.3。2。7支撐體系和各桿件是否有變形的現象.3.3在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查

116、。3。4要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統檢查,合格后才開始澆砼。在澆砼過程中，由專職安全員、施工員對模板支撐體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工,采取措施。3.5監測方案包括：3.5。1監測項目:支架沉降、位移和變形.3.5.2監測點布設3.5。3監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030 分鐘一次.模板搭設允許偏差及預警值要求第十一節、應急預案一、概況本工程樓層高，施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對模板施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。二、機構設置為對可能發生的事故能夠快速

117、反應、救援,項目部成立應急救援領導小組。組 長:李峰 副組長:龍粲熠、崔恒飛、楊剛、羅彬組 員：楊興、張玉林、孟海平、李云峰、吳長明、汪永剛、黃陽生、李文才組 員：各施工班組長三、報警救援及其他聯絡電話報警救援及其他聯絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長（項目經理）:李峰公安110副組長：龍粲熠醫療120副組長：楊剛交通122副組長：崔恒飛河池市人民醫院07782022201副組長：羅彬公司辦公電話機電組：黃陽生四、人員分工與職責1.項目經理（第一安全責任人）：負責模板工程應急救援全面工作.2.現場技術負責人（直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。

118、安排時間有針對性的應急救援應變演習,有計劃區分任務，明確責任。3。現場專職安全員:負責現場模板施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作.同時負責執行項目部下達的相關指令。4。組員及各施工班組長:當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。五、應急救援工作程序1.當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。2。由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去,盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作

119、.3.事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。4。項目部指定現場專職安全員王正東負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性.六、應急救援方法1.高空墜落應急救援方法：1.1當現場只有人時應大聲呼救;人以上時,就有人或多人去打“120急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救.1.2仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀,并很可能了解傷員落地的身體著地部位,和著地部位的具體情況.1.3如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀,很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞

120、，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染,會危及傷員的生命安全。1.4如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折,下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩,否則會加重傷情。2。模板、坍塌應急救援方法:2。1工地發生模板坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2.2報120 急救中心，到現場搶救傷員。(應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等,并派人到路口等待)；2.3急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；2.4清現事故現場,檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏

121、傷亡人員,把事故損失控制到最小；2.5預備應急救援工具:切割機、起重機、藥箱、擔架等。3.物體打擊應急救援方法:當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。3.1止血:根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。3。2對傷口包扎:以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛.3。3對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全.3。4如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。4.預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架5副搶救傷員4止血急救包10個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈8個停電時照明求援7爬梯5樘人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援