1、目 錄一、編制說明2二、技術要求2三、搭設材料要求2四、施工要求2五、施工程序3六、防護門的使用4七、生產安全事故應急救援預案4八、計算式5（一）50m以下落地式雙排鋼管架計算5（二）50m以上槽鋼懸挑鋼管架及懸挑梁計算11九、附圖21一、工程概況：XX生活區八期南片（XX紅峪）位于XX。本建筑工程包含XX紅峪地下室第一分區A13#樓，其中A1、A2為地上十八層住宅，高度為53。8米；A3樓為地上二十七層住宅，高度為79。9米。建筑物0.00標高相當羅零高程9。27米。地下室為一層（建筑面積9508.6m2）,總建筑面積42441。3 m2.二、編制說明：XX生活區八期南片（XX紅峪）地下室第

2、一分區施工升降機卸料平臺施工方案，依據施工圖紙、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001、J842001）和建筑結構荷載規范(GBJ9)、建筑結構靜力手冊、鋼結構設計規范GB500172003及參考建筑施工腳手架實用手冊、施工電梯、井字架卸料平臺及防護門搭設圖冊（SGTC閩-012003)而編制。三、搭設情況及技術要求：1、卸料平臺50m以下采用雙排落地式鋼管腳手架（18m以下采用雙立桿）；50米以上設置兩道槽鋼梁懸挑架（十六層和二十二層各一道）。施工電梯卸料平臺采用雙排鋼管腳手架，立桿橫距最大為1.3m,吊籃兩側立桿間距為1。5m,中間為0。8m，總架高約82.5米（？?？?），

3、每3層結構層一卸載(具體見附圖）。步距是多少？2、卸料平臺基礎地面承載力應達到60KN/m2，并在其上澆注200mm厚的C15混凝土墊層。地面承載力達不到60KN/m2時，必須進行夯實，且將混凝土墊層提高到C20，并在其中配筋。3、施工電梯每三層時，架體應搭設卸荷撐桿，間距不得大于9m,卸荷撐桿通過與建筑物的預埋插管相連接,預埋插管埋深不得小于250mm。4、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻件，連墻件預埋插管埋深不得小于250mm。（連墻件如何設置)5、卸料平臺卸料層應滿鋪木腳手板,腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近施工電梯側應高于靠近建筑物側20-30mm.6、卸料平臺在吊籃兩側及正面外側中

4、間兩立桿之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板,并用安全網全封閉。7、懸挑部分搭設要求四、搭設材料要求1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用483.5mm的鋼管，并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準,碳結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。2、卸料平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求.五、施工要求1、搭設要求（1）相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上

5、錯開的距離不得小于500mm，當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結.除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設,嚴禁對接使用.（2）縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。(3）縱向掃地桿應固定在距底座上方200mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.(4）連墻件應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200mm處。連墻桿應水平設置，或稍向下斜,要求傾斜角度不得大于10。(5）卸荷撐桿應與平臺架外側立桿連接.卸荷撐桿下端應與預埋桿連接牢固.卸荷撐桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。（6）之字型橫向斜撐

6、的旋轉扣件距離主節點不大于100mm.（7)扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊扭力矩不應小于45N。m，且不應大于60。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。（8)擋腳板應鋪設在立柱內。（9）卸料平臺欄桿兩側應用安全密目網進行防護。2、拆除要求（1）拆除作業必須近先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。（2)連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除后再拆架體。(3）當拆除至下部最后一根立桿高度時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件.(4)拆除時，各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面,嚴禁將構配件拋至地面。六、施工程序1、施工前的準

7、備（1）卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。（2）應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收,嚴禁使用不合格產品。2、地基與基礎(1)按施工方案做好卸料平臺架基礎混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。(2)按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。（3）放置墊板（4）將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺架的搭設（1)架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿扶手、中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設.需要設置卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。（2）腳手板的鋪設在卸料平臺架第每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體

8、綁扎牢固。（3）防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或井字架側的立柱上。4、卸料平臺架的拆除（1）拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。（2）消除架體上的雜物及地面的障礙物.(3）按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。七、防護門的使用施工電梯：當吊籃到達卸料層時，司機應要求搭乘人員或親自打開防護門，進行卸料工作。卸料完成后，司機應要求搭乘人員或親自關閉防護門，扣好防護門銷，方可啟動施工電梯。八、生產安全事故應急救援預案為了積極應對項目部在施工生產過程中可能出現的各種突發安全事故,高效、有序地組織開展對突發

9、安全事故搶險救援工作，最大限度地減少人員傷亡和財產損失，維護正常的社會秩序和企業內部的安全穩定，按照中華人民共和國安全生產法，福建省人民政府關于重大安全事故行政責任追究的規定和建設工程安全生產管理條例等有關法律法規的要求，結合項目部實際，本著“預防為主、自救為先、統一指揮、分工負責”的原則，特制定本生產安全事故應急救援預案。（以下簡稱預案一、項目部生產安全事故應急救援預案指揮機構的組成、職責和分工。 (一） 指揮機構的組成: 項目部成立以項目部經理負總責任，各專業施工班組、施工組、安全具體抓的生產安全事故應急救援“指揮領導小組”。具體由項目經理、技術負責人、安全組，施工組、治保組、財務等部門領

10、導組成，下設生產安全事故應急救援小組，具體負責日常工作的各項事務. (二）職責與分工:為了明確任務，統一指揮、明確分工、各負其責，現將項目部應急救援指揮領導小組具體職責分工如下：1、指揮領導小組職責（1） 負責項目部本預案的制定、修訂；（2） 組建應急救援專業隊伍，并組織實施和演練；（3） 檢查督促做好項目部重大生產安全事故的預防措施和應急救援的各項準備工作；（4） 當發生施工生產突發事故時,負責發布和解除救援命令、信號，并組織指揮救援隊伍應急救援行動;（5） 負責向上級有關主管部門通報事故情況，必要時有關單位發出救援請求；（6） 組織事故調查,總結應急救援工作經驗教訓。2、指揮領導小組成員職

11、責分工：（1）總指揮：組織指揮項目部的生產安全事故應急救援工作；（2）副總指揮：協助總指揮負責項目部安全生產事故應急救援的具體指揮工作：（3）安全組：協助總指揮做好事故報警、情況通報及事故處置工作；(4)施工組：負責事故處置時生產系統開、停調度工作,必要時，代表指揮部對外發布有關信息。(5）治保組：負責事故現場滅火、警戒、治安保衛、人員疏散和道路管制,搶救受傷、中毒人員的生活必須品供應，搶險救援物資的供應和運輸工作。（6）項目部財務：負責生產青年突發事故搶險過程中的資金保證和到位工作。3、生產安全事故應急救援專業隊伍的組建和職責分工 要保證項目部生產安全事故應急救援預案得到切實有效地運作和實施

12、，除了建立健全指揮領導機構以外，還必須組建各類職責明確的生產安全事故應急救援專業隊伍.項目部各職能部門和全體職工都負有生產安全事故應急救援的責任和義務。項目部各職能部門和全體職工都負有生產安全事故應急救援的責任和義務,各應急救援專業隊伍則是生產安全事故應急救援的骨干力量，擔負項目部各類施工生產安全事故應急救援的重任。九、計算式根據規范要求,當采用鋼管腳手架時，腳手板應鋪設在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿應設置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件轉給立桿.這樣，橫向水平桿按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續梁計算，應驗算彎曲正應力，撓度和扣件

13、抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩定計算可以簡化為立桿單桿穩定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產生的彎距。（一）50m以下落地式雙排鋼管架計算1、基本荷載及材料數量1。1材料數量（搭設高度按50m計算，18m以下采用雙立桿）立桿:總共（1868+5068)根=91根,共916m/根=546m縱向水平桿（每層）：4.1m4根=16。4m橫向水平桿（每層）：1.6m12根=19。2m卸荷拉桿（每9m）：3。5m2根=7m扶手（每層）：1。6m4根+1m2根=8。4m(除第一層外）連墻桿（每層）：1m4根=4m（除第一層

14、外）側向斜撐（每層）：2.6m2根+1.8 m2根=8.8m水平斜桿（每9m）：2。2m2根=4。4m掃地桿：4。1m2根+1.5m2根=11.2m竹榀（擋腳板）（每層):3片 （除第一層外)直角扣件(每層)：（182+16）=52個 （每9m）：直角扣件另加4個旋轉扣件（每9m）:2個 （每層）:4個對接扣件:共（18+50)68個=91個2、荷載2.1自第二層起每層荷載 腳手板的重量(Gk）=0。35KNm2 施工荷載（Qk）:Qk =3KNm2安全門重量：Q門=300N副 鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手,側向斜撐）重量（G鋼）： G鋼=鋼管總長Gg =(16.4+19.2+8.4+8.8）

15、38.4=2027。52N 式中：Gg=38.4Nm(鋼管每米自重) 竹芭及安全網重量(G竹）=345N=135N扣件重量直角扣件 G直1=5213。2=686.4NG直2=413。2=52.8N旋轉扣件（每9M) G旋2 =214。6N=29。2N (每層） G旋1=414。6N=58。4N對接扣件 （總重) G接=（18+50)6818。4N=1668N2。2第一層荷載 鋼管(含縱、橫向水平桿、斜撐、掃地桿)重量 G鋼1=(4.14十1。 68十2。62+1.82)38.4=1459.2N3、計算 3.1橫向水平桿算按受均布荷載的簡支梁計算3。1。1橫向水平桿上所受線荷載 施工均布荷載標準

16、值Qk=3。0KN/m2,每層限載10KN,Gk=0。35KN/m2 每層所受荷載標準值Pk=3.01。63.8=18.24KN10KN所以計算時應用Qk=10(1。63.8）=1.645KNm2 Mmax=q12/8（1-4a2/12） q=1。2q恒 +1.4q活=1.2（GkC+qk）+1。4KqQkC式中：Gk腳手板重量Gk=0。35KNm2 C小橫桿間距距C=0.468m qk-鋼管單位長度重量qk=38。4Nm Kq荷載系數Kq=1。2 Qk-施工荷載載Qk=1.645KNm2所以 q=1。2(3500.468+38。4)+1。41。216450.468 =242.64+1293.

17、365=1536。005N/m所以Mmax=ql2/8（1-4a2/12)=1536.0051。32(1-40。152/1。32)/8 =307。201Nm3。1。2橫向水平桿抗彎強度驗算 =Mmax/Wn=307.2011000/5080=60.473Nmm2205N/mm2式中Wn為鋼管截面模量：Wn=5080mm3所以強度滿足要求。橫向水平剛度驗算fMaX=q14(524a2/12）/384EI=1。53613004（5-241502/13002)/3841308002。06105=1.985 mmL/150=1300/150=8.667mm 所以剛度滿足要求3.2縱向水平桿驗算3。2.

18、1計算簡圖縱向水平桿按三跨連續梁計算，其受力簡圖如右圖所示:縱向水平桿強度驗算F=0.5qL(1+a/L)2=0.51536。0051。3（1+0。15/1。3）2=1242。1NM=0.175FL=0。1751242。11。5=326。051N/mm2式中:L柱距=M/W=326。0511000/5078=64。209N/mm2205 N/mm2所以縱向水平桿強度滿足要求3.2。3縱向水平桿剛度驗算fMaX=1。146FL3/100EI=1。1461242。115003/1002.06105130800=1。783mm=1500/150=10mm 所以縱向水平桿剛度滿足要求3.3整體穩定性計

19、算由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件距相同。架穩定性根據桿件受力傳遞方向可以轉化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩定性。3.3。1受力分析圖中:N卸：卸荷拉桿的拉力N支：立桿所受支承反力N連1：連墻件所受架體法向的水平支承反力NCW1：風載產生的壓力G總：平臺架總重G總=G柱+G鋼1+ （G鋼+G竹+G直1+G旋1+GkM）（H/3）+G+G接+G旋2+G直2+G水平斜桿式中：H為搭設高度（50m），M為平臺面積（1.64.1),G作業層施工荷載G=10000NG柱立桿自重38.48(H+18）=307。2（H+18）NG總= 307。

20、2(H+18）+（2027。52+135+686.4+58.4+3501.64.1) (H/3)+10000+818.4(H+18)/6+（ H/9)（29.2+52.8+142。08)=20889.6+86722+10000+1668。3+1244。9=120524.8N3。3.2計算各支承反力（N支、N連）單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸.由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉扣件分別與立桿和預管連接,故P卸RC=8。0KN。(RC為扣件抗滑力）N卸=P卸（H/9）2=1777。850=88890N可知：N卸COS+N支=N卸(2。5/2。7)+ N支=G總=120524.8NN支=120524。8

21、-88890（2.5/2.7）=38219.2N單根立桿支承反力P支P支=N支/8=38219.2/8=4777.4N故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力NGK1+NGK2=4777.4+0。251504(H/3)=7277.4N式中：1504（H/3)N為所有防護門的重最施工荷載標準值產生的軸向力NQK=1250N計算立桿穩定性3.3。3。1采用卸荷拉桿時的穩定性計算A、不組合風載時立桿穩定性計算L0=Kh=1.01。502=3.0m式中L0：立桿的計算長度K： 計算長度附加系數,取值1：計算長度系數，取值1。50h： 立桿步距取2.0m長細比：=L0/I=3。0100/1。578=

22、190=210查表得：折減系數0。199N=1。2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1。27277。4+1.41250=10482.9N=N/A=10482.9/0。199489=107。7 N/mm2205N/mm2式中：N-計算立桿所受軸向力的設計值NGK1腳手架結構自重標準值產生的軸向力NGK2構配件自重標準產生的軸向力A立桿的截面積A=489mm2 故滿足要求。B、 組合風載荷時的立桿穩定性計算N=1.2（NGK1+1+NGK2）+0。851.4QK=1.27277.4+0.851.41250=10220.4NMW=（0。851。4kLaH2）/10=(0。851.411640.5

23、22）=2770。3Nm式中：MW-風荷載標準值產生的彎矩La-風荷載標準值k風荷載標準值k=0。7zs0 =0.71。771.1740。8=1。164 kN/m2查建筑施工腳手架實用手冊得：Us1。77（H60m、B型地面） uz=1。30。903=1。174 0=0。8KN/m2所以=N/A+Mw/W=10220。4/（0.199489）+2770。3/5080 =105.6N/mm2=205N/mm2 故滿足要求綜上所述，本卸料平臺自第3層起，全高度每隔9m在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿，本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。3。3.3.2 對接墻件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿，其僅沿軸

24、向承受擠壓力，因此不會滑脫，故不必驗算抗滑力.3.4連墻件驗算由于連墻件節點長度應滿足500mm，選取長度500mm,L/D=500/48=10.415。故可不驗算其穩定性.3。4。1連墻件的強度驗算N1=New2sin45+(N1w+N0+0.5N卸COS)COS45式中：New2側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 =0。51。411641.23=2933。3NN1w正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 =0。25111641。850。64=1292。04NN0連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力=5000NN卸 cos卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力=80001/2.88=277

25、7。8N故N1=2933。3 sin45+（1292。04+5000+0。52777.8) cos45=7547.8N=lh/i=500/15.8=32 查表得=0.912=N1/A=7547。8/0.9124。89102=16。92N/mm2=205N/mm2故邊墻件的強度滿足要求連墻扣件的抗滑力驗算N1=7547.8Rc=8000N式中：Rc為抗滑扣件承載力設計值RC=8000N故連墻件滿足設計要求3.4。3連墻件預埋插管的抗剪力驗算=N1/A=7547.8/489=15。44N/mm2110N/mm2式中N1為連墻件軸向力故連墻件預埋插管抗剪力符合要求3.5卸荷拉桿預埋件插管的抗剪力驗算

26、T=N/A式中:N卸荷拉桿豎直方向分力N=N卸sin=80002。5/2。7=7407.41NT=7407。41/489=15。5N/mm2=110N/mm2故卸荷拉桿預埋插管抗剪強度滿足要求3。6地基承載力計算腳手架拉桿基礎為不小于C15的砼基礎，在支座下設厚度不小于50mm木墊板。要求 P =N/Af式中：A基礎底面面積1。64。1=6.56m2 N腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力采用卸荷拉桿時N=（7277.4+1250）8=17277。4N不采用卸荷拉桿時N=（15065.6+1250）8=130524。8NF地基承載力設計值f=Kfk,砼基礎K=1地基承載力標準值fk=60KN/mm2

27、P1=17.277/6。56=2.633KN/mm2f=60 KN/mm2P2=130.525/6.56=19.897KN/mm2f=60 KN/mm2故基礎強度滿足設計要求綜上所述,當在架體總高度上，在架體兩側每隔9m搭設一對卸荷拉桿。架體各項性能及使用功能滿足設計要求，又由于驗算立桿穩定性時未計算連墻件向上的拉力,可將其看作安全系數的組成部分，實踐證明連墻件的上拉力（即約束架體平面變形的力)較大,故本卸料平臺架體的整體安全系數較高。在卸料平臺搭設過程中,將嚴格按照SGTC-012003圖集執行。（二）50m以上槽鋼懸挑雙排鋼管架及懸挑梁計算因50m以上兩道懸挑架搭設高度相近，故去最不利一道

28、架進行驗算，搭設高度為19m,架頂離地面高度約為86m，最大步距2.0m，最大跨距1.5m，架寬1。3m。1、基本荷載及材料數量1。1材料數量（搭設高度按19m計算）立桿：總共（1968）根=26根，共266m/根=156m縱向水平桿(每層）：4。1m4根=16。4m橫向水平桿（每層)：1。6m12根=19。2m卸荷拉桿（每9m）：3。5m2根=7m扶手（每層）：1.6m4根+1m2根=8.4m連墻桿（每層）:1m4根=4m側向斜撐（每層）：2.6m2根+1。8 m2根=8.8m水平斜桿（每9m）：2。2m2根=4。4m竹榀(擋腳板）（每層）：3片 直角扣件（每層）:(182+16)=52個

29、（每9m):直角扣件另加4個旋轉扣件（每9m）:2個 （每層）：4個對接扣件:共1968個=26個2、荷載2.1每層荷載 腳手板的重量(Gk)=0.35KNm2 施工荷載（Qk）：Qk =3KNm2安全門重量:Q門=300N副 鋼管(含縱、橫向水平桿、扶手，側向斜撐）重量（G鋼）： G鋼=鋼管總長Gg =（16.4+19。2+8。4+8。8)38。4=2027.52N 式中：Gg=38.4Nm（鋼管每米自重） 竹芭及安全網重量（G竹）=345N=135N扣件重量直角扣件 G直1=5213.2=686。4NG直2=413.2=52。8N旋轉扣件(每9M） G旋2 =214。6N=29.2N （每

30、層） G旋1=414。6N=58。4N對接扣件 (總重) G接=2618。4N=478。4N3、鋼管架計算 3。1橫向水平桿算按受均布荷載的簡支梁計算3。1.1橫向水平桿上所受線荷載 施工均布荷載標準值Qk=3。0KN/m2，每層限載10KN，Gk=0。35KN/m2 每層所受荷載標準值Pk=3.01.63.8=18.24KN10KN所以計算時應用Qk=10（1。63.8)=1。645KNm2 Mmax=q12/8(14a2/12) q=1。2q恒 +1.4q活=1。2（GkC+qk）+1.4KqQkC式中：Gk腳手板重量Gk=0.35KNm2 C-小橫桿間距C=0。468m qk鋼管單位長度

31、重量qk=38.4Nm Kq荷載系數Kq=1。2 Qk施工荷載載Qk=1。645KNm2所以 q=1。2（3500.468+38.4）+1。41.216450.468 =242.64+1293.365=1536.005N/m所以Mmax=ql2/8（14a2/12）=1536。0051.32(1-40.152/1。32）/8 =307.201Nm橫向水平桿抗彎強度驗算 =Mmax/Wn=307.2011000/5080=60。473Nmm2205N/mm2式中Wn為鋼管截面模量：Wn=5080mm3所以強度滿足要求。3。1.3橫向水平剛度驗算fMaX=q14（524a2/12)/384EI=1

32、.53613004（5-241502/13002）/3841308002.06105=1。985 mmL/150=1300/150=8.667mm 所以剛度滿足要求3。2縱向水平桿驗算3。2。1計算簡圖縱向水平桿按三跨連續梁計算,其受力簡圖如右圖所示：縱向水平桿強度驗算F=0。5qL（1+a/L）2=0.51536.0051.3(1+0。15/1。3）2=1242.1NM=0.175FL=0.1751242.11.5=326.051N/mm2式中：L柱距=M/W=326.0511000/5078=64.209N/mm2205 N/mm2所以縱向水平桿強度滿足要求3。2。3縱向水平桿剛度驗算fM

33、aX=1。146FL3/100EI=1。1461242.115003/1002.06105130800=1。783mm=1500/150=10mm 所以縱向水平桿剛度滿足要求3.3整體穩定性計算由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件距相同。架穩定性根據桿件受力傳遞方向可以轉化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩定性。3.3。1受力分析圖中：N卸：卸荷拉桿的拉力N支：立桿所受支承反力N連1：連墻件所受架體法向的水平支承反力NCW1：風載產生的壓力G總：平臺架總重G總=G柱+（G鋼+G竹+G直1+G旋1+GkM)（H/3)+G+G接+G旋2+G直

34、2+G水平斜桿式中：H為搭設高度，M為平臺面積，G作業層施工荷載G=10000NG總= 307.2H+（2027.52+135+686.4+58。4+3501。64。1） (H/3)+10000+（8H/6)18。4+（ H/9）(29。2+52。8+142。08）=307.2H+1734。4H+10000+24.53H+24.9H=2091。03H+10000=2091。0319+10000=49729。6N計算各支承反力（N支、N連）單根卸荷拉桿所能承受的最大拉力P卸.由于卸荷拉桿兩端均采用旋轉扣件分別與立桿和預管連接，故P卸RC=8。0KN。（RC為扣件抗滑力）N卸=P卸（H/9）2=1

35、777.819=33777.8N可知：N卸COS+N支=N卸(2.5/2。7)+ N支=G總=49729.6NN支=49729。633777。8（2。5/2.7)=18453.9N單根立桿支承反力P支P支=N支/8=18453.9/8=2306。7N故卸料平臺架設構配件自重對外立桿產生的軸向力NGK1+NGK2=2306.7+0.251504(H/3）=3256.7N式中：1504（H/3）N為所有防護門的重最施工荷載標準值產生的軸向力NQK=10000/8=1250N計算立桿穩定性.1采用卸荷拉桿時的穩定性計算A、不組合風載時立桿穩定性計算L0=Kh=1。01。502=3。0m式中L0:立桿

36、的計算長度K： 計算長度附加系數，取值1：計算長度系數，取值1。50h： 立桿步距取2。0m長細比：=L0/I=3。0100/1.58=190=210查表得：折減系數0.199N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.22306。7+1.41250=4518.04N=N/A=4518。04/0.199489=46。429 N/mm2205N/mm2式中：N-計算立桿所受軸向力的設計值NGK1腳手架結構自重標準值產生的軸向力NGK2構配件自重標準產生的軸向力A立桿的截面積A=489mm2 故滿足要求。B、 組合風載荷時的立桿穩定性計算N=1。2(NGK1+1+NGK2)+0。851。4

37、QK=1.22306.7+0.851.41250=4255。54NMW=(0.851。4kLaH2)/10=(0。851.413280。522)=3160。64Nm式中：MW風荷載標準值產生的彎矩La風荷載標準值k-風荷載標準值k=0。7zs0 =0.72。021.1740.8=1。328 kN/m2查建筑施工腳手架實用手冊得：Us2.02(H90m、B型地面） uz=1。30.903=1.174 0=0.8KN/m2所以=N/A+Mw/W=4255.54/(0。199489）+3160。64/5080 =44。354N/mm2=205N/mm2 故滿足要求綜上所述,本卸料平臺自第3層起,全高

38、度每隔9m在架體兩側按圖搭設卸荷拉桿,本卸料平臺架的立桿穩定性能滿足要求。3。3。3.2 對接墻件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿，其僅沿軸向承受擠壓力，因此不會滑脫，故不必驗算抗滑力.3。4連墻件驗算由于連墻件節點長度應滿足500mm，選取長度500mm，L/D=500/48=10。415.故可不驗算其穩定性。3。4.1連墻件的強度驗算N1=New2sin45+(N1w+N0+0。5N卸COS)COS45式中:New2側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 =0.51。413281。23=3346.56NN1w正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 =0.25113281。850。64=1474.

39、08NN0連墻件約束腳手架外平面變形產生的軸向力=5000NN卸 cos卸載拉桿在水平方向上對連墻桿產生的軸向壓力=80001/2.88=2777.8N故N1=3346.56 sin45+（1474.08+5000+0。52777。8) cos45=7219.235N=lh/i=500/15。8=32 查表得=0.912=N1/A=7219。235/0.9124.89102=16.188N/mm2=205N/mm2故邊墻件的強度滿足要求3.4。2連墻扣件的抗滑力驗算N1=7219。235Rc=8000N式中：Rc為抗滑扣件承載力設計值RC=8000N故連墻件滿足設計要求3。4.3連墻件預埋插管

40、的抗剪力驗算=N1/A=7219。235/489=14.763N/mm2110N/mm2式中N1為連墻件軸向力故連墻件預埋插管抗剪力符合要求3。5卸荷拉桿預埋件插管的抗剪力驗算T=N/A式中:N卸荷拉桿豎直方向分力N=N卸sin=80002.5/2。7=7407。41NT=7407.41/489=15。5N/mm2=110N/mm2故卸荷拉桿預埋插管抗剪強度滿足要求4、懸挑梁計算 本工程懸挑梁采用采用16a槽鋼,設置間距按卸料平臺架立桿間距布置。（詳附圖）4。1懸挑梁的受力計算： 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點. 懸臂單跨梁計算

41、簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l，kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1。6 m，l = 2.8 m，m1 = 0。2 m，m2 = 1.5m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2 cm4，截面模量(抵抗矩） W = 108。3 cm3.受腳手架作用集中強度計算荷載 P=3。257+1。25=4。507kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.21.60。1723 =0。331 kN/m；（16a槽鋼重量17。23kg/m)k=1.6/2.8=0。571k1=0.2 / 2.8 = 0。071k2=1.5 / 2.8

42、= 0。536代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 4。507(2+0。536+0.071)+0。3312。8(1+0。5712）/2=12。364 kN支座反力 RB = 4.507（0.071+0。536）+0.3312.8(10.5712)=-3。360 kN最大彎矩 MA = -4.507(1.5+0.2)0。3311.62/2=-8.086 kNm 最大應力 =8。086 106/（ 1。05 108300 )=71。108 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 71.108 N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2，滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載N=3

43、。257+1.25=4.507KN水平鋼梁自重計算荷載q=0.331 kN/m最大撓度計算公式：最大撓度 Vmax= 8.482 mm按照鋼結構設計規范（GB500172003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的1.75倍，即2800 mm 水平支撐梁的最大撓度小于2800/250=11。2,滿足要求! 4。2懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用16a號槽鋼，計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 1063 235 /（ 2800160235） = 0。802由于b大于0。6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B

44、，得到 b=1。07-0。282/0。802=0。718。經過計算得到最大應力=8.086106/（0.718108300）=103。987 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=103.987N/mm2小于f=215 N/mm2,滿足要求！ 4.3錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=3.36 kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=33604/（3。142502）1/2 =3。27 mm；

45、 本工程采用直徑18mm的圓鋼筋,滿足要求。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.4。4水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式 hN/dfb其中N錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=3.360KN； d樓板螺栓的直徑,d=18mm； fb樓板螺栓與混凝土的容許粘結強度，計算中取1.570 N/mm2; h樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于 3360/（3.142181.57）=37.841mm4。5水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下： N（b2-d2/4）fcc其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=12。364KN； d-樓板螺栓的直徑,d=18mm； b樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=518=90mm； fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=0.9511.9=11。305 N/mm2(混凝土強度C25）經計算得到公式右邊等于88。695KN大于錨固力N=12。364KN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求.九、附圖：圖1：施工升降機卸料平臺布置詳圖A18鋼筋U型壓環與預埋鋼筋焊接A16鋼絲繩預埋A18圓鋼U型環A18圓鋼吊環A18圓鋼吊環A18號圓鋼A18號圓鋼A18號圓鋼A18