1、 目錄一、工程概況：2二、編制依據(jù)2三、塔吊位置與型號選擇21、塔吊布局：22、塔吊型號選擇：5四、塔吊基礎施工81、塔吊基坑土方開挖:82、預埋基礎節(jié):93、塔吊基礎養(yǎng)護與回填土:13五、安全措施：13六、地基承載力的驗算151、主要土層地基承載力特征值表:152 、 41-41”剖面工程地質(zhì)鉆孔柱狀圖:163、地基驗算：17一、工程概況:項目名稱：XX汽車有限公司年產(chǎn)15萬輛汽車合資項目(遷址建設）.位于XX，整個廠區(qū)占地面積約70萬平方米,投資興建的廠房有沖壓車間，焊裝車間，涂裝車間，總裝車間，物流配送中心，管理中心，維護中心,培訓中心及相應配套設施等。本項目的單位工程：車輛分配車間（簡

2、稱BDC），總長度228米，寬度為24米，其中A軸與焊裝車間有共用承臺,D軸與涂裝車間有共用承臺；且與之均緊密相連，由于焊裝，涂裝的進度較緊，等BDC的基礎完成，就要求兩車間收尾開始,根據(jù)這一實際情況的特殊性擬定安裝兩臺塔吊為BDC4。8米以上的門式輕鋼結構的安裝作垂直和水平運輸?shù)脑O備。本工程由：XX院設計，XX研究院有限責任公司勘察；XX監(jiān)理有限公司監(jiān)理；XX有限公司負責施工.二、編制依據(jù)1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T18720092、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程JGJ19620103、施工組織設計及施工方案4、BDC車間建筑、結構施工圖紙5、JL7034,

3、TC6015A塔式起重機使用說明書6、建筑樁基技術規(guī)范三、塔吊位置與型號選擇1、塔吊布局：根據(jù)施工現(xiàn)場施工特殊性擬定在BDC1軸25軸范圍內(nèi)安裝兩臺塔吊作為該區(qū)域的二層門式輕鋼安裝需要，現(xiàn)具體布置如下： JL7034型塔吊中心距1軸外5米，距B軸3.8米處,塔吊安裝位置為平衡臂在A軸,起重臂在D軸向；TC6015A型塔吊中心距在18軸外D軸線5米處，塔吊安裝位置為平衡臂在18軸16軸,起重臂在1826軸方向。布局附塔吊平面布置圖 BDC塔吊平面布置圖 JL7034型塔吊基礎位置 TC6015A型 塔吊基礎位置2、塔吊型號選擇：根據(jù)BDC與周圍建筑物位置，高度關系；涂裝車間最高點23米，擬定安裝

4、最少高度為30米,；為錯開兩臺塔吊相交碰撞，以高低差控制措施,另一臺安裝高度為不少于36米,為1-16-25軸安裝的垂直和水平運輸需要。(附塔機技術參數(shù)表）1、塔吊技術參數(shù)：A：TC6015A型50米起重臂B、JL7034塔吊技術參數(shù)：2、塔機的來源為外租,承租單位已經(jīng)多年合作具有相應資質(zhì)手續(xù)齊全，設備保養(yǎng)完好的機械進場作為本工程的塔式起重機械設備。四、塔吊基礎施工1、塔吊基坑土方開挖:1）根據(jù)地質(zhì)報告與實際土質(zhì)情況，塔吊基礎由于2-3層土的地耐力為120KP， 因此根據(jù)不同的地耐力選擇不同邊長的基礎截面尺寸，足以抵抗自重,彎矩在基礎上所受的荷載。參考說明書，通過計算，JL7034型基礎寬為8

5、。7米8。7米，TC6015基礎寬為8。2米8。2米。基礎面標高與自然標高持平，自然標高在-0.9米。2）塔吊基坑土方開挖時采用放坡1：1。5開挖在基坑放坡范圍外1.5米范圍內(nèi)開挖的土方不得就地堆放，應運離現(xiàn)場，防止邊坡塌方。挖土深度控制：JL7034型塔吊基礎挖土標高為2。75米，TC6015A型塔吊基礎挖土標高為-2.45米，墊層厚度均為150,C15砼。3）基坑開挖后應及時采取圍護措施并搭設人員上下通道；在放坡四周用彩布遮蓋防止天氣變化下雨造成邊坡坍方。由于本場地采取了降水措施目前地下水位在4米左右，僅考慮做好雨水排水措施,專用水泵及時排水防止基坑積水.5)挖土澆筑墊層后達到1。2MP時

6、彈出十字中心線，塔吊位置線、基礎邊框線,以備支模,綁扎鋼筋和固定基礎鏍栓。2、預埋基礎節(jié):參考JL7034,TC6015A說明書,通過驗算后塔吊的基礎采用整體鋼筋混凝土預埋基礎支腿和鏍栓的方法,基本要求如下:A、混凝土強度等級為C35,基礎土質(zhì)按天然地耐力，配筋、根據(jù)計算確定基礎的大小來承受上部垂直,水平荷載,彎矩。 JL7034基礎，配筋圖 TC6015A10E塔吊基礎，配筋圖 B、混凝土基礎深度應大于1000，本項目塔吊基礎砼厚度TC6015A埋深為1400,JL7034埋深為1700，基礎支腿埋深TC6015A為880, 基礎鏍栓JL7034為1500。C、基礎節(jié)和鏍栓上表面應校水平，平

7、面度誤差為1/1000， TC6015A基礎支腿孔距基礎面150, JL7034鏍栓端面距基礎面350。（圖示）TC6015A預埋D、當鋼筋綁扎到一定程度時，將基礎支腿和鏍栓吊入鋼筋網(wǎng)內(nèi)，固定基礎支腿和鏍栓周圍的鋼筋數(shù)量不得減少和切斷。E、主筋通過基礎支腿和鏍栓有困難時，允許主筋避讓。F、在預埋基礎支腿和鏍栓固定的兩個方向中心線上掛鉛垂線,保證預埋后預埋基礎節(jié)中心線與水平面的垂直度1。5/1000。G、按預算基礎砼方量一次澆筑,固定基礎支腿周圍混凝土填充率必須達到95%以上，即振搗密實。H、基礎埋節(jié)或預埋鏍栓安裝就位后在基礎鋼筋網(wǎng)中用接地扁鋼404電氣連接引出做塔吊避雷接引下線,接地電阻值10

8、毆。 3、塔吊基礎養(yǎng)護與回填土:基礎砼澆筑強度達到1。2MP后應及時澆水養(yǎng)護,24小時后拆除邊模,（磚胎模或基坑土坯除外)7天后回填土,回填土時應分層壓實，當同條件試塊強度達到35MP以上方可允許塔吊的安裝。五、安全措施：1、土方開挖前開挖人員應經(jīng)過安全教育培訓合格，掌握開挖方案,了解地質(zhì)勘察報告，確認有無地下埋地物,或管線;如有應通知有關單位或相關人員采取拆移措施，經(jīng)核查本工程塔吊基礎開挖位置TC6015A無任何埋地物，及管線；JL7034塔吊基礎開挖位置有臨時水和電纜應采取拆移后開挖，或先停水,停電電后再開挖,且現(xiàn)場開挖時應有電工監(jiān)控。2、土方開挖時應做好警戒標致線,并有專人看守開挖區(qū)域禁

9、止無關人員擅自進入。3、土方開挖時應按土方開挖方案基坑放坡1：1.3，坡外1。5米范圍內(nèi)卸載1米厚的土防止邊坡坍方做二級放坡。4、基坑挖至0.7米深時周邊做好臨邊鋼管圍護，等挖到設計標高-2。75米或2.45米時,做臨時鋼管搭設的上下通道并設扶手.5、基坑成形后應隨時用雨布遮蓋坑四周邊坡土以免天氣變化雨水沖洗造成邊坡的坍方事故,在基坑內(nèi)基礎外挖一集水井用潛水泵作為明水排水的措施保證基坑內(nèi)不積水,基礎澆筑塔機安裝后，再在集水井周圍用磚砌至地表面保護集水井并加蓋，作為長期集水排水井,避免基礎積水.6、砼澆筑時應用砼泵車，遠離基坑邊坡15米以外，且砼泵車支腿支設在堅固的地面,如地基不堅實有下陷情況時

10、應采用鋼板或枕木加大支腿的受力面，嚴格按操作規(guī)程操作,確保泵車支設的安全。7、砼澆筑時應有專人看模防止爆模，專人監(jiān)控砼振搗所產(chǎn)生震動對邊坡影響,防止滑坡.8、基礎節(jié)下基坑時應用汽車吊吊入就位,操好水平用電焊固定牢固，吊機支設時應離基坑邊10米處支設,支設地基應可靠，支腿墊枕木加大受力面；嚴格按起重機操作規(guī)程操作.9、電焊或砼振搗機施工用電時應按臨時用電方案規(guī)程操作；用電設備必須使用一機一箱，一閘一保，開關箱應重復接地，電纜不能隨地拖拉,電焊時應有人監(jiān)護,且有消防器材隨身攜帶.10、砼澆筑時應做好同條件砼試塊，且對基礎砼進行濕潤保養(yǎng)，在試塊抗壓強度達到35MP或以上時方可同意塔吊安裝(塔吊安裝方

11、案應由專業(yè)租賃安裝單位編制并通過審核合格后方可施工)。11、應急措施： 一）、目的：為有效防止事故擴大,降低員工生命危險，最大限度減小經(jīng)濟損失，特制定本預案。二)、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協(xié)調(diào)工作.組長：周俊良成員：陳軍、葛友冬、郭國祥、施益平、李龍新、劉明陽、李茂成、黃疆江、施恩具體分工如下：1、周俊良負責立即組織人員搶救傷員。2、陳軍負責組織人員進行事故現(xiàn)場處理.3、葛友冬負責立即同醫(yī)院、勞動等部門的聯(lián)系,說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應.4、郭國祥負責現(xiàn)場物資、車輛的調(diào)度。三)、坍塌倒塌事故應急措施1、事故發(fā)生后應立即報告應急搶險指揮部.2、搶救傷

12、員及時脫離危險區(qū)。3、清除傷員口、鼻內(nèi)泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。4、進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。5、對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。6、盡快與120急救中心取得聯(lián)系，詳細說明事故地點、嚴重和度，并派人到路口接應.7、組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發(fā)生，并將其轉(zhuǎn)移至安全地方.8、若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫(yī)院.9、基坑:加強排水、降水措施；加強支護和支持加樁板等，對邊坡薄弱環(huán)節(jié)進行加固處理；迅速運走坡邊棄土、材料、機械設備等重物；削去部分坡體，減緩邊坡坡度。10、在沒有人員受傷的情況下，現(xiàn)場負責人應根據(jù)實際情況研究補救措施，在確

13、保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序.11、現(xiàn)場安全員應對事故進行原因分析，制定相的糾措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調(diào)查等有關處理報告，并報集團應急搶險領導小組.四）、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料)及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等救火物資。五）、應急小組地點和電話有關單位部門聯(lián)系方式：地點：工地內(nèi)應急小組電話：051252515750周俊良051252515750事故現(xiàn)場指揮負責人通訊聯(lián)系組：杜婷 王海艷 現(xiàn)場傷員營救組：郭國祥 施益平 黃疆江 施恩 張繼廣、蘭明太、敖光化物資搶救組:李龍新 韓育松 王輝 呂國孝 消防滅火組：劉明陽 李茂成 斯立新

14、趙興國 保衛(wèi)疏導組：朱世恒 陸翔君 后勤供應組：徐寧 公司：0512-62518545建設行政主管部門：常熟市安全監(jiān)督站急救電話120、火警119、公安110六)、注意事項1、應立即停止施工.2、注意觀察基坑周邊建筑物或設備。3、人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易言辭棄，必須堅持到底。6、項目部準備一輛應急車輛，護送受傷人員就近送往醫(yī)院。東張鎮(zhèn)衛(wèi)生院：051252652913，常熟市東張鎮(zhèn)南大街9號（距離3公里)碧溪鎮(zhèn)衛(wèi)生院:051252511104，常熟市新港鎮(zhèn)碧溪健康路9號(距離14公里）常熟第二人民醫(yī)院：051252707131，常熟海虞南路68號（距離30公里)六、地基承載力的驗算根據(jù)

15、地勘報告資料顯示塔吊所在位置的土質(zhì)狀況如下:1、 主要土層地基承載力特征值表:土層代號及名稱承載力特征值fak(kPa)通過Ck、k通過標準貫入試驗錘擊數(shù)（經(jīng)修正)通過單橋靜探比貫入阻力ps綜合確定值(供設計使用）層粉質(zhì)粘土1851421401層粉質(zhì)粘土1901001091002層粉土2101101071203層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10612011280層粉質(zhì)粘土夾粉土155150199150層粉土夾粉砂213203250210層細砂2872212402 、 4141”剖面工程地質(zhì)鉆孔柱狀圖：從剖面圖中分析-4.2米處土層為32層粉土。地勘孔號位置: 278對應（J/19軸），279對應（J/20)

16、。3、地基驗算：塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著前，對基礎產(chǎn)生的載荷值在這種情況下基礎所受的載荷最大.現(xiàn)就以3-2層土的承載力特征值計算本次塔吊基礎的地基驗算；驗算時總重按獨立高度60米取值，基礎所受的水平力，基礎所受的傾翻力矩，基礎所受的扭矩，均采用說明書中工況，非工況的數(shù)值且采用b固定方式，分別對TC6015A-10E和JL7034進行驗算.TC6015A-10E驗算：一、參數(shù)信息塔吊型號：TC6015A-10E， 塔吊起升高度H:35。00m,塔身寬度B：2m， 基礎埋深d:0.00m,自重F1：680kN， 基礎承臺厚度hc：1.40m,最大起重荷載F2：100kN， 基礎承臺寬度B

17、c：8.20m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩：1250kNm， 基礎所受的水平力：117kN，標準節(jié)長度a：3m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c:120mm，所處城市：江蘇常州市， 基本風壓W0:0。4kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村， 風荷載高度變化系數(shù)z:1.56 。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB500072002）第5。2條承載力計算。計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式: 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/（F+G)=7

18、140.00/(936.00+2824。08）=1。90m Bc/3=2.73m根據(jù)塔式起重機設計規(guī)范（GB/T 13752-92）第4。6。3條,塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載，F(xiàn)=936。00kN； G基礎自重:G=25.0BcBchc1。2 =2824。08kN; Bc基礎底面的寬度，取Bc=8.200m； M傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1。4 5100.00=7140。00kNm; e偏心矩，eM/（F + G)1.899 m，故eBc/6=1。367 m； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離

19、（m），按下式計算： a= Bc / 2 M / (F + G）=8。200/27140.000/(936。000+2824.080)=2。201m。經(jīng)過計算得到：有附著的壓力設計值 P=(936.000+2824.080）/8.2002=55.920kPa；偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2(936.000+2824。080)/(38。2002。201)=138。884kPa.三、地基承載力驗算實際計算取的地基承載力設計值為:fa=120。000kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=55。920kPa，滿足要求！地基承載力特征值1。2fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkm

20、ax=138。884kPa,滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002）第條。驗算公式如下： 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.95； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1。57MPa； ho 基礎沖切破壞錐體的有效高度;取 ho=1。35m; am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； am=2。00+（2.00 +21.35)/2=3.35m； at - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交

21、接處的受沖切承載力時，取柱寬(即塔身寬度）；取at2m； ab - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.00 +21.35=4。70； pj - 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力;取 Pj=138。88kPa； Al 沖切驗算時取用的部分基底面積;Al=8.20（8.20-4.70)/2=14.35m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。 Fl=138

22、。8814.35=1992。98kN。允許沖切力：0。70.951。573350。001350。00=4721716。13N=4721。72kN Fl= 1992。98kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8。2.7條.計算公式如下: 式中：MI - 任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時,取a1=(Bc-B）/2(8.20-2.00)/2=3.10m; Pmax 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基

23、反力設計值，取138.88kN/m2; P 相應于荷載效應基本組合時在任意截面II處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax(3aal)/3a P=138。88（32.003.10）/(32。00)=67。13kPa； G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重,取G=1。3525BcBchc=1.35258.208。201。40=3177。09kN/m2; l - 基礎寬度，取l=8。20m； a - 塔身寬度，取a=2.00m; a - 截面I I在基底的投影長度, 取a=2。00m. 經(jīng)過計算得MI=3。102（28。20+2。00）（138。88+67.13-23177.09/8。202)+（138.

24、88-67.13)8.20/12=2114。36kN。m.2。配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第條.公式如下： 式中,l - 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定,取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16。70kN/m2； ho - 承臺的計算高度,ho=1。35m。經(jīng)過計算得： s=2114.36106/（1。0016.708.20103(1。35103)2）=0。008； =1-(1-20.008)0.5=0.009; s=1-0。009/2=0.996； As=2

25、114.36106/(0.9961.35300.00）=5242.95mm2.由于最小配筋率為0。15%,所以最小配筋面積為：8200。001400.000.15=17220。00mm2.故取 As=17220.00mm2。建議配筋值:II級鋼筋，25220mm。承臺底面單向根數(shù)36根。實際配筋值17672。4 mm2。JL7034驗算:一、參數(shù)信息塔吊型號：JL7034， 塔吊起升高度H：30.00m，塔身寬度B：2m， 基礎埋深d：0.00m，自重F1：1180kN， 基礎承臺厚度hc:1。70m，最大起重荷載F2:10kN， 基礎承臺寬度Bc：8.70m，混凝土強度等級:C35， 鋼筋級

26、別：II級鋼,額定起重力矩：2500kNm, 基礎所受的水平力：117kN，標準節(jié)長度a：3m，主弦桿材料：角鋼/方鋼， 寬度/直徑c：120mm,所處城市:江蘇常州市， 基本風壓W0：0。45kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村, 風荷載高度變化系數(shù)z:1。62 。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB500072002)第5.2條承載力計算.計算簡圖： 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式: 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/（F+G）=7896。00/（1428。00+3860.19

27、)=1。49m Bc/3=2。90m根據(jù)塔式起重機設計規(guī)范（GB/T 13752-92）第4。6。3條,塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=1428.00kN； G基礎自重:G=25。0BcBchc1。2 =3860.19kN； Bc基礎底面的寬度，取Bc=8。700m; M傾覆力矩,包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩,M=1.4 5640。00=7896。00kNm； e偏心矩，eM/(F + G）1.493 m，故eBc/6=1。45 m； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m），按下式計算: a= Bc / 2 -

28、 M / (F + G)=8。700/27896.000/（1428。000+3860.190)=2.857m。經(jīng)過計算得到：有附著的壓力設計值 P=（1428。000+3860.190）/8。7002=69.866kPa；偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2（1428.000+3860。190)/（38。7002。857）=141。843kPa。三、地基承載力驗算實際計算取的地基承載力設計值為：fa=120.000kPa;地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=69。866kPa,滿足要求!地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=141.843kPa，滿足要

29、求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8。2。7條。驗算公式如下： 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時,hp取1。0。當h大于等于2000mm時，hp取0。9,其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0。93； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1。57MPa； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度;取 ho=1。65m； am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度; am=2.00+（2.00 +21.65)/2=3.65m； at - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長,當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時

30、，取柱寬（即塔身寬度）；取at2m； ab - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長,當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度;ab=2.00 +21.65=5.30; pj - 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力;取 Pj=141。84kPa； Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=8。70(8.705。30)/2=14。79m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。 Fl=141。8414。79=

31、2097.86kN。允許沖切力:0。70。931.573650。001650.00=6122322。94N=6122。32kN Fl= 2097。86kN;實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。計算公式如下： 式中：MI - 任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離;當墻體材料為混凝土時，取a1=（Bc-B)/2(8。70-2。00）/2=3.35m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取141.

32、84kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面II處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax（3a-al）/3a P=141.84（32.003。35)/（32.00)=62.65kPa； G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1。3525BcBchc=1.35258。708.701.70=4342。71kN/m2； l - 基礎寬度，取l=8。70m； a - 塔身寬度，取a=2.00m； a - 截面I - I在基底的投影長度, 取a=2。00m. 經(jīng)過計算得MI=3。352(28.70+2.00)（141.84+62。65-24342.71/8.702)+（141.8462。6

33、5)。2。配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 500072002第條.公式如下: 式中,l - 當混凝土強度不超過C50時, 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00; fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16。70kN/m2； ho - 承臺的計算高度,ho=1.65m。經(jīng)過計算得： s=2272.52106/(1.0016。708.70103（1。65103）2)=0。006； =1(120。006）0.5=0.006； s=10。006/2=0。997； As=2272.52106/(0.9971.65300.00)=4604.21mm2。由于最小配筋率為0。15，所以最小配筋面積為：8700.001700。000.15=22185。00mm2。故取 As=22185。00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，25185mm.承臺底面單向根數(shù)46根。實際配筋值22581.4 mm2.