1、工程名稱高支模專項施工方案目 錄目 錄21 編制依據12 工程概況12.1 工程概況22.2 高支模處平面布置圖23 施工準備43.1 技術準備43.2 物資準備43.3 勞動力準備63.4 進度計劃安排63.5 注意事項64 施工組織機構及管理人員配置74.1 項目施工組織機構設置75 高支模支撐體系75.1 模板及支撐架的材料選取75.2 支撐系統的構造設計76 高支模支撐體系施工方法106.1 施工順序106.2 高支撐體系支架搭設106.2.1 腳手架搭設技術要求106.2.2 其他技術要求136.3 梁、板模板安裝工藝流程146.3.1 梁模安裝工序:146.3.1 板模安裝工序：1

2、46.4 驗收及拆除的批準程序146.5 高支模拆除157 混凝土澆筑施工方法167.1 柱的混凝土澆筑167.2 梁、板混凝土澆筑177.3 混凝土澆筑過程中的注意事項178 質量保證措施188.1 質量目標188.2 質量保證措施188.3 質量要求188.4 成品保護199 高支模的安全技術措施209.1 安全技術措施209.2 預防坍塌事故的安全技術措施229.3 預防高空墜落事故安全技術措施239.4 監測措施2410 應急預案2510.1 應急目標2510.2 機構設置2510.3 報警救援及其他聯絡電話2610.4 人員分工與職責2610.5 應急救援工作程序2710.6 應急救

3、援方法2711 現場文明施工管理2911.1 文明施工管理目標2911.2 文明施工保證措施2911.2.1 現場文明施工管理29附錄 高支模模板支撐體系設計驗算計算書31a。450m150mm梁模板支撐體系驗算31b。 350m1550m梁模板支撐體系驗算55.板底支撐體系驗算791 編制依據為了保證本工程高支模施工安全，根據建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法，加強施工安全的管理，我項目按照施工圖紙的要求(模板及架體搭設高度m、搭設跨度55m,），按相關規定特編制本專項施工方案(本方案須經專家組論證后方可執行).方案編制計算依據如下：(1)、工程圖紙;（）、本項目

4、的施工組織設計;（3）、建筑施工模板安全技術規范；()、建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-200）;(5)、版建筑施工手冊;(6）、建筑機械使用安全技術規程(J3200）中國建筑工業出版社;(7）、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162200)中國建筑工業出版社；(8）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ12011）；(9)、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99）;（10）、建筑結構菏載規范(GB092001（006版);(11)、建筑施工高處作業安全技術規范（JJ8-91)；(12）、建質200987號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法；(3)、建質200925號建

5、設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則；(4)、國家及廣東省、梅州市相關法律法規標化手冊。（15)、國家及梅州市現行的有關規范、規定及標準相關技術規范。（16）、品茗計算軟件2 工程概況2.1 工程概況本工程商業街二建筑面積986926，一、二為框架梁、樓板鋼結構板,三層以上混凝土框架結構，首層，二層4m,三、四、五層層高4m,層高9。其中,主梁截面為200700mm、200mm60mm、0mm50mm等，板厚均為120mm,支撐面積為147 。由于本工程從安全性能及梁截面出現頻率綜合考慮，將梁截面主要分為兩大類，其中以梁截面為2000mm作為一類,其余梁截面均以200mm00mm作為另一

6、類。故本方案模板支護計算重點以主梁截面為200700m、200600m及板底支撐為重點加以闡述.為確保此部分模板支撐體系的安全,項目部將此部位的模板工程作為本工程施工重點之一。因此,從材料的選用、體系受力分析、施工過程的控制等方面應高度重視.模板支撐體系概況支模區域高度板厚梁截面梁板砼標號職工活動室9m120m0070m，跨度4。5C30預留存儲間910m00600m,跨度5。532.2 高支模處平面布置圖區高支模平面布置圖 高支模平面布置圖3 施工準備根據本工程的特點，從項目管理人員、施工技術準備、物資準備、勞動力準備等方面都應做到充分保證。3.1 技術準備在施工前由項目技術負責人組織現場工

7、程師、施工作業班組長、專職安全管理人員針對施工圖紙、圖紙會審及專項施工方案的培訓,并組織施工人員加強對施工規范等技術文件的學習，做好三級安全技術交底工作,減少和避免施工誤差。3.2 物資準備（1)材料準備:確保材料質量合格,貨源充足,按材料進場計劃分期分批進場,并按規定地點存放,做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證;其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（G/T8)的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T70)中Q235A級鋼的規定.鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;鋼

8、管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定;鋼管必須涂有防不銹漆;新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證;舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲大螺栓必須更換;新、舊扣件均應進行防銹處理,并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2）機具準備:根據施工機具需用量計劃,做好機械的租賃和購買計劃,并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常.機械設備一覽表名稱型號單位數量塔吊Q6臺1砼輸送泵SY5502TH 6E臺1振動器ZN臺 （3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。周轉材料用量一覽表名稱單位數量鋼管噸00扣件直扣件套

9、318800對接扣件套62500旋轉扣件套25700頂撐套288012對拉螺栓套10778木方m0模板673.3 勞動力準備(1)根據高支撐模板體系施工日期和勞動力需要量計劃,組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓,對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底,交底內容包括:施工進度計劃、各項安全、技術、質量保證措施、質量標準和驗收規范要求、設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范,同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。勞動力計劃一

10、覽表作息時間（上午）:001：00作息時間(下午)13:3017:30木工(人）0架子工(人)3水電工（人）其它工種(人)103.4 進度計劃安排施工區域開始時間結束時間備注區高支模201.11。11。1.13160B區高支模01.11。52011.11。343.5 注意事項在梁、板澆筑前,框架柱已澆筑完畢（初凝之前完成梁、板澆筑)，以加強支撐的整體穩定性。該高支模梁板混凝土澆筑由中間開始向兩邊澆筑,澆筑時施工人員需注意施工荷載的變化,不可超過方案要求.4 施工組織機構及管理人員配置4.1 項目施工組織機構設置根據本工程特點，我公司將本著科學管理、指揮靈活、精干高效的原則,成立以項目經理 、技

11、術總工 ，生產經理 ，商務經理 為首的項目領導班子，在項目經理的領導下,在各自的職責范圍內,各部門之間配合工作，指導施工隊施工5 高支模支撐體系5.1 模板及支撐架的材料選取模板：采用1m（厚)膠合板。木枋：采用0mm9m木枋。支撐系統：選用483。鋼管及配件、12對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用483.mm鋼管及配件縱橫向剪刀撐:選用483。0mm鋼管及配件。5.2 支撐系統的構造設計整體搭設要求為：立桿的縱距為。,立桿的橫距為。9m，立桿的步距為1。5m，四邊滿設剪刀撐,中間隔跨設置， 立桿承重連接方式:雙扣件。(1）根據設計圖紙要求，本工程GD/-32(預留存儲間)、AC/24-32（職工

12、活動室)層高9，需要進行高支模支撐:選用滿堂鋼管腳手架構架形式。(2）梁：1）20mm0mm梁采用13mm的膠合面板，梁側次楞采用木方400mm，間距50,主楞采用圓鋼管直徑4,壁厚.0mm，間距10mm，主楞用12對拉螺栓進行加固。梁底采用4090方木支撐，間距00m,托梁材料選用8*3.鋼管，間距100m。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用4.0鋼管.立桿沿梁跨度方向間距La（m):05m；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：10;立桿步距h（m):10m;梁底承重立桿橫向間距或排距L（):0。9;梁支撐架搭設高度H(m):9。m；梁兩側立桿間距（m）:0。7m

13、;承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1根；2）200mm00mm采用3m的膠合面板，梁側次楞采用木方40m,間距5m,主楞采用圓鋼管直徑8m，壁厚3。0mm,間距00mm,主楞用12對拉螺栓進行加固。梁底采用40方木支撐,間距00mm，托梁材料選用43。0鋼管,間距00m。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成,采用483.0鋼管.立桿沿梁跨度方向間距L(）：05m;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0。1m;立桿步距h(m）：.50;梁底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）:0。9m；梁支撐架搭設高度H():9.00;梁兩側立桿間距(m）：0

14、.7m；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數:1根；(3)樓面模板采用13m厚膠合面板,板底設置一層木枋、一層鋼管,橫枋采用49mm木枋,間距250,縱枋采用鋼管布置，所有板下滿堂架均按橫距90m,縱距900mm,步距150搭設。(4）當550梁高70mm時，梁側模板加245對拉螺桿。（5）滿堂鋼管架縱、橫水平桿按500mm步距進行高支模方案設計，并且在地面以上200mm高做掃地桿.滿堂架外圍各立桿要用剪刀撐進行連接,而且要與各柱或梁進行可靠連接（可采用可調節支撐把滿堂架與梁、柱進行穩定性連接)，其每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道，且間距不得大于600mm

15、,進行滿堂雙向設置,從而形成一個空間網狀的超靜定桁架體系；滿堂鋼管腳手架的基礎為混凝土底板，板厚1mm，混凝土標號C30.（6)所有梁、板下承重縱橫桿與立桿之間均須加設雙扣件，梁板下立桿底部墊設5m厚墊板。(7)對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板,等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是,起拱高度應為跨度的2.(8）所有高支模必須待下層梁板砼強度達到5%以上方可繼續搭設。上一層高支模施工時,下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎上。6 高支模支撐體系施工方法6.1 施工順序放出軸線及梁位置線,定好水平控制標高梁板腳手架安裝架設梁底木枋龍骨于腳手架上 梁底模及側模安裝 架設板底木枋龍骨

16、于腳手架上樓板模板安裝支撐架加固梁板鋼筋綁扎鋪設梁板混凝土澆筑混凝土保養,達到設計強度等級的100% 拆下腳手架可調頂托拆除梁、板模板,清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架6.2 高支撐體系支架搭設6.2.1 腳手架搭設技術要求1） 立桿(1)立桿應采用對接接頭，且接頭位置不應設置在同步內,同步立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于50;各接頭中心至柱節點的距離不宜大于步距的1/.立桿嚴禁搭接,嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上.(2)立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；2）水平桿（)必須設置縱橫掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上

17、皮不大于00mm處的立桿上,橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于。（2)水平桿接長采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的13。(3)水平桿搭接長度不應小于m,應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。）扣件（1）對接扣件的開口應朝上或朝內，扣件螺栓方向盡量一致()扣件螺栓擰緊力矩控制在45

18、60m.(3)在主節點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150m.（)抗滑扣件間應頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。)剪刀撐設置要求()高支模滿堂支架四周外立面應設置豎向剪刀撐，由底至頂連續設置。(2）中間在縱橫向應每隔10m左右設由底至頂設置連續豎向剪刀撐，其寬度宜為4-m，并應在架體底部、頂部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置,剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。(）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續設置；其兩端與中間每隔4排立桿

19、從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。5）固結點設置本工程立柱高度都超過4m,所以在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位,按水平間距9m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點。為了增加高支模的整體穩定性,把高支模滿堂架與上層滿堂架連接,如下圖所示：6.2.2 其他技術要求（1)嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放；(2)泵送管道不能依附于滿堂腳手架上,只能依附柱身另搭設支撐架。(3）澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。（）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于腳手架規范的要求.立桿支撐必須豎

20、直(保證立桿軸心承載），禁止使用扭曲銹蝕嚴重的立桿，應采用對接扣件連接，禁止錯接。立桿承載要貫通，禁止出現立桿傳載到橫桿,橫桿再傳遞到立桿的情況(保證受力明確)。支撐必須保證橫平豎直,成排成列，以保證橫桿與每一根立桿能夠滿足連接.陰陽角應采用木坊進行定位,以保證線條平順及防止出現脹模現象。()鋼管立柱底部應設墊木和底座,頂部應設可調支托，U型支托與楞梁兩側如有間隙,必須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不得大于20m，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于mm,安裝時應保證上下同心。(6）可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿遇頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要

21、求條件下,進行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。()當支架立柱高度超過時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位,按水平間距69m、豎向間距2與建筑結構設置一個固結點.（）鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接,剪刀撐應用搭接，搭接長度不得小于100m,并應采用個旋轉扣件分別在離桿端不小于10mm處進行固定。6.3 梁、板模板安裝工藝流程6.3.1 梁模安裝工序:復核軸線底標高及軸線位置支梁底模（按規范規定起拱)綁扎鋼筋支梁側模復核梁模尺寸及位置與相鄰梁板連接固定。當梁底跨度大于及等于4m時,跨中梁底處應起拱,起拱高度為梁跨度的1000-3/1000。井字梁、懸挑梁支模時，懸挑端

22、,井字梁中心結構起拱高度為1/。主次梁交接時,先主梁起拱,后次梁起拱。6.3.1 板模安裝工序：滿堂紅腳手架搭設完畢后根據板底標高鋪設水平龍骨，間距250mm安裝板模。在安裝模板時,板模和梁底模的擱置要利用木枋的窄邊。并把水平拼縫擱置在木枋上，豎向的梁側模的拼縫也要用木枋的窄邊壓住。模邊要壓在墻、柱的豎向模板上。在主梁梁端與墻,次梁與主梁交接部位,要求主梁或次梁的底模、側模就擱置在墻或主梁的襯口檔上，以保證接縫嚴密及剛度要求.如果板跨度超過4m則按照相關設計要求起拱，如果無具體的設計要求則宜按照板跨度的1/1003/10起拱。6.4 驗收及拆除的批準程序（）支模完畢,經班組、項目部自檢合格,公

23、司技術部及質保部復檢合格,報監理、安監驗收合格后方能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。（)高支模拆除前,必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。（3）本工藝標準應具備以下主要質量記錄：1) 模板檢驗批質量驗收記錄。2) 模板分項工程質量驗收記錄。） 拆模申請報告。6.5 高支模拆除(1)支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除.（2)拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測,當試塊達到規定的強度達到下表要求后,并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。砼拆摸強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率(）梁m78m1板m2、8m758m10注

24、:“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值()高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。(4）側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。()拆除m高度以上梁、柱、墻模板時,應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿.拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒 （6)拆除平臺、樓板的底模時,應設臨時支撐,防止大片模板墜落.拆立柱時,操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆,防止模板突然掉落傷人。（7）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模，嚴禁在同一垂直平面上操作。(8）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。（9）

25、嚴格控制模板及其支架拆除的順序.(1)拆除腳手架支撐前,應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物.（11）拆除腳手架支撐時,應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒.（1)拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板,使模板卸下，取下模板和木枋,然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架,模板拆除后,要清理模板面，涂刷脫模劑。7 混凝土澆筑施工方法7.1 柱的混凝土澆筑)柱澆筑前底部應先填5m厚與混凝土配合比相同的減石子砂漿,柱混凝土應分層澆筑振搗,使用插入式振搗器時每層厚度不大于400mm，振搗棒不得觸動鋼筋和預埋件。2)本施工區域柱澆筑高度為,應采取用串桶或在模板側面開洞口安裝斜溜槽分

26、段澆筑。每段高度不得超過m，每段混凝土澆筑后將洞模板封閉嚴實,并箍牢。)柱子混凝土的分層厚度應當確定,保證混凝土的分層準確,并用混凝土標尺桿計量每層混凝土的澆筑高度，混凝土振搗人員必須配備充足的照明設備，保證振搗人員能夠看清混凝土的振搗情況。4)柱子混凝土應一次澆筑完畢，如需留置施工縫則應留在主梁下面.5)澆筑完后,應及時將伸出的搭接鋼筋整理到位。7.2 梁、板混凝土澆筑1)梁、板同時澆筑時，混凝土梁采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑,每層厚度不得大于400m。當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸,梁板混凝土澆筑連續向前進行。2）與板連成整體且高度大于1m的梁,允許單獨澆筑

27、，其施工縫應留在板底以下2-cm處,澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合,用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進,每層均應振實后再下料,梁底及梁側部位要注意振實,振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。)梁柱節點鋼筋較密時,此處宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑,并用小直徑振搗棒振搗.)澆筑板混凝土的虛鋪厚度應略大于板面，用平板振搗器垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗器順澆筑方向托拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度,振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振搗棒鋪攤混凝土。5)施工縫位置:宜沿次梁方向澆筑樓板，施工縫應留置在次梁跨度的中間1范圍內。施工

28、縫的表面應與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。施工縫宜用快易收口網擋牢。）在繼續澆筑混凝土前,施工縫混凝土表面應鑿毛，剔除浮動石子和混凝土軟弱層，并用水沖洗干凈后，先澆一層同配比減石子砂漿,然后繼續澆筑混凝土,應細致操作振實,使新舊混凝土緊密結合。7.3 混凝土澆筑過程中的注意事項（)施工過程中混凝土應該分層從板中向兩側澆筑,盡量減小施工荷載對模板的集中沖擊。（2）澆筑過程中振搗棒不得與模板接觸以免破壞模板加固體系。（3)澆筑過程中派專人看護模板。8 質量保證措施8.1 質量目標確保遼寧省世紀杯,爭創“魯班獎”。8.2 質量保證措施1)封柱模前，清理好基層，留好清灰槽。)為保證結構位置斷面準確,梁

29、身平直,支模前應在砼表面彈出柱、梁構件邊線控制線,故安裝時帶通線安裝,放好支撐塊3)為防止保護層過大或過小,應墊好保護層墊塊.4)為防止模板漏漿,除嚴格控制接縫外向應用膠帶紙封貼。5）為保證支撐系統的穩固,澆筑前檢查各扣件的堅固情況及剪力撐等。6)為保證結構物件位置細部尺寸,平整度符合要求,模板支設后應根據校核線進行檢查校核7)澆筑前應有專人護模，發現問題隨時解決,消除隱患。8.3 質量要求1)表觀檢查:(1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水;(）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑;(3）澆筑混凝

30、土前,模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2)對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時,起拱高度宜為跨度的/10。檢查數量：在同一檢驗批內,對梁，應抽查構件數量的10%,且不少于3件;對板,應按有代表性的自然間抽查%，且不少于3間;對大空間結構,板可按縱、橫軸線劃分檢查面,抽查10,且不少于3面。檢驗方法:水準儀或拉線、鋼尺檢查。3)固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固,其偏差應符合下表規定：預埋件和預留孔洞的允許偏差一覽表項 目允許偏差（mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置

31、5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置1尺寸+10，注:檢查中心線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。檢查數量:在同一檢驗批內，對梁、柱應抽查構件數量的0,且不少于3件;對墻和板,應按有代表性的自然間抽查0%,且不少于3間;對大空間結構可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面,板可按縱橫軸線分檢查面，抽查10%，且均不少于3面.檢驗方法：鋼尺檢查。8.4 成品保護1)鋼筋綁扎時注意保護模板，防止移位;鋼筋綁扎時不得劃傷木模多層板覆膜面,以免影響混凝土表面光潔效果。2）模板支設完畢后，注意其上堆料不得過重以防模板變形甚而壓塌模板。3)須設對拉螺栓穿過

32、模板時,模板上打孔必須使用鉆孔器,不得使用鏨子以防空洞過大漏漿.所有預留孔洞,埋件均應在支模前做好預埋，嚴禁事后剔鑿.4)模板的支撐件不得隨意拆除。木模板拆除后要及時清理、修理板面,邊緣破損的模板及時裁方，刷好封邊漆,以增加模板的周轉次數。)拆模時注意成品保護,當局部有混凝土吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲、砸模板.脫模后在起吊大模板前，要認真檢查固定螺栓是否全部拆完，無障礙后方可吊出.6）混凝土結硬之前，不得踩踏混凝土表面。混凝土澆筑完畢，應加強砼養護，對于普通塑性混凝土,應在澆筑后02h內(夏季可縮短至3h），對于干硬性混凝土應在澆筑后12h內用麻袋、葦席、草簾、塑料

33、薄膜等進行覆蓋，并及時灑水保持濕潤養護。9 高支模的安全技術措施9.1 安全技術措施(1)腳手架搭設前,應按建筑施工鋼管式腳手架安全技術規范和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做安全技術交底。(2）對腳手架材料、配件、加固桿等應進行檢查驗收,嚴禁使用不合格的材料,嚴禁48與51的鋼管混合使用。(3)搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任,并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規程（GB036）考核合格,持證上崗。（)搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽,穿防滑鞋。（)高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網,預防物體高處墜落事故發生。（）操作層(樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載,

34、不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。(7)模板支撐和門架搭設完畢后應進行檢查驗收,合格后方準使用。(8）在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督,隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底,搭設完畢后要進行自檢,若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象,必須及時進行整改，整改有困難的,要有可行的加固方案方可施工.(9）支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格,報監理、安監驗收合格后，方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。()在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連

35、接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2)地基是否積水，底座是否松動。3)桿件是否有變形的現象。4)安全防護措施是否符合規范要求。(11)在澆筑頂板砼過程中,支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下,派木工進行巡查,負責檢查模板、支頂,若發現異常,立即停止澆筑砼,并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時,應隨澆、隨搗、隨平整,砼不得堆積在泵送管道出口處。(12）腳手架支撐在使用過程中,嚴禁拆除任何桿件或零配件,如防礙作業需拆除個別桿件時,需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除,作業完成后,馬上復原。(13）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施,一律不準與支撐系統接觸。（

36、4）腳手架支撐安裝好后，應進行驗收,合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查,確定無問題后方可澆筑砼。(15)設立鋼管維護小組,對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物,并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。(1）不同型號的鋼管與配件不得混合使用于同一腳手架。（17）支撐系統安裝應自一端向另一端延伸,自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位,難于連接。（18)水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。（19)泵送混凝土時,應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路

37、出口處。(20)應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊.（21)水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時,施工完畢后應立即恢復。(2)拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。(2)拆除模板支撐時應采用可靠安全措施,嚴禁高空拋擲。9.2 預防坍塌事故的安全技術措施(1)模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。（)安裝梁底模板及木枋前,確保梁底支架水平桿已拉設。(3）本高支支模采用鋼管作支撐立柱,不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的支撐材料作立柱。立柱基礎應牢固,并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。斜支撐和鋼管立桿應牢固拉接,形成整體。（4）模板作業

38、時,指定專人指揮、監護，出現位移時,必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場,待險情排除后，方可作業。(）樓面堆放模板及鋼管時，嚴格控制數量、重量,防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面進行加固。(6）裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，已防止坍塌事故發生。（7）安裝外圍柱模板、梁、板模板,應先搭設腳手架,并掛好安全網,腳手架搭設高度要高出施工作業面至少1。m。(8）拆模間歇時,應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落、倒塌傷人。(9）泵送混凝土時,應隨澆、隨搗、隨平整,混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（0）應避免裝卸物料對模板支

39、撐產生偏心、振動和沖擊。（11）水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。(12)模板支撐拆除前必須向監理單位報送拆除申請書，經監理同意簽字后方可拆除。(13）拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。(14)縱橫向水平桿靠墻柱邊部分應該頂住墻柱,提高支撐的整體性。9.3 預防高空墜落事故安全技術措施（1)項目經理對本項目的安全生產全面負責,指導做好高處作業人員的安全教育及相關的安全預防工作(2）模板腳手架搭設完成后,須由項目負責人會同監理人員簽字驗收合格后,方可投入使用（3)支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及基

40、支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求.()所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育;特種高處作業人員應持證上崗，上網前應依據有關規定對作業人員進行相關安全技術簽字交底。(5)高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。施工單位應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶必備的安全防護用具,作業人員應按規定正確佩戴和使用。(）安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低,扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸,以防磨擦割斷。(7)項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位，夜間應設紅燈示警。(）已支好模板的樓層四周必須用臨時護

41、欄圍好,護欄要牢固可靠,護欄高度不低于1.米,然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網.(）高處作業前,應由項目負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收,經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化,防護欄桿以黃黑(或紅白）相間的條紋標示，蓋件等以黃（或紅）色標示。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后,方可實施。（)各類作業平臺、卸料平臺應按相關規定編制施工方案,項目負責人審批簽字并組織有關部門驗收,經驗收合格簽字后，方可作業。架體應保持穩固，不得與施工腳手架連接，作業平臺上嚴禁超載。（1）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施,嚴

42、禁高空拋擲。（1)安裝樓面模板時，在工作面下1米處滿掛兜網作水平防護措施，以確保安全。9.4 監測措施本工程采用扣件式鋼管腳手架支撐體系,在架體搭設、鋼筋安裝、砼澆搗前,施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監測。本方案擬采取如下監測措施:1）班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查,分公司每月進行安全檢查,所有安全檢查記錄均形成書面材料。2）日常檢查,巡查的重點部位:(1）桿件的設置和邊接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；()底座是否松動,立桿是否懸空。連接扣件是否松動;(3）支撐體系是否有不均勻的沉降、垂直度;（4）施工過程中是否有超載的現象;(5）安全防護措施是否符合規范要求;（6

43、）支撐體系和各桿件是否有變形的現象。3)在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4)要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統檢查,合格后才開始澆砼。在澆砼過程中,由專職安全員、施工員對高支模體系檢查、隨時觀測支撐體系的變形情況。發現隱患，及時停止施工,采取措施。10 應急預案10.1 應急目標發生事故時,能及時開展搶救，明確是否有人受傷,以最快的速度將受傷者在第一時間內搶救出來,并實施初步治序.杜絕護救方法不當造成的人員傷亡事故; 杜絕二次事故發生.10.2 機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援,項目部成立應急救援領導小組。項目經理 邵軍為第一安全責任人,技術負責人田蓉、安全總監 羅勇

44、、生產經理趙松棟為直接安全責任人,并相應成立高支模施工管理領導小組。組 長:邵軍 副組長:田蓉、羅勇、趙松棟組 員：安全員王運興及技術部、工程部各管理人員。10.3 報警救援及其他聯絡電話報警救援聯絡電話：火警119公安110醫療20交通122高支模施工管理領導小組聯系電話：序號職責姓 名聯系電話1組長蔣伯云2副組長張茂坤3副組長楊留熊4副組長李海士5緊急搶險組負責人廖亦常6疏導警戒組負責人李先堯7通訊聯絡組負責人劉坤10.4 人員分工與職責（1)項目經理邵軍：負責高支模應急救援全面工作。（2）技術總工田蓉(直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對

45、性的應急救援應變演習,有計劃區分任務,明確責任。(3)安全總監羅勇:負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員,材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作同時負責執行項目部下達的相關指令。(4）組員及各施工班組長：當發生緊急情況時,負責事故的匯報,并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。10.5 應急救援工作程序業主監理相關政府部門事件發現人、當事人項目經理安全總監項目總工生產經理按程序啟動應急響應預案事件檢查、處理整改、教育應急預案評審修訂應急預案內部上報對外報告外部報警火警：119匪警：110醫療急救：120交通急救：122當地派出所3、

46、應急響應10.6 應急救援方法1）高空墜落應急救援方法：(1)當現場只有人時應大聲呼救；2人以上時,就有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救.(2)仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀,并很可能了解傷員落地的身體著地部位,和著地部位的具體情況.(3)如果是頭部著地,同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀,很可能是顱腦損傷,應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出,千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞,以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。(4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓,這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬

47、于木板上,不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情.2)模板、坍塌應急救援方法：(1)工地發生高支模坍塌事故時,立即組織人員及時搶救,防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。(2)報120急救中心,到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）;(3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；（）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全,避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；()預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等.3)物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷

48、肢、應急以后及時送醫院治療。()止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。(2）對傷口包扎:以保護傷口,減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢,減少傷痛。（)對于頭部受傷的傷員,首先應他細觀察傷員的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有嘔吐，昏迷等癥狀,應迅速送醫院搶救,如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞,因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查;如果是重傷,應迅速送醫院搶救。(5)預備應急救援工具如下表：支架若干，模板、木方若干，擔架2個,止血急救包3個，手電

49、筒10個,應急燈6個，爬梯4樘，對講機6臺。11 現場文明施工管理11.1 文明施工管理目標推行標準化管理，創市級文明工地。達到并通過沈陽市文明施工達標驗收標準。11.2 文明施工保證措施 在本工程施工期間，我們將嚴格施工紀律，加強文明施工管理工作，狠抓嚴管,將各項工作細化、重點化,確保在施工過程中達到沈陽市建設工程現場文明施工檢查評定標準的要求。11.2.1 現場文明施工管理文明施工嚴格執行沈陽市建設局：沈陽市建設工程現場文明施工管理辦法和沈陽建設工程現場文明施工檢查評定標準。簽定合同后將文明施工設計按程序報審,接受有關單位組織的達標驗收.項目經理部成立文明施工領導小組，負責本工程的文明施工

50、;其人員由項目部的主要管理人員組成,分工明確,各負其責。附錄 高支模模板支撐體系設計驗算計算書a。450m150mm梁模板支撐體系驗算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JJ130-2011）、混凝土結構設計規范B501-200、建筑結構荷載規范(B 50092001)、鋼結構設計規范（GB50017003)等規范編制.因本工程梁支架高度大于米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術202（3）:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.5；梁

51、截面高度D(m):0.;混凝土板厚度（mm)：120.00;立桿沿梁跨度方向間距La（m):0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(）：0。0;立桿步距（m）:。50;板底承重立桿橫向間距或排距L(m）:090；梁支撐架搭設高度H(m）：9。0;梁兩側立桿間距(m):0。7；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數:2;采用的鋼管類型為83；立桿承重連接方式：雙扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0。75；2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3）:24.00;模板自重（kN/m2）:035;鋼筋自重（kN/m3):.0;施工均布荷載標準值（kN

52、/m）：3.0；新澆混凝土側壓力標準值（Nm2）：1。;振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0;振搗混凝土對梁側模板荷載（kNm2）:。0；3。材料參數木材品種:柏木;木材彈性模量E(N/mm2)：9000。0；木材抗壓強度設計值f（Nmm）:16.0;木材抗彎強度設計值f(N/m2):7.0;木材抗剪強度設計值fv（Nm)：1。7；面板材質:膠合面板;面板厚度(mm):3.0;面板彈性模量E(N/mm2）:000.；面板抗彎強度設計值fm（N/mm):3.0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b(m):40。;梁底方木截面高度h（m）:90.0;梁底縱向支撐根數:；5.梁側模板參數次楞

53、間距（m)：15;主楞豎向根數:;穿梁螺栓直徑(mm）:12;穿梁螺栓水平間距():45；主楞到梁底距離依次是:m，480mm,930mm，1380m；主楞材料:圓鋼管；直徑(m)：4。0;壁厚(m）：3。00;主楞合并根數:；次楞材料:木方;寬度（m):4000;高度(m)：90.00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值: F=02t11/2 F其中 - 混凝土的重力密度，取24.00k/m3; t- 新澆混凝土的初凝時間，取200h； T 混凝土的入模溫度,取20.00; 混凝土的澆筑速度，取1.00m/； H 混凝土側壓力計

54、算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取.50m； 1- 外加劑影響修正系數,取100； 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1。150。分別計算得1.48 kNm2、8000 k/m2，取較小值7848 N/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位:mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W 面板的凈截面抵抗矩，W= 138。31/6=38。8; M 面板的最大彎矩(Nm); 面板的彎曲應力計算值(/m2）; - 面板的抗彎

55、強度設計值(Nmm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mx = 0.q1l2+.1q2l2其中 , -作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1=1.21。3817。0.9=2.601kN/m;振搗混凝土荷載設計值: = 14。340.=6.95kN/m；計算跨度:l =150mm;面板的最大彎矩M =0。12。601502 。176955150 7。8204Nm;面板的最大支座反力為：N1.1q1l+1.2l16。60。15+1。6。550。155.641kN;經計算得到，面板的受彎應力計算值: =7。210 3.81042N/2；面板的抗彎強度設計值: f 1

56、3N/m2;面板的受彎應力計算值 =2/m2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13Nmm2，滿足要求!.撓度驗算=。677ql4(100E)l5 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=26.601N/mm； l-計算跨度：l=5m; 面板材質的彈性模量： E = 000N/mm; I面板的截面慣性矩: = 138.31。31。/25.27c；面板的最大撓度計算值： 0。67726.615（1006002.53105) = 0.06 m;面板的最大容許撓度值: = l/250=50/250 = .6m;面板的最大撓度計算值 =0。06mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。6m

57、m，滿足要求!四、梁側模板支撐的計算1次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=5.41/（1。5000.120)=4.8k/m本工程中，次楞采用木方,寬度4mm,高度9mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W= 149/6 =54c3;I = 49/2=24cm4;E=9000。00 /mm2; 計算簡圖 剪力圖(N) 彎矩圖(kN) 變形圖(m)經過計算得到最大彎矩 M = 。8kN,最大支座反力 R= 2。02 N,最大變形 = 0.53 mm()次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: M/W

58、經計算得到,次楞的最大受彎應力計算值 。2104/5。4014= 1.5 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值:f= 17N/2;次楞最大受彎應力計算值 =1/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 f=17mm2，滿足要求!（2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:= 5/40=1。125m；次楞的最大撓度計算值=0。053mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.15mm,滿足要求!。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2。25kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24。43=8。993；

59、I 。73=1。5c4;E 060.0 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖（kN) 主楞計算彎矩圖(Nm) 主楞計算變形圖(mm）經過計算得到最大彎矩 M = .89kNm,最大支座反力 R=。71 kN,最大變形 = 0.09 mm(）主楞抗彎強度驗算= /Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值: = 2.8908。9103 =32.1 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:f 205N/m2;主楞的受彎應力計算值 =32。1N/2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f205N/mm2，滿足要求!（2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 .08 mm主楞的最大容許撓度值: = 45

60、4=1.15mm；主楞的最大撓度計算值 =0。08mm小于 主楞的最大容許撓度值 1.25m，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載本算例中，面板的截面慣性矩和截面抵抗矩分別為: = 5033/6 = 1.411043; I = 00131313/12 = 9。1mm4; .抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W鋼筋混凝土梁和

61、模板自重設計值(k/)：11（24。0050).50+。50。500.0=0。8kN/m;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=14(2.0+3。0)0.500.93。15k；=2。44+3。150=.994Nm；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmx=0.1ql2+0.117q2l20。120.4152+0.1173.15125.5104mm;RA=RD0。q1l+0.42l=0。420.844。150.453。10。11。63kRB=R1.1q1l+2q2l=.10。8440。15+1.2.50。15=.0N =Ma/W=55204/4104=3.Nm;梁底模面板計算應

62、力 .9Nmm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13/mm2，滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下:077ql4/(100EI)=l0其中，作用在模板上的壓力線荷載:q =/1=17.70k/； 計算跨度(梁底支撐間距)： =50.0m； 面板的彈性模量: E 600.N/mm2;面板的最大允許撓度值: =150。0/250= 0。600mm；面板的最大撓度計算值： = 。67720。844150/（10060009151）=0.13m；面板的最大撓度計算值： =。3mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0mm,滿足

63、要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=400/。=8.013/m2方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=499/6 = 4cm；I4999/12 = 243 cm4;方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =.1ql2 .1830.5 = 0。 kNm;最大應力 = / W= 。210

64、6/54000 = 。7 N/mm2；抗彎強度設計值 13Nm;方木的最大應力計算值3.7N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 Nmm2,滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = V/（b0)其中最大剪力: V=0.。130. = 2。0 kN；方木受剪應力計算值 32。404100/(2490）= 1.00 N/mm2;方木抗剪強度設計值 1.7 N/m2；方木的受剪應力計算值 。00 Nm2小于 方木抗剪強度設計值 1.7 /m，滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下： = .77q4/(100EI)=l/2方木最大撓度計算值 =0.678。013504(000310)=0。15

65、m;方木的最大允許撓度 =0。510025020 mm;方木的最大撓度計算值 = 0.155 mm小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P1=RA1463梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P=R=.006kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（00.450)/40.00（1。2.12040001.43.00)+1。2。50(500-。120).35=.819k 簡圖(km) 剪力圖(） 彎矩圖（km) 變形圖（m)經過連續梁的計算得到:支座力:N1=N=1.018kN;N2=N3=5。269kN;最大彎矩 Mma

66、x0。127km;最大撓度計算值 Vmx=031 m；最大應力 =0。12716/449028.4 N/m2;支撐抗彎設計強度f=0 ；支撐小橫桿的最大應力計算值 28.4 N/m小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,96頁，雙扣件承載力設計值取600N，按照扣件抗滑承載力系數0。75,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為2。00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范2。5）: R Rc其中Rc-

67、扣件抗滑承載力設計值,取1。00 N； R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5。2kN；R 2。00 ，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 N/(A)f1。梁兩側立桿穩定性驗算其中 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N11.018kN ;腳手架鋼管的自重: N = 1.20.129=1.9 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重:N3=1。2(。90/+(700。5）4）.500.35+(090/+(0。45)4)。50。10(1。50+24.00)1.49kN;

68、施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值:N4=1。4(3.00+200)0.900/(700.450)/40500=1.94N；N =N1+2+3N=1。08+1。34+。0491.794=525 N； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (c）：= 1。5; A 立桿凈截面面積 (cm）：=4.； W 立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W 4.49; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( /m); f 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =5N/mm2； lo -計算長度 (m)； 根據扣件式規范,立桿計算長度lo有兩個計算公式, a - 立桿上端伸出頂層

69、橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。m;得到計算結果： 立桿的計算長度 頂部立桿段：l0=1。85 1.54 。7=。 非頂部立桿段:0.185 1。54 1.5=2。73由長細比 o/i195=10 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。205 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=690.76/（0。0544) = 7.7 N/m2;由長細比 l/ 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。2；鋼管立桿受壓應力計算值；=52597/(。2042） = 60.5 /m2;鋼管立桿穩定性計算 =60。5/2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 20 /mm2，滿足要求！2。梁底受力最大的支撐

70、立桿穩定性驗算其中 -立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反力:1 . k ;腳手架鋼管的自重: N2 = 1。20。129（91。5）=1。3 ;N =N+N2 =。7+1.12=432 kN ; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i-計算立桿的截面回轉半徑 (cm）: 1.9; A - 立桿凈截面面積 (cm)： 4。24; W - 立桿凈截面抵抗矩（cm）:W=4.49; -鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f 5 N/m2； l- 計算長度 (m）；根據扣件式規范，立桿計算長度l有兩個計算公式， 立桿上端伸

71、出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；=0.m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 頂部立桿段:l0=1。185 1。4 .7。10 非頂部立桿段：l0=。85 1。54 1。5=2.7由長細比 o/=95 =10 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0205;鋼管立桿受壓應力計算值 ；6490.776/（。2054) =4。N/mm2;由長細比 o/ 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 0.05 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;643.75/（0.2054) = 74 N/；鋼管立桿穩定性計算 = 74 N/m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f 0 /2,滿足要求! 考慮到高支撐架的安全因

72、素，建議按下式計算 lk12（h+2a) = 1。167。017(5+0.1) 2。018m； -計算長度附加系數按照表1取值1。17； -計算長度附加系數,+=。7按照表2取值1.07 ；o = 1.66 15 =127 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= .412 ;鋼管立桿的最大應力計算值;=641.87/（0.41242) = 3.8N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 6.8 mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f =205 N/mm2,滿足要求! b。 350m1550m梁模板支撐體系驗算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13

73、20）、混凝土結構設計規范GB5001-2002、建筑結構荷載規范(B 00200）、鋼結構設計規范(GB 001200)等規范編制。因本工程梁支架高度大于8米，根據有關文獻建議,如果僅按規范計算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術202(3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B（):020；梁截面高度 (m)：0.60;混凝土板厚度（m）:20.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；立桿步距h():1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（）:0.90;

74、梁支撐架搭設高度H（m）:9.00；梁兩側立桿間距（）:.0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1;采用的鋼管類型為48；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況,取扣件抗滑承載力折減系數：0。75；。荷載參數新澆混凝土重力密度(kNm）:4.00；模板自重（m2):0。5；鋼筋自重（kN/3）：1。50;施工均布荷載標準值（N/m）:3。0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/)：1。8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kNm2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(N/2）:。0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(m2）:90。0;木材抗壓強度設計值f(

75、Nmm）:16。0；木材抗彎強度設計值fm(N/m2）:7。0;木材抗剪強度設計值fv(/mm2):1.7;面板材質:膠合面板；面板厚度(mm):1.00；面板彈性模量E（N/m):00。0;面板抗彎強度設計值m（N/m）:13。0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：4。0；梁底方木截面高度(mm）:90.0;梁底縱向支撐根數：4；梁側模板參數次楞間距(m):15;主楞豎向根數：4；穿梁螺栓直徑(mm）：M12；穿梁螺栓水平間距(mm）:4；主楞到梁底距離依次是:3m，8mm，930m,38m；主楞材料:圓鋼管;直徑(m)：4。0;壁厚（mm)：3.0;主楞合并根數：2;次楞材料:木

76、方；寬度(mm）：40。00；高度(m)：。00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t1V1/2 =其中 - 混凝土的重力密度，取24.0N/m； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度,取20。00; V - 混凝土的澆筑速度，取1。0mh； 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取750m; 1- 外加劑影響修正系數,取.20; 2 混凝土坍落度影響修正系數,取150。分別計算得17.88 kN、1。00N/2,取較小值17.848 kN2作為本工程計算荷載三、梁側模板

77、面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: = M/W f其中,W 面板的凈截面抵抗矩,W = 131。31。3/6=40。8cm3; 面板的最大彎矩（Nmm)； 面板的彎曲應力計算值(N/m2)； f -面板的抗彎強度設計值（/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算:max =01q1l20。17ql2其中 ,-作用在模板上的側壓力,包括:新澆混凝土側壓力設計值: q=。.4317。0.9=27。564N/m;振搗混

78、凝土荷載設計值: q。41。4340。9=。20k/m;計算跨度： l =15m；面板的最大彎矩M = 0.12。564102+ 0.11 7.07102= 。10104m；面板的最大支座反力為:=1.11l+1。2q2l=。17.5640.5+1。2。270.15=5。845kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 8。100 / 4.03104=2N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f 1Nmm2;面板的受彎應力計算值 =2N/mm 小于面板的抗彎強度設計值 f=13/mm,滿足要求！ .撓度驗算=0.67l4/(10I)l/5 作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=27

79、564N/m； l-計算跨度: = 150m； E-面板材質的彈性模量:E 000Nmm； 面板的截面慣性矩: I143.3.32=6。18c；面板的最大撓度計算值: =0.6772。564504(006000。6210) =。06 mm；面板的最大容許撓度值: = l/25 =155。6mm;面板的最大撓度計算值 =0。06m 小于 面板的最大容許撓度值 =0。6m,滿足要求!四、梁側模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=。845/(1。5500.12）=0kN/m本工程中，次楞采用木

80、方，寬度4mm,高度90mm,截面慣性矩，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 149/6 = 54cm;I = 499912=243m4；= 9000。00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖（Nm) 變形圖(）經過計算得到最大彎矩 M =0.083 km,最大支座反力 R= .2 kN，最大變形 0。052 m（1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： =M/Wf經計算得到,次楞的最大受彎應力計算值 = 8。2604/.4014 = .5 N/m2;次楞的抗彎強度設計值:f = 17/mm2；次楞最大受彎應力計算值 1。5N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=172,滿足

81、要求!(2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 450/40。25m；次楞的最大撓度計算值=。05m小于 次楞的最大容許撓度值 =1.125m，滿足要求！。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2。022kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中,主楞采用圓鋼管，直徑8mm,壁厚3,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 2。4383;I=10。8=1.57m4；E = 2600。00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(Nm） 主楞計算變形圖(m）經過計算得到最大彎矩M .88k，最大支座反力 R= 。77kN,最大變形 0.08 mm

82、（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 。8105.9913 21m2;主楞的抗彎強度設計值: f=205N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =32。1/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=25N/，滿足要求!（2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.89 mm主楞的最大容許撓度值： 45000=1.12m；主楞的最大撓度計算值 =0。089 小于主楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求!五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮

83、模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50133/6 =1。41104mm; I 5031312 = 9.114mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： MWf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kNm)：q1=1。2(24。0+1。0)1。500.5000=21。53k/m;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/)：q=1.4(2.0030)0。50.903。15kN/m;q21.5333。150=24。683kN/；

84、最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mx=0.11l2+。17ql2= 0.11516.67+073。15116672=3。4314Nmm;R=RD0。41l.5l=0.1。5330.17+。4。10.11=。1NRB=RC=111l+1。2l=1125330.17+1.250.17=3.04kN =MaW=3.14/。41104=.4/mm2；梁底模面板計算應力 =2。4 /mm 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13/2,滿足要求!2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:= 0.677q4/（100I)/20其中,q作用在模板上的壓

85、力線荷載：q =q/1。217.44N/m; l-計算跨度(梁底支撐間距):l =11.6m； E面板的彈性模量: = 6000。/mm2;面板的最大允許撓度值: =667/50 = 0。7mm;面板的最大撓度計算值:=0。71.533116.4/(106009。0)=0.049mm;面板的最大撓度計算值: =0。09m 小于面板的最大允許撓度值: =0。47m，滿足要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.荷載的計算梁底支撐小楞的

86、均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：=324/.5=6。409k/m2。方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=99/ 5m;I=99/1 =243 cm4;方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0.1ql2= 。16。409.52 = 。6 km;最大應力 = W = 。1106400 = 3N/m2；抗彎強度設計值 =3 N/mm2;方木的最大應力計算值 3 N/m2小于 方木抗彎強度設計值 3 N/m2,滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V(2h0）其中最大剪力： V=0.。490.5=

87、 1.923N;方木受剪應力計算值 =3。931000/(209) = 0。81 /mm；方木抗剪強度設計值 = 。7 N/mm2;方木的受剪應力計算值01 N/m2小于 方木抗剪強度設計值 1。7mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:=0。67l4(0EI）=l/250方木最大撓度計算值 0.6776.49504 /（1000243104)=0。124mm；方木的最大允許撓度.50000/20=2。000m;方木的最大撓度計算值 =024m小于 方木的最大允許撓度=2 ，滿足要求!3支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1。17kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:2

88、=3。04N梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:P3(0。000。350)0。50(1。20.1040001。000)。2050（.50-。120)5。936N 簡圖(kNm) 剪力圖（kN) 彎矩圖(Nm) 變形圖（m)經過連續梁的計算得到:支座力:NN=0。78 kN；N2=9。052 N;最大彎矩0。2m;最大撓度計算值 m05 mm；最大應力 =0。281/4906。6 Nmm；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值 6.6 Nmm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起

89、構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取.k,按照扣件抗滑承載力系數0.，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。): Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取1.00 k; - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中取最大支座反力,根據前面計算結果得到 R=9.052 N; 12。0 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = /(A）f1梁兩側立桿穩定性驗算其

90、中N立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N =0。8 N ；腳手架鋼管的自重: 2 120.12991。9 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.（0.90/2+（.70-0。35)/4)0。00.35(。902+(0。700.35）/4)0。00。12（1。5+24。0）=1.1 N;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N=1.4(3.00200)0。0/2+（0。00。350)/40.500=1.881 k;N=N1+2+N3+N4=0。78+。34。11.88=5159kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 o/i 查表得到； i-計算立桿的截面

91、回轉半徑 (c)：i = 1。59； -立桿凈截面面積 (m）: 。24; W 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W= 4.; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/m2); 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =5 N/m; - 計算長度（）; 根據扣件式規范,立桿計算長度o有兩個計算公式, a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;=0.1；得到計算結果：立桿的計算長度頂部立桿段:l=1。185.5 1。=.0 非頂部立桿段:l01.185 1.51.5=.73由長細比 l/i=195=210 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 。205 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=640。6/（0。2

92、0542) 74。7 N/2；由長細比 loi 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 。05；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=55.21/（。042) = 59. Nmm2；鋼管立桿穩定性計算 94 N/mm 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f =205 Nmm2，滿足要求！2梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反力： =9。052kN ；腳手架鋼管的自重： = 1.0。129(91.55）=1。34 N;N1+N2 =952+1.154=10。6 kN ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (

93、cm）：i = 159; A -立桿凈截面面積 （m2): A 4。4; W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 。; 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f 205 mm2; o - 計算長度(m);根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式, a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;0.1;得到計算結果： 立桿的計算長度 頂部立桿段:0。.5 .73.10 非頂部立桿段:0=118。5 1.5。73由長細比li=195 =21 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。0 ;鋼管立桿受壓應力計算值;=0206。27/(0。2024) = 1

94、14N/m2;鋼管立桿穩定性計算 = 7. N/m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm，滿足要求!由長細比 l/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 005 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=106.2/（020544） = 17。4 /m2;鋼管立桿穩定性計算 = 174N/m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f =0 N/mm，滿足要求!.板底支撐體系驗算 高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(GJ10011)、混凝土結構設計規范GB5010002、建筑結構荷載規范（GB 5000-0）、鋼結構設計規范（GB50170)等規范編制。因本工程模板支

95、架高度大于8米,根據有關文獻建議,如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距（m）：1。；步距（m）:50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）:0。10；模板支架搭設高度（)：9.00;采用的鋼管(mm）:4830 ;板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座;。荷載參數模板與木板自重（kN/m2):000；混凝土與鋼筋自重（Nm):2500；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0;3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為1

96、3mm；板底支撐采用方木;面板彈性模量E(/m2):9500;面板抗彎強度設計值（N/2):13；木方抗剪強度設計值（N/2）：。0；木方的間隔距離():5。00;木方彈性模量E(N/mm2）:00.000；木方抗彎強度設計值（Nmm2):13。0;木方的截面寬度(m):400;木方的截面高度(mm):90。00；托梁材料為:鋼管(雙鋼管）:483.0；。樓板參數樓板的計算厚度（mm）：12.00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 101。32/6 = 8。17 cm3

97、；I =10.33 18.08 cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖、荷載計算（)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1 250。12+0.1 = 3. k/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）:q2 = 。= 2。5kN;、強度計算計算公式如下：0。q2其中：=1。23.+1。42。57。7Nm最大彎矩=0。17.72502=15 N;面板最大應力計算值 =MW 8125/16.667 = .709N/mm;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為。709 /m 小于面板的抗彎強度設計值 1 Nmm2,滿足要求！3、撓度

98、計算撓度計算公式為=0。677l4（100EI）=l/5其中=1=3.kN/m面板最大撓度計算值 = 。677。52504(10001.38104)=0。0 mm；面板最大允許撓度=250/ 250= mm;面板的最大撓度計算值 0.5 mm 小于 面板的最大允許撓度 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:=bh6=49/6 = 54c3；I=bh3/12=4999/1 = 243 m4； 方木楞計算簡圖.荷載的計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(km）：1= 250.250.12+0.2 = 085N/ ;(2)活荷載為

99、施工人員及設備荷載（k/m）:q2。5025 = 0.625 N/；強度驗算計算公式如下:=0。1l2均布荷載 1。2 + 1。4q =1.0.875+1。40。625 = 1。925 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0。1.9251 = 0。9kNm；方木最大應力計算值 =M /W =0。19106/500 =3。65 N2;方木的抗彎強度設計值 f=13。00 Nmm2;方木的最大應力計算值為 。65 mm2 小于方木的抗彎強度設計值 1 mm2,滿足要求!3。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:= 3/2hn 其中最大剪力: V 6。921 1。15 N;方木受剪應力計算值 =

100、3 。55103/(240) =0.81 N/m2;方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/m2；方木的受剪應力計算值 0.481N2 小于 方木的抗剪強度設計值4 N/m2，滿足要求！4.撓度驗算計算公式如下：=。677ql4/(10I）l/50均布荷載 q = q1 = .875 kN/m;最大撓度計算值 =.677。51004 (0900024300）=0。271m;最大允許撓度 =1000/ 250=4 m；方木的最大撓度計算值 .271 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 m，滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管)：483。;=898

101、m3；I=22。72cm4;集中荷載取縱向板底支撐傳遞力,P2。1kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(m) 托梁計算變形圖（mm） 托梁計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.866 kNm ；最大變形Vmax = 1。305 m；最大支座力 Qax = 0。106kN；最大應力 =63856/898 96。8 Nm；托梁的抗壓強度設計值 f=20N/mm2；托梁的最大應力計算值96 N/m2 小于 托梁的抗壓強度設計值 05 N/mm，滿足要求!托梁的最大撓度為 1.5m 小于100/15與10 m,滿足要求！五、模板支架立桿荷載設計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載

102、。1.靜荷載標準值包括以下內容（)腳手架的自重(k)：NG= 0。189 = .246kN;鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(）模板的自重（kN):G2 =。51 =.5 kN;(3）鋼筋混凝土樓板自重（N):N = 5。1113 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+G2+NG3 = 4。746N；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ= （2.5+2 ) 1= 。5kN;3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2G +14NQ= 11。5 kN;六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式： =/(）f其中 N 立桿的軸

103、心壓力設計值（k) :N = 11。995 N; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 o/ 查表得到； i- 計算立桿的截面回轉半徑(c) ：i =1.9 ; A - 立桿凈截面面積（cm)：A 。24 2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3):W4。9 cm3; -鋼管立桿最大應力計算值(/2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： =205 N/mm； L0- 計算長度 (m);按下式計算： l0 = h2= 1.5+0.12 = 1。 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a =。1m;l0/i = 0 15。9 =107 ;由長細比L/i 的結果查表得到軸心受

104、壓立桿的穩定系數= 0。3;鋼管立桿的最大應力計算值 ；19942(0.374) 5.68 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 68N/m2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f25 Nmm,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算0 = k1k2（h+2a) 。1671。7(1.5+12) = 2.018m;k1 計算長度附加系數按照表1取值.167；-計算長度附加系數，h+2a = 17 按照表2取值1.017 ;Lo/i 2017。626 /1.9 = 12 ;由長細比 o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ;=1194.72

105、/(0。41242) = 6664/m2;鋼管立桿的最大應力計算值 68。64 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f =20 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg= fgk =101120p; 其中,地基承載力標準值:fgk 10 pa ; 腳手架地基承載力調整系數：kc = ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =1.50.5=4。79ka ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值: = 11。995 kN;基礎底面面積: .25 。=7.979 fg1kpa 。地基承載力滿足要求!