1、建設工程公司施工升降機接料平臺通道統一做法規定說明編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: 目錄一、編制依據3二、接料平臺通道搭設要求31、搭設位置：32、搭設高度及形式：33、腳手架基礎要求：34、搭設方法：35.剪刀撐46.平臺板47.連墻件48.防護49、樓層通道門4落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書51.荷載的計算：62.抗彎強度計算63.撓度計算7三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度7三、橫向支撐鋼管計算7四、扣件抗滑移的計算8五、立桿的穩定性計算荷載標準值91.靜荷載標準值包括以下內容：92.活荷載為施工荷載標準值

2、產生的荷載。93.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式9六、立桿的穩定性計算9懸挑式扣件鋼管腳手架計算書10一、大橫桿的計算111.均布荷載值計算112.抗彎強度計算113.撓度計算12二、小橫桿的計算121.荷載值計算122.抗彎強度計算133.撓度計算13三、扣件抗滑力的計算131.荷載值計算14四、腳手架荷載標準值14五、立桿的穩定性計算151.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算152.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算16六、連墻件的計算16七、懸挑梁的受力計算17八、懸挑梁的整體穩定性計算18九、拉桿的受力計算19十、拉桿的強度計算19十一、錨固段與樓板連接的計算20 集團公司施工

3、升降機接料平臺通道統一做法規定說明集團公司下屬各分公司：為方便現場施工人員的通行并保證安全施工，現針對施工升降機與建筑結構之間的接料平臺通道做統一做法規定。 一、編制依據1）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 2）、施工升降機安全規程 3）、SCD200/200施工升降機使用說明書二、接料平臺通道搭設要求1、搭設位置：應根據實際選用的施工升降機的安裝說明書及現場實際情況確定安裝位置、離墻距離及平臺腳手架立桿橫距等。但整體搭設方式要嚴格按照本規定執行。本規定就SCD200/200型雙籠外用施工升降機為例, 電梯籠與建筑物結構邊緣距離1.4米，接料平臺通道搭設外邊緣距建筑物外邊距離1.35米。

4、2、搭設高度及形式：落地式接料平臺通道高度不大于27米；懸挑式接料平臺每段懸挑高度不大于18米；落地式接料平臺立桿采用雙立桿形式；懸挑式接料平臺采用16號工字鋼固定在建筑非懸挑結構位置，并采取鋼絲繩斜拉卸載措施，（619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑20.0mm）（立桿采用單立桿）3、腳手架基礎要求：落地式腳手架平臺的基礎為回填土時，應分層回填、夯實至設定標高，再澆筑不小于100mm厚的C20混凝土墊層，表面留設排水坡度，根據現場實際情況做好排水措施；若基礎坐落于樓層， 所在的樓板下方應設置回頂，回頂腳手架的立桿間距、步距同上方平臺腳手架。4、搭設方法：落地式腳手架接料平臺

5、立桿底部墊設通長木墊板和墊鐵，腳手架搭設的尺寸為：立桿的縱距分別為 1.6m、1.1m和1.6m，3排立桿的橫距均為0.8m，步距為2.05m/0.95m(根據樓層實際高度相應調整)；內排立桿（單立桿）搭設在各結構樓層邊梁內側，并采用可調頂托固定牢固；中間排立桿（雙立桿）距離建筑結構邊緣0.5米；外排立桿（雙立桿）距離施工升降機電梯籠的距離為0.2m，具體搭設方法詳見附圖和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）。懸挑式接料平臺腳手架的搭設規定參照2007年6月8日發布的關于工字鋼懸挑外腳手架的有關通知和2007年7月23日發布的關于工字鋼懸挑外腳手架的補充通知相關規定

6、。落地式腳手架平臺及懸挑腳手架平臺施工的可行性，詳見后附計算書。5.剪刀撐 由于架體使用功能的特殊性，為不阻礙施工升降機平臺的通行，在料臺縱向不設置剪刀撐，橫向在平臺通道口兩側的立桿上沿架體通高設置剪刀撐（共設置4道）。6.平臺板施工升降機接料平臺通道滿鋪木腳手板，封繩牢固，再采用13mm厚木膠板滿釘保證整體牢固、平整；為確保施工的安全，作業層平臺板的下方還應加設一道水平安全網。7.連墻件 連墻件的設置采取小橫桿通過內排立桿拉結結構梁內側的方法及小橫桿直頂結構梁外側來共同完成；連墻件每層結構設置一道。8.防護 平臺作業層在平臺上0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿（花桿），并在欄桿上固定工具

7、式鋼板網，底部側面設18cm 高的擋腳板（13mm厚木膠板）。防護欄桿及鋼板網為每層設置。9、樓層通道門為確保工程安全，在各層操作平臺上設置層門，層門采用角鋼、鋼筋進行加工制作（公司統一做法）。層門的豎向高度為1.7m，寬度為0.65m，兩扇；層門的固定措施采取將層門的豎向邊框焊接短鋼筋與鋼管制成的軸筒聯接方式，注意：層門只允許向樓層內方向開啟。層門的具體做法詳見附圖。三、施工升降機接料平臺通道搭設施工圖（詳見附圖）四、計算書XX集團技術質量部2011年12月1日落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2

8、002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為27.0m， 立桿的縱距 b=1.60m，立桿的橫距 l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載4.80kN/m2，施工活荷載4.00kN/m2。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、基本計算參數同上 二、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計

9、算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 4.8000.300=1.440kN/m (3)施工荷載標準值(kN/m)： q22 = 4.0000.300=1.200kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.200+1.440=2.640kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1

10、= 1.200.090=0.108kN/m 活荷載 q2 = 1.401.200+1.401.440=3.696kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.108+0.1173.696)1.6002 最大支座力 N = (1.10.108+1.23.70)1.60=7.286kN 抗彎計算強度 f=1.135106/4491.0=252.66N/mm2 因為計算模型中荷載統計為四層荷載，所以單層縱向鋼管的抗彎計算強度f=252.66/4=63.17 N/mm2小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.

11、090kN/m 活荷載 q2 = 1.200+1.440=2.640kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.090+0.9902.640)1600.04/(1002.06105107780.0)=3.686mm 縱向鋼管的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=7.29kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)

12、 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.589mm 最大支座力 Qmax=18.388kN 抗彎計算強度 f=1.213106/4491.0=270.19N/mm2 因為計算模型中荷載統計為四層荷載，所以單層橫向支撐鋼管的抗彎計算強度f=270.19/4=67.55N/mm2 小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

13、； 計算中R取最大支座反力，R=18.39/9=2.04 kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.11927.000=3.226kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.700=0.105kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3001.6000.700=0.336kN (4)堆放荷載(kN)： NG4 = 4.8001.

14、6000.700=5.376kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.043kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4.0001.6000.700=4.480kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 17.12kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24

15、 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0

16、.207 =17124/(0.207424)=194.835N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =17124/(0.545424)=74.166N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.081； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.081(1.500+20.100)=2.145m =2145/16.0=134.457 =0.

17、377 =17124/(0.377424)=107.182N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.60米，立桿的橫距0.70米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.20米。 施工活荷載為9.0kN/m2，同時考慮1層施工。 腳手板采用木板，荷載

18、為0.35kN/m2，按照鋪設6層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.65kN/m2，高度變化系數1.6300，體型系數0.2520。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.30m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值

19、計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.700/2=0.122kN/m 活荷載標準值 Q=9.0000.700/2=3.150kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.122=0.193kN/m 活荷載的計算值 q2=1.43.150=4.410kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.193+0.104.410)1.6002 支座最大彎

20、矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.193+0.1174.410)1.6002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =1.370106/4491.0=305.124N/mm2因為計算模型中荷載統計為四層荷載，所以單層縱向鋼管的抗彎計算強度=305.124/4=76.28 N/mm2小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷載標準值q2=3.150kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.161+0.9

21、903.150)1600.04/(1002.06105107780.0)=9.526mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.7001.600/2=0.196kN 活荷載標準值 Q=9.0000.7001.600/2=5.040kN 荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.196+1.45

22、.040=7.365kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+7.365 =1.292106/4491.0=287.616N/mm2因為計算模型中荷載統計為四層荷載，所以單層橫向支撐鋼管的抗彎計算強度=287.616/4= 71.9N/mm2 小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫

23、桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.061+0.196+5.040=5.297kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=5297.440700.0700.0700.0/(482.06105107780.0)=1.705mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.710mm 小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0

24、kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.700=0.027kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.7001.600/2=0.196kN 活荷載標準值 Q=9.0000.7001.600/2=5.040kN 荷載的計算值 R=1.20.027+1.20.196+1.45.040=7.323kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷

25、載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1195 NG1 = 0.12018.000=2.151kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35061.600(0.700+0.500)/2=2.016kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.6006/2=0.672kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.

26、60018.000=0.144kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.983kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 9.00011.6000.700/2=5.040kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.650 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.630 Us 風荷載體型系數

27、：Us = 0.252 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.6501.6300.252 = 0.187kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.983+0.851.45.040=11.977kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.983+1.45.040=13.035kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準

28、值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1871.6001.500 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.035kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W

29、=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13035/(0.27424)=114.647N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.977kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長

30、度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11977/(0.27424)+80000/4491=123.166N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計

31、計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.512kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為700mm，內側腳手架距離墻體500mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1300mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=13.04kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017

32、.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.824kN,R2=12.043kN,R3=-1.059kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=3.412106/(1.05141000.0)+15.8241000/2610.0=29.108N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下

33、 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =3.41106/(0.929141000.00)=26.05N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=22.379kN 十、拉桿的強度計算

34、 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=22.379kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00022.379/0.850=210.626kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑20.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU

35、=22.379kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=223794/(3.1416502)1/2=17mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=12.043kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=120434/(3.1416502)1/2=13mm

36、水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.04kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于12042.67/(3.1416201.5)=127.8mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.04kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!