1、一、體例依據：1.1混凝土結構工程施工質量驗收范例GB50204-20021.2修建工程質量查驗評定尺度GB50300-20011.3修建施工高空作業寧靜技能規程JGJ33-911.4修建施工模板寧靜技能規程JGJ162-2008.XX小區施工組織設計二、工程表面：本工程為XXXXXX小區項目第一標段。所在：XX。本工程包羅A#樓、B#樓、C#樓；以上三棟為住宅樓；1#地下車庫、1#變配電室、公廁、垃圾中轉站。總修建面積：67648.21A#樓：26217.63（含配套用房2335.94，含幫助用房1333.76），框剪結構，地上24層，地下2層；B#樓：22812.72（含配套用房3166.

2、49，含幫助用房1675.66），框剪結構，地上21層，地下1層；C#樓：10945.00，框剪結構，地上19層，地下2層；1#地下車庫：6923.12，框架結構，地下1層；1#變配電室：497.98，框架結構，地上1層，地下1層；公廁：124.03，砌體結構，地上1層；垃圾中轉站：127.73，砌體結構，地上1層。結構寧靜品級二級，結構設計使用年限為50年，抗震設防烈度為8度，修建園地類別：類園地。本工程修建類別為三類，修建物耐火品級為一級。本工程建立單位：XXXX有限公司監理單位：XXXX有限公司設計單位：XX有限公司施工單位：XX有限公司三、 施工準備 墻、柱、梁、板及樓梯皆接納15mm

3、厚的覆膜板，所有模板都在現場拼裝。模板工程所需用的質料，選用材質較好的進場，必須要求作相應的檢測，到達及格要求后方允許使用。松木方、鋼管、扣件、覆膜板、PVC塑料穿墻管、穿墻對拉螺栓、脫模劑、山型卡等應切合有關驗收尺度劃定。熟悉施工圖紙，按設計準備相應的范例、圖集等。對施工人員進行相應的培訓，所有的人員必須持證上崗。編寫詳細的施工方案，進行逐級技能交底。質料準備模板及輔料用量表名稱數量15mm覆膜板15000脫模劑6t扣件30t鋼管900t50100木方540m3型卡50000只機具準備主要機具表序號名稱數量備注1電鋸42圓盤電鋸43 開孔器16四、施工要領及技能要求 1、模板制作 由于本工程

4、梁、板都接納覆膜板，所以模板加工量很大，提前將模板加工完成，是整個模板工程順利進行的根本包管。 制作好后的模板應標志模板位置、型號尺寸和數量，經驗收及格刷脫模劑后按劃定順序堆碼。底子梁模板安裝底子梁需吊模施工,用覆膜模板。 查抄模板外貌情況，對有缺陷的模板實時進行修理，不及格的模板不允許使用。模板外貌清理潔凈，并涂刷水溶性脫模劑。各條地梁模板之間用腳手管相互牢固模板安裝完成后，必須進行自檢、互檢、交代檢等手續，經監理驗收后，方可進行下一步施工。2、地下墻模板安裝：2.1、施工順序墻體模板的施工順序為：查抄放線抹找平砂漿埂子安裝墻體模板模板緊固校正模板驗收。、憑據丈量控制線，在墻的底部加焊鋼筋撐

5、鐵，以便控制模型安裝時包管墻體的有效厚度尺寸，在墻體的上部均須加設撐鐵來控制墻模板，撐鐵按11.5米的間距安排，撐鐵在加工棚接納廢鋼筋用切割機切割整齊。2.3、在墻根部憑據丈量控制線做一條高標號砂漿找平埂子， 以包管模板與底板混凝土接縫嚴密，防備漏漿。2.4、墻厚度為200mm，接納覆膜模板施工，內（橫）楞為50100方木，間距為300mm,端部距離不得大于300mm；外（豎）楞為2483.5，間距為600mm，端部距離不大于300mm。所有節點滿設12對拉螺栓，對拉螺栓由內外鋼楞中間插入，用螺母將碟形扣件擰緊，使兩側模板成為一體，墻模校正后，加設支撐加固并將扣件擰緊。2.5、 支設時模板面不

6、得出現水平通縫2.6、在組拼模板時，要調解兩側穿孔的模板對稱安排，以使穿墻螺栓與墻模保持垂直。2.7、 在模板安裝關閉前必須將墻根部的垃圾雜物清理潔凈，并用水沖洗。 墻模板設計簡圖3、柱模安裝：、安裝順序查抄放線抹水泥砂漿找平埂子安裝模板牢固模板校正模板加固模板驗收3.2、放出柱邊線及200控制線線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊，用高標號砂漿沿柱周邊做找平埂子。3.3、柱模接納覆膜，內龍骨為50X100木方，間距300；柱箍為483.5鋼管，間距500，鋼管用12對拉螺栓連接，模板校正到位后，使用鋼管與滿堂架連接加固。、柱模安裝接納單塊就位組拼的要領：先將柱子第一節四面模板就位用連接角組拼好，角模宜

7、超過平模，校正調好對角線，并用柱箍牢固。然后以第一節模板上依附超過的角模為基準，用同樣的要領組拼第二節模板，直到全高。、包管柱模的長度切合模數，不切合部分放到節點部位處置懲罰：或以梁底標高為準，由上往下配模，不切合部分放到柱根部位處置懲罰。、柱模每邊至少設置兩根以上斜撐，與地面夾角不應小于45o。3.7、安裝柱模時，柱底留清掃口（100100），用于清理雜物及沖洗水排出。柱模板設計示意圖 4、梁、板模安裝4.1、梁底模接納覆膜模板，龍骨為50100間距500mm；側模接納15mm覆膜板，次（橫）龍骨為50100木方間距250mm，主龍骨為腳手管間距1000mm。頂板模板接納15mm覆膜板，主龍

8、骨接納483.5鋼管，間距1000mm，次龍骨接納50100mm木方間距300。支撐體系接納鋼管架體系，立桿縱橫間距1000mm，水平桿豎向間距為1500mm。對梁高在70cm以上深梁模板支模，由于混凝土側壓力隨高度的增加而加大，為防模板向外爆裂及中間膨脹，在梁側中部設置通長模楞接納對拉螺栓緊固，如圖所示方木檔統長方木檔覆膜板大楞方木檔鋼管對拉螺栓斜撐方木檔覆膜板圖5-4 梁板支模示意圖4.2、施工順序：放線搭設支模腳手架安裝梁底模安裝梁側模安裝板底模安裝梁柱節點模板4.3、放線：模板安裝前，憑據丈量標志在墻或柱上彈出的標高、中心線和模板安裝控制邊線，并按滿堂架設計要求定出安模腳手架立桿位置線

9、。4.4、搭設支模架：當支模架支承在樓板面上時，應在立桿下部設置木墊板（20020050mm），立桿間距不凌駕1.0m，。上下層立桿應對齊設置，水平桿第一道設置距地在300mm處，縱橫桿與鉸剪撐之間必須扣件擰緊。4.5、安裝梁底模：梁跨4m時，按梁跨全長度2起拱。梁底模下設腳手管間距600mm，梁底模就位于支撐上后，用白線拉通線校正底模中心線和邊線以及標高，校正無誤后將底模牢固支模架上。4.6、安裝梁側模：當梁底模安裝校正后，再拼裝梁側模兩面，安裝時應注意側模的上口高度控制，同時須加設50100mm木龍骨間距為250。頂板模蓋側模，用鐵釘牢固，模板裝完后，應查抄梁模中心線及標高、斷面尺寸，用鋼

10、管加固。4.7、安裝板底模支架必須穩固、不下沉。按設計要求間距搭設滿堂腳手架立桿。支模架搭設時應拉通線控制高度及垂直度，并抄平查抄。模板下設次龍骨50100mm木方間距300mm，次龍骨下設483.5鋼管間距1000mm。板模應從四周向中間鋪設，樓板模板應與支承的木龍骨、梁側模連接，用鐵釘釘牢。板模蓋梁側模，模板板縫接納膠帶粘貼，然后經查抄及格后涂刷脫模劑。樓板上的預埋件和預留洞，先彈出位置線在模板上包管位置準確后預埋，用鐵釘牢固。樓板底模安裝好后，應復核模板板面標高和板面平整度、拼縫、預埋件和預留洞的準確性，并進一步核實梁、柱位置。 4-1 板底模立面圖4.8、安裝梁柱節點模： 梁柱節點處模

11、板應為重點控制東西，如果控制欠好，將出現錯臺，漏漿、蜂窩等缺陷。梁模板與柱模及板模討論處的空隙均用覆膜板或覆膜模板拼縫嚴密，并接納加固牢固。查抄其平整度是否與大面相同及垂直。5、樓梯施工5.1、休息平臺、樓梯接納覆膜板，此處的墻體隨其他砼墻體一起支模和澆筑砼。樓梯踏板接納覆膜模板，樓梯模板施工前應憑據實際層高放樣，先支設平臺模板，再支設樓梯底模板，然后支設樓梯外幫側模，外幫側模，外幫側模應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，釘好牢固踏步側模的擋板，在現場裝釘側板。接納全關閉式支設樓梯模板，見圖5-1 所示： 圖5-1全關閉式支設樓梯模圖6、模板拆除、拆模順序：先支后拆，后支先拆，先拆非承

12、重部分，后拆承重部分。6.2、常溫下，墻、柱混凝土強度大于或即是1.2Mpa，能包管其外貌及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。6.3、梁、板模板，由技能組憑據結構同條件養護的試塊試壓強度陳訴，當砼試塊到達范例所劃定的拆模強度后，書面報呈監理同意，才氣進行拆模。 表1 底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）到達設計的混凝土立方體抗壓強度尺度值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂結構1006.4、上層樓（屋面）板正在澆筑混凝土時，其下層的模板支柱不得拆除，再下一層的模板支柱可拆除一部分，但對付跨度為4m及4m以上的梁、板，所保存的支柱其間距不得大于3m

13、。6.5、拆模時操縱人員要站在高處，以防產生寧靜事故，待該段模板拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。6.6、拆下的模板、配件等嚴禁拋扔，要有人策應通報，運到指定所在堆放，且應實時清理和涂刷脫模劑，以備下次使用。五、盤算書梁模板(扣件鋼管架)梁段:L1。 一、參數信息梁截面寬度 B(m):0.35；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度偏向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:1根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb

14、(m):1.00；接納的鋼管類型為483.5；扣件連接方法:雙扣件，考慮扣件質量及調養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載尺度值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力尺度值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載尺度值(kN/m2木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm

15、(N/mm2)：13.0；梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0； 主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨質料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞歸并根數：2；次楞龍骨質料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載尺度值盤算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工

16、手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式盤算，并取其中的較小值: 其中 3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)盤算，得5.714h； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力盤算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。憑據以上兩個公式盤算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程盤算荷載。三、梁側模板面板的盤算 面板為

17、受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板憑據均布荷載作用下的三跨連續梁盤算。 面板盤算簡圖(單位：mm)跨中彎矩盤算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力盤算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面反抗矩，W = 503； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式盤算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包羅: 新澆混凝土側壓力設計值: q1180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q220.9=

18、1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；盤算跨度(內楞間距): l = 210mm；2102104N.mm；經盤算得到，面板的受彎應力盤算值: 104104=1.793N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力盤算值 2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ q-作用在模板上的側壓力線荷載尺度值: q = 180.5 = 9N/mm； l-盤算跨度(內楞間距): l = 210mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 504；面板的最

19、大撓度盤算值: 92104/(1009500105) = 0.051 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大撓度盤算值 =0.051mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的盤算內楞(木或鋼)直接蒙受模板通報的荷載，憑據均布荷載作用下的三跨連續梁盤算。本工程中，龍骨接納1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W = 5010023；I = 5010034； 內楞盤算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算盤算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力盤算值(N/mm2)； M

20、 - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面反抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式盤算內楞跨中彎矩： 1820.9)0.21=4.61kN/m； 內楞盤算跨度(外楞間距): l = 500mm；2105N.mm；0.5=2.536 kN；經盤算得到，內楞的最大受彎應力盤算值 105104 = 1.383 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力盤算值 = 1.383 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2；0.2

21、1= 3.78 N/mm； l-盤算跨度(外楞間距)：l = 500mm；106mm4；內楞的最大撓度盤算值: 5004/(10010000106) = 0.019 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度盤算值 =0.019mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！外楞(木或鋼)蒙受內楞通報的會合力，取內楞的最大支座力2.536kN,憑據會合荷載作用下的連續梁盤算。本工程中，外龍骨接納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；3；4； 外楞盤算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中

22、- 外楞受彎應力盤算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面反抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。 外楞最大盤算跨度: l = 200mm；經盤算得到，外楞的受彎應力盤算值: 105104 = 49.929 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力盤算值 2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算憑據連續梁盤算得到外楞的最大撓度為0.247 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度盤算值 =0.247mm 小于 外楞的最大容許撓度值

23、=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的盤算 驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板盤算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和

24、撓度。盤算的原則是憑據模板底支撐的間距和模板面的巨細,按支撐在底撐上的三跨連續梁盤算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為: W = 35018104mm3； I = 3501818105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力盤算值(N/mm2)； M - 盤算的最大彎矩 (kN.m)； l-盤算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆

25、混凝土及鋼筋荷載設計值：q1（24.00+1.50）0.90=7.23kN/m；模板結構自重荷載：q20.90=0.13kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q30.90=0.88kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.23+0.13+0.88=8.24kN/m；跨中彎矩盤算公式如下:Mmax 2=0.074kN.m；1061042；梁底模面板盤算應力 =3.926 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！憑據修建施工盤算手冊剛度驗算接納尺度荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度盤算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.

26、0+1.50)0.750+0.35）0.35= 6.82KN/m； l-盤算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm；2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度盤算值: 3004/(1009500105)=0.231mm；面板的最大撓度盤算值: =0.231mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的盤算1.荷載的盤算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.3=5.738 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2(20.75+0.35)/ 0.35

27、=0.555 kN/m；(3)活荷載為施工荷載尺度值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經盤算得到，活荷載尺度值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的通報會合力驗算：0.555=7.551 kN/m；1.350=1.890 kN/m；荷載設計值 q = 7.551+1.890 = 9.441 kN/m。本工程梁底支撐接納方木，方木的截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=510101 cm3；I=5105102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，盤算簡圖及內力、變形圖如下： 其中a=(0.6-0.35)/2=0.125m;其中b=0

28、.35m; 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.24 KN，N2= 2.824 KN;方木最大應力盤算值 ： 106 /83333.33=0.87 N/mm2；方木最大剪力盤算值 ： T=31000/(2502；方木的最大撓度：=0.005 mm；方木的允許撓度：103/2/250=1.2mm；方木最大應力盤算值 0.870 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力盤算值 0.847 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.005 mm 小于 方

29、木的最大允許撓度 =1.200 mm，滿足要求！八、梁跨度偏向鋼管的盤算作用于支撐鋼管的荷載包羅梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的會合荷載通報。1.梁兩側支撐鋼管的強度盤算：支撐鋼管憑據會合荷載作用下的三跨連續梁盤算；會合力P= 0.24 KN. 支撐鋼管盤算簡圖 支撐鋼管盤算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管盤算變形圖(mm) 支撐鋼管盤算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.081 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.207 mm ；最大支座力 Rmax = 0.873 kN ；最大應力 106103 )=15.911 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2

30、；支撐鋼管的最大應力盤算值 15.911 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.207mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度盤算：支撐鋼管憑據會合荷載作用下的三跨連續梁盤算；會合力P= 2.824 KN. 支撐鋼管盤算簡圖 支撐鋼管盤算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管盤算變形圖(mm) 支撐鋼管盤算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.951 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.43 mm ；最大支座力 Rmax = 10.271 kN ；最大應力 106103 )=187.142 N/mm

31、2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力盤算值 187.142 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=2.43mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的盤算:憑據修建施工扣件式鋼管腳手架寧靜技能范例培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，憑據扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力憑據下式盤算(范例5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.8

32、0 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；盤算中R取最大支座反力，憑據前面盤算結果得到 R=10.271 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計盤算滿足要求! 十、立桿的穩定性盤算:立桿的穩定性盤算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包羅： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.873 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2493=0.536 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3(1.00/2+(0.60-0.35)/2)0.35=0.262 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:(1.00/2+(0.60-0.35)/2)(1.50

33、+24.00)=2.295 kN； N =0.873+0.536+0.262+2.295=3.967 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 盤算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面反抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力盤算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 盤算長度 (m)；如果完全參照扣件式范例不考慮高支撐架，按下式盤算 lo = k1uh k1 - 盤算長度附加系數，取值為：1.15

34、5 ； u - 盤算長度系數，參照扣件式范例表5.3.3，u =1.7；上式的盤算結果：立桿盤算長度 Lo = k11 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力盤算值 ；489) = 18.953 N/mm2；鋼管立桿穩定性盤算 = 18.953 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包羅： 梁底支撐最大支座反力： N1 =10.271 kN ； 腳手

35、架鋼管的自重： N2(3-0.75)=0.536 kN； N =10.271+0.536=10.673 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 盤算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面反抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力盤算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 盤算長度 (m)；如果完全參照扣件式范例不考慮高支撐架，按下式盤算 lo = k1uh (1) k1 - 盤算長度附加系數，取值為

36、：1.155 ； u - 盤算長度系數，參照扣件式范例表5.3.3，u =1.7；上式的盤算結果：立桿盤算長度 Lo = k11 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力盤算值 ；489) = 50.995 N/mm2；鋼管立桿穩定性盤算 = 50.995 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 板模板(扣件鋼管架)一、參數信息:橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐

37、點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.00；接納的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方法:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方法:方木支撐；模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載尺度值(kN/m2):1.000；鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度品級:C30；每層尺度施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的盤算寬度(m):4.00；樓板的盤算厚度(mm):120.00；樓板的盤算長度(m):3.60；施工平均溫度():15.000；面板接納

38、膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐接納方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的隔斷距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁質料為：鋼管(單鋼管) :48 3.5； 圖2 樓板支撐架荷載盤算單位二、模板面板盤算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為盤算單位 面板的截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為：W = 100

39、2/6 = 54 cm3；I = 1003/12 = 48.6 cm4；模板面板的憑據三跨連續梁盤算。 面板盤算簡圖1、荷載盤算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 251 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度盤算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的盤算值最倒霉分派的彎矩和，盤算公式如下: 2= 0.049 kNm；面板最大應力盤算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力盤算值為 0.903 N/mm2 小于面板的抗彎強度設

40、計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度盤算撓度盤算公式為 3004/(10095002560000)=0.008 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度盤算值 0.008 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的盤算:方木憑據三跨連續梁盤算，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞盤算簡圖1.荷載的盤算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q20.3 = 0.105

41、 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載尺度值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1 + 2)10.3 = 0.9 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的盤算值最倒霉分派的彎矩和，盤算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；0.9=1.26 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql212/8 = 0.466 kN；1/2 = 1.233 kN ；方木最大應力盤算值 106/64000 = 7.277 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力盤算值為 7.277 N/mm2

42、小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的盤算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh Mmax所以第8天樓板強度足以蒙受以上樓層通報下來的荷載。模板支持可以拆除。 柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總盤算高度:H = 3.00m；2； 盤

43、算簡圖一、參數信息柱截面寬度B偏向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B偏向豎楞數目:3；柱截面高度H偏向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H偏向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；柱箍質料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面反抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；豎楞質料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數:2；面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):

44、1.50；方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載尺度值盤算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式盤算，并取其中的較小值: 其中 3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)盤算，得5.714h； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板盤算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.

45、000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。憑據以上兩個公式盤算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程盤算荷載。盤算中接納新澆混凝土側壓力尺度值 F12；傾倒混凝土時產生的荷載尺度值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的盤算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁盤算。本工程中取柱截面寬度B偏向和H偏向中豎楞間距最大的面板作為驗算東西，進行強度、剛度盤算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬

46、度B偏向豎楞間距最大，為l= 320 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B偏向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行盤算。 面板盤算簡圖對柱截面寬度B偏向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式盤算最大跨中彎距：其中， M-面板盤算最大彎距(N.mm)； l-盤算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包羅: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 k

47、N/m；面板的最大彎距：M =0.125 320105N.mm；面板最大應力按下式盤算： 其中， -面板蒙受的應力(N/mm2)； M -面板盤算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面反抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm22；面板的最大應力盤算值： 1051042；面板的最大應力盤算值 2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁盤算，公式如下: 其中， -面板盤算最大剪力(N)； l-盤算跨度(豎楞間距): l =320.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷

48、載，它包羅: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力：320.0 = 4863.726N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板蒙受的剪應力(N/mm2)； -面板盤算最大剪力(N)： = 4863.726N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.00

49、0 N/mm2；面板截面受剪應力盤算值: =34863.726/(24502；面板截面抗剪強度設計值: fv2；面板截面的受剪應力 2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=2，滿足要求！最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁盤算，撓度盤算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)；0.4521.47 kN/m； l-盤算跨度(豎楞間距): l =320.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450105 mm4；面板最大容許撓度: = 320 / 250 = 1.28 mm；面板的最大撓度盤算值: 4/(100

50、105) = 0.564 mm；面板的最大撓度盤算值 =0.564mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.28mm,滿足要求！四、豎楞方木的盤算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁盤算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁盤算。本工程中，豎楞接納木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 豎楞方木盤算簡圖支座最大彎矩盤算公式： 其中， M-豎楞盤算最大彎距(N.mm)； l-盤算跨度(柱箍間距):

51、l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包羅: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=16.487kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=0.806kN/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kN/m；105N.mm； 其中， -豎楞蒙受的應力(N/mm2)； M -豎楞盤算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面反抗矩(mm3104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm22；豎楞的最大應力盤算值: 1051042；豎楞的最大應力盤算值 2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁盤算，公式如下: 其

52、中， -豎楞盤算最大剪力(N)； l-盤算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包羅: 新澆混凝土側壓力設計值q10.90=16.487kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q20.90=0.806kN/m； q = (16.487+0.806)/2=8.647 kN/m；豎楞的最大剪力：450.0 = 2334.588N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞盤算最大剪力(N)： = 2334.588N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm

53、； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力盤算值: =32334.588/(22；豎楞截面抗剪強度設計值: fv2；豎楞截面最大受剪應力盤算值 2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=2，滿足要求！最大撓度按三跨連續梁盤算，公式如下:其中， -豎楞最大撓度(mm)；0.32 = 15.27 kN/m； l-盤算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度盤算值

54、: 4/(100106) = 0.174 mm；豎楞的最大撓度盤算值 =0.174mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B偏向柱箍的盤算本算例中，柱箍接納鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:鋼柱箍截面反抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按會合荷載二跨連續梁盤算（附盤算簡圖）：B偏向柱箍盤算簡圖其中 P - -豎楞方木通報到柱箍的會合荷載(kN)，豎楞距離取B偏向的； P = (1.2 0.9 + 1.4 20.9)0.32 0.45/2 = 3.89 kN； B偏向柱箍剪力圖(kN)

55、最大支座力: N = 5.612 kN； B偏向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.152 kN.m； B偏向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.066 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.15 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力盤算值: = 28.49 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力盤算值 2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過盤算得到: = 0.066 mm

56、；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.066mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!六、B偏向對拉螺栓的盤算盤算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.612 kN。10510-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.612kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力

57、值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H偏向柱箍的盤算本工程中，柱箍接納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:本工程中，柱箍接納鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:3；4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁盤算（附盤算簡圖）：H偏向柱箍盤算簡圖其中 P - 豎楞方木通報到柱箍的會合荷載(kN)，豎楞距離取H偏向的；20.9)0.32 0.45/2 = 3.89 kN； H偏向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.612 kN； H偏向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.152 kN.m； H偏向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.

58、066 mm；柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.15 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力盤算值: = 28.487 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力盤算值 2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過盤算得到: V = 0.066 mm；柱箍最大容許撓度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 V =0.066mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.4mm，滿足要求!八、H偏向對拉螺栓的

59、盤算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；10510-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.612 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.612kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!六、質量尺度及質保步伐、模板安裝質量要求6.2、施工時模板就位要準確，穿墻對拉螺栓要全穿齊、擰緊，包管墻、柱斷面尺寸正確。6.3、模板應具有足

60、夠強度、剛度及穩定性，能可靠地蒙受新澆砼的重量，側壓力以及施工荷載。澆筑前應查抄承重架及加固支撐扣件是否擰緊。6.4、墻、柱下腳口接縫必須嚴密，砼振搗密實，防備漏漿、“爛根”及出麻面。6.5、支撐系統要公道，防備梁側、柱、墻面砼鼓出及“爆模”。、柱、墻、梁板模安裝完后，必須自檢、互檢、交代檢三檢制度，進行工序交代制度，然后進行查驗批報驗事情。6.7、模板的安裝誤差應嚴格控制在允許偏差范疇內。項 目安裝允許偏差（mm）查抄要領軸線位置5尺量查抄底模上外貌標高5水準儀或尺量查抄墻、梁截面尺寸+4，-5尺量查抄層高垂直偏差52m靠尺相臨兩板外貌崎嶇差2直尺和尺量查抄外貌平整（2m長度以上）52m靠尺

61、和楔形塞尺預埋鋼板中心線位移3拉尺和尺量查抄預埋管、預留孔中心線位移3拉尺和尺量查抄預留洞中心線位移10拉尺和尺量查抄截面內部尺寸+10，0拉尺和尺量查抄七、板模安裝的質量控制步伐：7.1、所有的結構支架前均應由專人進行配板設計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由縫模調解。7.2、模板及其支撐均應落在實處，不得有“虛”腳出現，安拆均設專人賣力。7.3、為防備砼在硬化歷程中與模板粘結，影響脫模，在澆筑砼之前，應清理模板的外貌（包羅第一次使用的模板）涂刷斷絕劑。7.4、澆筑時，應分層澆筑，每層厚度不大于0.5米，制止混凝土一次下料過多造成打擊力、側壓力過大而跑模；7.5、安裝前認真清理墻體鋼筋下的雜物

62、及模板面上的雜物；7.6、澆筑混凝土時擺設專人看模板，發明問題實時報告實時處置懲罰。7.7、涂刷脫模劑后，應制止施工人員隨意踩踏污染鋼筋。、在安裝模板之前，應將種種電管、水管等按圖就位，制止模板安裝好后二次開洞。模板自身就位時應嚴格憑據配模圖紙進行安裝。7.9、澆筑砼時振搗器不能直接碰到板面上，制止磨損撞壞面板，同時振搗時間要按范例劃定，要適時，以防模板變形。7.10、樓板最早加荷時間應經核算確定，當摻緩凝劑時，應適當延長時間。7.11.、為確保質量，應相應制定賞罰步伐。八、制品掩護1、澆筑混凝土前對上口截面進行籠罩，制止雜物落進模板內。澆筑混凝土時擺設專人看模板。2、模板拆除時，禁用重物敲擊

63、，防備混凝土墻面及門洞口等處出現裂紋運輸歷程中防備碰撞，制止板面變形，保持板面清潔，影響混凝土的外觀質量。3、結構墻體施工時，墻體定位鋼筋中的支模頂棍不可對主筋進行焊接，頂棍兩端必須刷防銹漆。4、板質料應分類碼放，多層板不消時應將板面清理潔凈后平放成垛，防備板面變形、損壞。九、寧靜步伐1、進入施工現場時，必須戴好寧靜帽，高空作業系好寧靜帶。2、登高作業時，連接件必須放在東西袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等種種東西必須系掛在身上或安排在東西袋內，不得掉落。3、支模應憑據順序進行，模板及支撐系統在沒有牢固前，禁止攀登4、高空作業人員嚴禁攀爬模板和腳手架上下，也不得在高空的墻頂及其模板等上面行走

64、。5、模版裝拆時，上下有人策應，模板應隨拆隨轉運，不得堆放在腳手板上，嚴禁拋擲踩撞，若中途停歇，必須把運動部件牢固牢固。6、裝拆模板，必須有穩固的登高東西或腳手架，高度凌駕2.0m時，必須搭設腳手架。裝拆歷程中，除操縱人員外，下面不得站人，高處作業時，操縱人員應掛上寧靜帶。7、安裝墻體模板時，應隨時支撐牢固，防備傾覆。8、拆模時，應按順序拆除，拆除梁板時，為制止突然整塊坍落，須要時先設立臨時支撐，然后進行拆卸。拆模區域要設置警戒線，派專人看管，嚴禁非操縱員進入。拆梁板模時，操縱人的站位要正確，以防拆下的模板掉下傷人。9、高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出事情區，暫停人員過往。10、模板的吊

65、裝、運輸、存放，必須穩固可靠，模板堆放高度不得凌駕1.0m。11、模板調運時，指揮、拆除和掛鉤人員必須站在寧靜可靠的地方操縱。12、使用電鋸、電刨等木工電器，應由寧靜部分進行寧靜交底，并應具備相應的寧靜設施，要做到一機一閘一漏電，嚴禁亂接、亂拉電線。13、墻體模板安裝后應搭設操縱平臺，操縱平臺護身欄高度為1.5m，設兩道水平欄桿；操縱平臺滿鋪腳手板和300mm高的擋腳板。14、模板部件拆除后，臨時堆放處離樓層邊沿不應小于1.0m,堆放高度不得凌駕1.0m，樓層邊、通道口、腳手架邊沿等處，嚴禁堆放任何拆下物件。15、嚴禁任何人攀爬模板或腳手架上下，作業人員從專用通道上下。16、遇有模板上有預留孔

66、洞時，應在安裝后將孔洞蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。17、拆除模板時一般用長撬棍和羊角錘，不得用大錘硬砸硬撬。人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，應注防備整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，拆模人員要站在門窗洞口處的外面拉支撐，以防模板突然全部掉落傷人。18、.酒后和經醫生查抄認為不適合高空作業的人員，不得進行高空作業。19、遇六級以上大風時，應暫停室外高空作業，雪霜雨后應先將施工現場清掃好，略干不滑時才氣進行作業。十、消防、文明施工、環保步伐2、認真執行施工現場消防治理有關劃定，動用明火必須有“用火證”，木材加工場設置消防箱。3、樓內不得存放易燃質料。4、木材加工場設一組2個5公斤干粉滅火器。5、文施、環保步伐6、文明施工到達市級寧靜文明施工工地尺度。7、現場模板、配件及其它質料嚴格按施工平面圖劃定園職位置碼放整齊，并注明規格、名稱，種種設施及園地設專人賣力。8、在樓層模板拆除完后，樓層內的廢物，垃圾均應清理出樓層，運至垃圾堆放處堆碼好。