1、住宅摟項目模板工程施工方案一、工程概況XX集團二分公司住宅樓工程位于XX家屬院內，為二類高層建筑。抗震設防烈度為7度，本工程為鋼筋砼剪力墻結構，地下一層，地上主體15層，局部16層，建筑高度49.6M，建筑物最高點54.9M。建筑占地面積630.85M2，地下室層高4.9M，標準層層高3M，室內外高差0.6M。本工程為鋼筋砼剪力墻結構，基礎：采用筏板基礎，筏板厚800mm，基礎梁底與筏板底平。地下室：外剪力墻為300mm厚，高度4.2米，內剪力墻為200mm厚，局部為250mm厚，最大高度為3.6M。最大梁截面為250700mm。頂板厚度為220mm，局部厚度250mm。標準層：短肢墻為200

2、mm厚，高度為3M。最大梁截面為200500mm，現澆板厚度100mm，局部為120mm。梁、板、樓梯均為現澆鋼筋砼結構。砼澆筑方法：采用商品砼，使用泵送，機械振搗。二、模板工程、一般要求：1、模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，模板內側面要平整，接縫嚴密，不漏漿；2、當梁板跨度大于4m時，模板應起拱，起拱高度為2；3、模板支設必須按圖紙要求施工，保證各構件幾何尺寸及相對位置；4、各種緊固件（扣件、對拉螺栓）必須緊固，關鍵部位應加雙螺母或備雙扣件；5、支撐系統必須按方案要求布置，并按規程要求加墊板及斜撐等；6、模板表面必須清凈刷脫模劑，模板接縫必須加墊海綿膠條防止漏漿；7、模板拆除應在構件

3、砼強度能保證其表面及棱角，不因拆模而損壞后拆除。承重模板，梁板等現澆結構，拆模時應按同條件試塊抗壓強度試驗結果，經工地有關負責人批準后方可拆除。、基礎筏板邊模：模板采用磚胎模即在筏板四周用Mu10水泥機磚、M5.0水泥砂漿砌120厚墻0.85米高,內面及上蓋用1：2水泥砂漿粉刷，內立面待防水做好后砌60厚機磚保護層，磚胎模外側應回填密實。模板、防水處理、鋼筋經檢查驗收后方可進行砼澆筑。基礎梁及外墻模板：采用吊幫支設，支設方法如圖1所示。澆筑前，要認真檢查施工準備情況，對作業班組進行認真交底，堅決按照施工方案組織實施。、模板體系的選用 為保證主體結構的質量目標的實現，使主體結構砼達到清水砼效果，

4、根據結構布置情況，本工程將采用如下模板體系：地下室剪力墻采用定型組合鋼模，梁模板采用18mm厚定型膠合模板，頂板模板采用10mm厚竹膠大模。模板支撐采用快拆支撐體系。、配模原則柱、墻體及梁板模配模原則；力求方便施工，保證施工質量的前提下，最大限度地提高模板的周轉使用次數，降低模板費用。 、模板的配置 根據施工需要，配制三層梁、板、柱模，周轉使用；樓梯模板配置二套，周轉使用。 、模板安裝 1、剪力墻模板（1）、工藝流程找平、定位組裝墻模安裝龍骨、穿墻螺栓安裝拉桿和斜撐校正垂直度墻模預驗（2）、施工要點、竹（木）膠合模板（標準層）1）、墻模板安裝前，應先在地面上彈出墻的中線及邊線，按位置線安裝門窗

5、洞口模板，根據邊線先立一側模板，待鋼筋綁扎完畢后，再立另一側模板，面板與板之間的拼縫宜用雙面膠條密封。2）、模板安裝：墻模板面板宜預先與內龍骨（50mm100mm方木）釘成大塊模板。內龍骨宜豎向布置，外龍骨可用雙483.5mm鋼管與內龍骨垂直設置，用“3”形卡及穿墻螺栓固定。內、外龍骨間距應經過計算確定。墻體外側模板（如外墻、電梯井、樓梯間等部位）下口宜包住下層砼100200mm，以保證接茬平整、防止錯臺。3）、為了保證墻體的厚度正確，在兩側模之間應設撐頭。撐頭可采用在對拉螺栓外套同墻寬的竹筒代替。為了防止澆筑砼時脹模，應用對拉螺栓固定兩側。對拉螺栓用14鋼筋制作，其橫向間距為一個方向同龍骨間

6、距，另一個方向根據計算確定。2、組合鋼模（地下室）1）、采用組合式鋼模板作墻模板，根據墻面尺寸進行模板組拼設計，模板一般采用豎向組拼，組拼時應盡量采用較大規格的模板，模板的內、外龍骨采用483.5mm雙鋼管，“3” 形卡盒鉤頭螺栓固定。龍骨間距根據計算確定。2）、在墻體鋼筋幫扎、墻內預留、預埋安裝完畢并經隱蔽驗收后，從墻體一側自一端開始向另一端拼裝第一層鋼模板，同時在模板的拼縫中設置300450mm中間帶有止水環的對拉片，然后再從墻體的另一側的一端向另一端拼裝第一層鋼模板。當完成第一層鋼模板后，可安裝內龍骨，內龍骨與模板肋用鉤頭螺栓緊固。當鋼楞長度不夠需要接長時，接頭處理要增加同樣數量的鋼楞。

7、然后再逐層組拼其上各層模板。模板自下而上全部組拼完成后，安裝外龍骨。外龍骨用“3”形卡和穿墻螺栓對接固定。然后用斜撐校正墻體模板垂直度，并加固固定。2、梁模板（1）、工藝流程抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設鋪梁底模板拉線找平綁扎梁筋封側模（2）、施工要點、支撐架搭設1）、梁下支撐架采用扣件式鋼管支撐架搭設。立桿間距應經計算確定，立桿高度調整采用可調底座，可調底座插入鋼管的最小尺寸應大于150mm，支撐架的構架必須按確保整體穩定的要求設置整體性拉結桿件，立桿全高范圍內應至少有兩道雙向水平拉結桿，掃地桿須貼近樓面（間距小于300mm）；水平桿的步距不大于1500mm，梁模板支架應與樓板模板支架

8、綜合布置，相互連接形成整體。2）、模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，有底到頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6M，縱向剪刀撐與地面的傾角在4560之間，水平剪刀撐與水平桿的傾角為45。3）底層支架應支撐在平整堅實的地面上，并在底部加通長木墊板，確保支架在砼澆筑過程中不會發生下沉。、梁底模鋪設按設計標高拉線調整支架立柱標高，然后安裝梁底模板，當梁的跨度大于4m時，跨中起拱高度為梁跨度的2。主次梁交接時先主梁起拱，后次梁起拱。、梁側模板安裝根據墨線安裝梁側模板，梁側模板為夾幫，當梁高超過700mm時，應設置對拉螺栓緊固。3、頂板模板（1）、工藝流程支架搭設龍骨鋪

9、設、加固頂板模板安裝頂板模板預驗(2)、施工要點、樓板支架模板搭設：樓板支架搭設同梁模板支架搭設，一般應于梁模板支架統一布置。、模板安裝：采用竹膠模板一般采用整張鋪設，局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度取決于支架立桿間距；小龍骨采用50mm100mm方木立放，其間距不大于300mm ，其跨度由大龍骨間距決定。大、小龍骨跨度均需根據樓板厚度和所采用的施工方法，經計算確定。、模板接縫：應嚴密不漏漿，當不能滿足拼縫要求時，應用海棉條嵌縫，以免漏漿。 、模板計算書1、地下室頂板模板地下室頂板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或

10、排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):4.80；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):250.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2

11、):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2000.250 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.200 = 0.0

12、70 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.200 = 0.540 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.250 + 0.070) = 1.584 kN/m；集中荷載 p = 1.40.540=0.756 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7560.900 /4 + 1.5840.9002/8 = 0.330 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 1.58

13、40.900/2 = 1.091 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.330106/83.333103 = 3.966 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.966 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.584/2+0.756/2 = 1.091 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1090.800/(2 50.000 100.000) =

14、0.327 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.327 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.070=1.320 kN/m；集中荷載 p = 0.540 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.320900.0004 /(3849500.0004166666.67) +540.000900.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.492

15、mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 0.492 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.5840.900 + 0.756 = 2.182 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.891 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.984 mm ；最大支座力 Qmax = 10.848 kN ；鋼管最大應力 =

16、 0.891106/5080.000=175.320 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 175.320 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.848 kN；R 1

17、2.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.800 = 0.664 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2500.9000.900 = 5.063 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.010 kN；2.活荷載為施工荷

18、載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.614 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.614 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3

19、)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由長細比

20、 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10614.384/（0.530489.000） = 40.955 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 40.955 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.00

21、3(1.500+0.1002) = 2.119 m；Lo/i = 2119.439 / 15.800 = 134.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10614.384/（0.376489.000） = 57.730 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.730 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 2、地下室梁模板地下室梁模板(扣件鋼管架)計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬

22、度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):220.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.40；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5

23、；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主

24、楞間距(mm)：900；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：900；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200

25、/(T+15)計算，得8.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 92.166 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混

26、凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 90.001.81.8/6=48.60cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.9016.800.90=16.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.902.000.90=2.27kN/m；q = q1+q2 =

27、 16.330+2.268 = 18.598 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.118.60300.002 = 1.67105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.67105 / 4.86104=3.444N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.444N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 16.800.90 = 15.12N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 3

28、00.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 90.001.801.801.80/12=43.74cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67715.12300.004/(1009500.004.37105) = 0.200 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.200mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，

29、龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.216.8000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.20kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l

30、= 900mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.20900.002= 5.02105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 5.02105/8.33104 = 6.026 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 6.026 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.800.30/1= 5.04 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 900.

31、00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.04900.004/(10010000.004.17106) = 0.537 mm；內楞的最大容許撓度值: = 3.600mm；內楞的最大撓度計算值 =0.537mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =3.600mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算

32、簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.216.800.90+1.42.000.90)0.900.30/2=2.79kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1752789.640300.000 = 1.46105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.46105/5.08103 = 28.830 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計

33、值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =28.830N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =16.800.900.30/1= 2.27 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.27103300.003/(100210000.001.22105) = 0.027mm；外楞的最大容

34、許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.027mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.8000.9000.3002 =9.072 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；

35、穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.072kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4

36、； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =62.50mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.700.90=17.35kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0.34+2.27=19

37、.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1019.9580.0632=0.008kN.m； =0.008106/4.86104=0.160N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.160 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.90= 16.38KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =62.50mm； E-面板的彈性模量: E = 9

38、500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =62.50/250 = 0.250mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.38062.54/(1009500.04.37105)=0.000mm；面板的最大撓度計算值: =0.000mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 62.5 / 250 = 0.250mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.0

39、00+1.500)0.7000.063=1.116 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.063(20.700+0.250)/ 0.250=0.144 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.063=0.281 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.116+1.20.144=1.512 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.281=0.394 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩

40、W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.512+0.394=1.906 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.11.5120.9000.900= 0.122 kN.m；最大應力 = M / W = 0.122106/83333.3 = 1.470 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.470 N/mm2 小于

41、 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.61.5120.900 = 0.816 kN； 方木受剪應力計算值 = 3816.480/(250.000100.000) = 0.245 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.600 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.245 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.600 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.116 + 0.144 = 1.260 kN/

42、m；方木最大撓度計算值 = 0.6771.260900.0004 /(10010000.000416.667104)=0.134mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.134 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的

43、荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3.430 kN；最大彎矩 Mmax=0.798 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.110 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.798106/5

44、080.0=157.120 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 157.120 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力

45、設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.430 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.430 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.400=0.527 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/2)0.900.35=0.255 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷

46、載: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/2)0.900.220(1.50+24.00)=4.090 kN； N =3.430+0.527+0.255+4.090=8.302 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式

47、規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8301.918/(0.207489.000) = 82.016 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 82.016 N/mm2 小于 鋼管立

48、桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！3、標準層頂板模板： 標準層頂板模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):120.00；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；

49、3.樓板參數鋼筋級別:一級鋼HPB 235(Q235)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:6；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；樓板的計算寬度(m):4.40；樓板的計算厚度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):7.00；施工平均溫度():10.000；4.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板

50、支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)1.2000.300 = 1.080 kN

51、；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷載 p = 1.41.080=1.512 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5121.200 /4 + 1.2061.2002/8 = 0.671 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.2061.200/2 = 1.480 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.671106/83333.33 = 8.048 N/mm2

52、；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8.048 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2061.200/2+1.512/2 = 1.480 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.480103/(2 50.000100.000) = 0.444 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.444 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值

53、1.400 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.080 kN；最大撓度計算值 V= 51.0051200.04 /(3849500.0004166666.667) +1080.0001200.03 /( 489500.0004166666.7) = 1.668 mm；最大允許撓度 V=1200.000/ 250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 1.668 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.800 mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算

54、:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.2061.200 + 1.512 = 2.959 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.547 mm ；最大支座力 Qmax = 10.762 kN ；最大應力 = 196.092 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 196.092 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/

55、mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 10.762 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿

56、足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.900 = 0.374 kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.2001.000 = 0.420 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1201.2001.000 = 3.600 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.394 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.00

57、01.200 = 3.600 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.313 kN；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.313 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿

58、抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ；L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10313.268/(0.530489.000) = 39.793 N/mm2；立桿穩定性計算 = 39.79

59、3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！4、標準層梁模板: 標準層梁模板(扣件鋼管架)計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：2.50；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.10；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙

60、扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):12.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：2

61、05.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：1000；次楞間距(mm)：300；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24

62、.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得8.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 92.166 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗

63、彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 100.001.81.8/6=54.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.0012.000.90=12.96kN/m； 傾倒混凝土側

64、壓力設計值: q2= 1.41.002.000.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 12.960+2.520 = 15.480 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.115.48300.002 = 1.39105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.39105 / 5.40104=2.580N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.580N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:

65、 q = 12.001.00 = 12.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 100.001.801.801.80/12=48.60cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.00300.004/(1009500.004.86105) = 0.143 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.143mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算

66、1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.212.0000.90

67、+1.42.0000.90)0.300/1=4.64kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 1000mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.641000.002= 4.64105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 4.64105/8.33104 = 5.573 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 5.573 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值

68、： q =12.000.30/1= 3.60 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 1000.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6773.601000.004/(10010000.004.17106) = 0.585 mm；內楞的最大容許撓度值: = 4.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.585mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =4.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48

69、3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.212.000.90+1.42.000.90)1.000.30/2=2.32kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1752322.000300.000 = 1.22105N.mm經計算得到，外楞的

70、受彎應力計算值: = 1.22105/5.08103 = 23.997 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =23.997N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =12.001.000.30/1= 1.80 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1461

71、.80103300.003/(100210000.001.22105) = 0.022mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1000.0018.0

72、018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =66.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.500.90=13.77kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值

73、：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1016.6680.0672； =0.007106/5.40104=0.137N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.137 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.00=

74、13.10KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =66.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =66.67/250 = 0.267mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.10066.74/(1009500.04.86105)=0.000mm；面板的最大撓度計算值: =0.000mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 66.7 / 250 = 0.267mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結

75、構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.5000.067=0.850 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.067(20.500+0.200)/ 0.200=0.140 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.067=0.300 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.20.850+1.20.140=1.188 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.

76、300=0.420 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.188+0.420=1.608 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.11.1881.0001.000= 0.119 kN.m；最大應力 = M / W = 0.119106/83333.3 = 1.426

77、 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.426 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.61.1881.000 = 0.713 kN； 方木受剪應力計算值 = 3712.800/(250.000100.000) = 0.214 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.600 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.214 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.600 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載

78、與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 0.850 + 0.140 = 0.990 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6770.9901000.0004 /(10010000.000416.667104)=0.161mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.161 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(

79、2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.412 kN；最大彎矩 Mma

80、x=0.580 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.805 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.580106/5080.0=114.226 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 114.226 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!七、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。八、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向

81、或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.412 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.412 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1292.500=0.387 kN； 樓板的混凝土模板的自重：

82、N3=1.2(1.10/2+(0.60-0.20)/2)1.000.35=0.315 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.10/2+(0.60-0.20)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.295 kN； N =2.412+0.387+0.315+2.295=5.409 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；

83、 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5409.300/(0.207489

84、.000) = 53.439 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 53.439 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！5、標準層短肢墻柱： 標準層短肢墻柱模板計算書根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗

85、矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻

86、模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得8.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 模板計算高度，取2.900m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 68.697 kN/m2、69.60

87、0 kN/m2，取較小值68.697 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.697kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的

88、側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.700.500.90=37.096kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =37.096+1.260=38.356 kN/m；面板的最大彎距：M =0.138.356250.0250.0= 2.40105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 5001

89、8.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.40105 / 2.70104 = 8.879N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8.879N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.700.500.90=37.096kN/m； 傾倒

90、混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =37.096+1.260=38.356 kN/m；面板的最大剪力： = 0.638.356250.0 = 5753.457N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 5753.457N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =35753.457/(

91、250018.0)=0.959N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.959N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 68.700.50 = 34.35N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30c

92、m4；面板的最大允許撓度值: = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67734.35250.004/(1009500.002.43105) = 0.393 mm；面板的最大撓度計算值: =0.393mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.000mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算 (一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖

93、1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.700.250.90=18.548kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(18.548+0.630)/2=9.589 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.19.589500.0500.0= 2.40105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)

94、； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.40105/8.33104 = 2.877 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.877 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在

95、內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.700.250.90=18.548kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(18.548+0.630)/2=9.589 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.69.589500.0 = 2876.729N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 2876.729N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(m

96、m)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32876.729/(250.0100.0)=0.863N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.863N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 68.700.25/

97、2=8.59 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67717.17/2500.004/(1009500.004.17106) = 0.092 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.092mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩

98、W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.268.70+1.42.00)0.250.50/2=4.79kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754794.55500.00= 4.20105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 4.20105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W

99、 = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 4.20105/5.08103 = 82.583 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =82.583N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.268.70+1.42.00)0.250.50/2=4.795kN

100、；外楞的最大剪力： = 0.654794.548 = 1.56103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.56103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =31.56103/(280.0100.0)=0.292N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；

101、外楞截面的受剪應力計算值 =0.292N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 68.700.250.50/24.29 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1468.59100/

102、2500.003/(100210000.001.22105) = 0.240mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；外楞的最大撓度計算值 =0.240mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 k

103、N；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =68.6970.5000.500 = 17.174 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=17.174kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！三、質量控制措施1、認真組織技術人員和操作工人學習施工圖紙和工藝標準；2、針對具體部位，工地技術員必須給操作工人做好文字交底，包括幾何尺寸、軸線位置、標高等；3、梁支撐系統的選擇應經過計算確定鋼管的搭設方法。確保模板具有足夠的剛度、強度和穩定性。 4、跨度超過4m，按要求起拱。 5、應注意梁柱接頭處模板的支設。 6、 柱立模前，先用1：3水泥砂漿沿柱四周做找平帶，然后在找平帶上立模。 7、模板縫

104、隙間粘貼海綿膠帶，以防漏漿。 8、模板拆除時，砼應達到設計強度。拆除時應緩慢進行，不得硬撬。上層樓板澆砼時，下一層的梁模板及支撐不得拆除，再下一層模板須保留一部分。9、加強監督、檢查、驗收，杜絕不合格品流入下道工序。四、安全環保注意事項1、進入施工現場的工作人員，必須接受工地的安全教育和安全管理，遵守各項管理制度。2、工作前應先檢查使用的工具是否保管妥善，扳手等工具必須系在腰間，以免掉落傷人，工作思想要集中。3、拆模時，人應站在一側，不得站在拆模的下方，幾個人同時拆模時應注意相互之間的安全距離，禁止拋擲。4、拆模時嚴禁猛撬，硬砸或大面積撬落，停工前不得遺留松動或懸掛的模板，應及時送到制定地點，集中堆放清理歸垛。5、在安裝梁板模板或運轉模板時，應鋪設臨時道路，嚴禁作業人員拿著物品沿著鋼管行走，或站在鋼管、鋼筋骨架上作業。6、樓板上的預留洞，應在拆除后隨即將洞口蓋好。7、拆、裝模板作業后應及時整理施工作業面，所需材料應分類堆放。