1、目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、材料與設備準備31、材料準備32、設備準備4四、施工進度計劃4五、技術準備41、技術措施42、木模板、木方加工質量要求43、木模板的安裝準備44、施工工藝流程45、檢查與驗收5六、支撐體系搭設61、梁模板支撐體系技術參數62、屋面板模板支撐體系技術參數63、注意事項8七、模板安裝、混凝土澆筑91、梁模板安裝92、頂板模板安裝93、混凝土澆筑9八、模板的拆除10九、各項技術措施及質量驗收要求101、進場材料質量標準102、模板安裝質量要求113、模板拆除要求124、成品保護措施125、模板施工質量通病及防治措施12十、安全施工管理131、安全組織保障132、

2、安全文明施工措施133、監測監控144、應急預案14十一、勞動力計劃14十二、模板支撐體系計算書14井字梁部分14框架梁部分21屋面板部分28一、編制依據1、建筑構造通用圖集88J建筑系列2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）3、混凝土結構工程施工規范GB50666-20114、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20015、建筑施工模板安全技術規程JGJ162-20086、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117、建筑結構荷載規范GB50009-20128、建筑施工手冊第五版9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201110、混凝

3、土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖11G10111、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法二、工程概況本工程五層9-12軸之間大會議室層高為4.5m，會議室梁為井字梁結構，梁高1250mm-1000mm，梁寬300mm，梁間軸距2400*2300mm,2400*2700mm，井字梁支撐高度為3500mm，縱橫跨度軸距各為21600mm，16900mm。四周屋面框架梁高1200mm-1500mm，梁寬為400mm，跨度軸距為7200mm，6900mm。屋面板B、C軸模板支撐高度為4630mm，邊跨模板支撐高度為4380mm。本層結構模板支撐體系嚴格按照施工方案及技術交底、安全技術交底進

4、行施工，為確保工程質量，保證工期，項目部成立此項工程技術質量小組，負責監管施工全部過程，確保模板支撐體系質量及施工質量。技術質量小組組長：項目經理小組副組長：項目技術負責人小組成員：技術員、質量員、施工員、安全員、材料員三、材料與設備準備1、材料準備本工程采用木模板 及其鋼管支撐體系模板材料：13.8mm厚覆膜多層板背楞材料：38.468.8mm方木。承重支撐料：47.92.75鋼管扣件式腳手架，U托、12拉結螺栓、腳手板。其它輔助材料：鋼釘，雙面膠，脫模劑，透明膠帶。2、設備準備使用機具：電鋸、電鉆、無齒鋸、撬棍、活動扳手、水平尺、錘子、紅藍筆。檢測儀器：全站儀、線錘、盤線架、鋼卷尺、盒尺、

5、靠尺。模板清理器材：長把扁鐵鏟、油灰刀、油刷、掃帚、清洗桶。四、施工進度計劃為確保本工程按時竣工，本工程五層9-12軸之間大會議室計劃在2013年9月5日完成混凝土澆筑工作，待混凝土強度達到設計值得100%后，拆除支撐體系，進行下道工序施工。五、技術準備1、技術措施（1）、熟悉圖紙，按設計要求、相應的施工工藝規程、施工驗收規范進行施工。（2）、進行逐級技術交底：以書面形式向各班組進行技術交底、安全技術交底，技術交底要有重點及針對性，便于操作者易懂易通。（3）、各種機具設備要修理、維修到位，完好有效，各種模板、配件要備齊、修正到位，滿足正常施工使用。檢測儀器具有檢測合格報告。（4）、電氣、給排水

6、、暖通、預埋件、預留洞口的測量放線等必須進行檢驗，驗收合格后才能進行支模。2、木模板、木方加工質量要求模板幾何尺寸準確，拼縫嚴密，表面平整，表面無缺陷，刷隔離劑。模板、木方結構剛度、強度、整體性能良好。模板加工完畢后，必須經過試拼合格后方可使用。3、木模板的安裝準備模板體系施工前要進行配板設計和計算，即保證模板的周轉利用又保證模板尺寸匹配。模板安裝時，位置要保證正確，用雙面膠棉壓縫，支撐系統采用鋼管支撐體系。4、施工工藝流程五層9-12軸梁、柱測量放線柱鋼筋綁扎柱模板支設搭設本層滿堂紅鋼管扣件腳手架模板支設梁、板鋼筋綁扎模板、鋼筋驗收澆筑混凝土混凝土養護模板支撐體系拆除、模板拆除5、檢查與驗收

7、（1）、材料進場驗收施工前材料進場前，對材料進行外觀、質量證明文件進行檢查，并作好記錄，不合格的材料不允許進場。進場后，需要進行當地檢測部門進行見證取樣送檢工作的，應及時進行送檢工作，經檢測合格后，方可投入現場使用。對于模板任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛、翹曲。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2。對于鋼管、扣件、腳手板等，項目部安排專人負責，組織材料進場。扣件用可鍛鑄鐵扣件，其機械性能符合有關規定和技術標準。對進場的鋼管、扣件、腳手板等配套附件進行檢查驗收，不合格產品，不得使用。搭設腳手架所用的鋼管、扣件使用前必須進行挑選。鋼管應

8、平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。扣件不得有有砂眼、裂紋、斷裂松扣等不合格情況，在使用前對扣件進行逐個挑選。對鋼管、扣件進行防銹處理。不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板。（2）、材料加工驗收對材料進行加工后使用前，質量員、技術員進行第二次驗收，不合格成品禁止投入使用。（3）、施工過程驗收在進行各項施工工序過程中，及時辦理各項工序的自檢、復檢、隱檢工作，驗收合格后方可進行下道工作的施工。施工過程中，嚴格按照施工方案及技術交底內容進行施工，出現問題，立即上報項目部技術人員，禁止私自改變施工工序。本支撐體系必須經過驗收合格后，才能進行混凝土澆筑工作，驗收垂直度允許

9、偏差為正負12mm，用經緯儀或吊線和卷尺測量；架體步距允許偏差為正負20mm，立桿間距允許偏差為正負30mm，用鋼板尺測量。扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手隨機檢查32個，如不合格數量大于3個，則判定整體架體扣件安裝不合格，責令整改，再進行復檢。六、支撐體系搭設本工程五層9-12軸梁、板、柱混凝土澆筑時，四層9-12軸梁板柱混凝土已完成澆筑20天，當地日平均氣溫在22-25度之間，到時混凝土強度已達到設計強度的75%以上，可以作為五層9-12軸總體重量的支撐。1、梁模板支撐體系技術參數本工程梁支撐系統采用滿堂紅鋼管扣件腳手架，所采用鋼管為47.92.75，井字梁支撐高度為3.5m，屋框梁支撐高

10、度3.3m。其中梁兩側立桿間距800mm，沿梁方向立桿間距為630mm，且梁中心線位置加設一排立桿，間距為630mm，立桿步距1000mm，井字梁最上端水平桿距立桿端頭300mm，屋框梁最上端水平桿距立桿端頭100mm。井字梁梁底設置4排通長木方作為底楞（屋框梁梁底設置5排通長木方作為底楞），井字梁梁腹采用4排通長方木、屋框梁梁腹采用5排通長木方作為背楞，并用鋼管、對拉螺栓進行固定，間距630mm,梁底采用步步緊進行加固，間距630，步步緊與對拉螺栓間隔布置。井字梁、屋框梁剖面木方、對拉螺栓、步步緊加固示意圖如下：2、屋面板模板支撐體系技術參數屋面板周邊的立桿間距為630mm，所有立桿采用縱橫

11、水平桿連接成整體，水平桿步距為1.0m。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。屋面板B、C軸最上端水平桿距立桿端頭430mm，邊跨模板最上端水平桿距立桿端頭180mm。為提高架體的整體性，隨架體搭設剪刀撐，架體外側周邊及內部縱、橫向由底至頂每5-8m設置剪刀撐，剪刀撐寬度不大于5-8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐。邊梁采用斜立桿支撐于四層樓面結構邊緣，與各層水平桿連結牢固。本支撐體系具體設置參數詳見模板支撐體系計算書。 3、注意事項（1）腳手架搭設前，依據各區段外圍放出立桿位置線，并按間距排好立桿，立桿下

12、部鋪設50mm厚腳手板。（2）腳手架搭設，每搭設一步校正一次步距、橫距和立桿垂直度。搭設時及時設置連墻桿和剪刀撐，不得滯后超過兩步距。（3）所有扣件必須用扳手擰緊，扭力矩控制在4065Nm，防止用力過大螺栓溢扣。（4）桿件端頭伸出扣件之外的長度控制在100150mm之間，防止桿件滑脫。（5）鋼管支撐搭設時，要嚴格按施工方案和技術交底及相關規范進行搭設，若施工中存在問題，應及時向技術人員反映，必要時應于設計院進行溝通。（6）待五層井字梁施工完畢，且強度達到設計強度的75%后方可拆除下層結構的模板支撐體系。井字梁結構混凝土強度達到100%后方可拆除本層模板支撐體系。（7）頂部設可調支托，U托與楞梁

13、兩側如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。（8）架體頂層于井字梁內設置水平桿，使每一區隔內立桿連為整體。七、模板安裝、混凝土澆筑1、梁模板安裝1）工藝流程：彈位置線搭設梁底支撐架鋪設主龍骨主龍骨調整水平安裝次龍骨并核查水平安裝梁底模板拉通線檢查梁底順直安裝梁側模板安裝梁側背楞、鋼管和對拉螺栓梁底模板側邊貼海綿條復核梁模尺寸、位置2）在下層混凝土樓板上彈出梁的軸線、位置線，并復核。3）從邊跨一側開始搭設梁底架子，頂部加可調U型托，底部下鋪3道通長木方。4）先安裝主龍骨，調節U型托高度，將主龍骨找平,本工程井字梁

14、跨度為21.6m，梁底按梁跨的3起拱。5)屋框梁梁側安裝上下通長4道通長木方背楞，采用兩道12對拉螺栓進行固定，井字梁梁側安裝上下通長5道通長木方背楞，采用兩道12對拉螺栓進行固定，6）安裝井字梁交接處模板：在井字梁交接處粘貼海綿條保證模板支設的嚴密性，防止漏漿。7）梁側模支好后應在梁內加與梁同寬的頂棍，以防止在鋪頂板模板時變形。2、頂板模板安裝1）工藝流程：梁側模驗收鋪頂板主龍骨主龍骨找平鋪頂板次龍骨次龍骨找平鋪頂板面板復核頂板尺寸、標高清理梁板模內雜物驗收。2）每塊模板均應方正，并應盡量使模板接縫在一條直線上。3）平板鋪完后，用水準儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺塞尺檢查平整度和拼縫寬度

15、。4）將模板上雜物清理干凈，進行驗收。3、混凝土澆筑澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時，先澆筑9-12軸框架柱砼至距梁底以下300mm處，并對梁、板模板表面混凝土殘渣進行清理后再綁扎梁，板鋼筋。澆筑梁、板砼，從兩邊向中間（從A、D軸向走廊）澆筑，禁止由一端向另一端逐步澆筑。控制梁的澆筑速度，防止下落砼沖擊梁側模板。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，發現問題及時組織處理。八、模板的拆除1、拆模前木工班組應上報拆模申請單，附同條件混凝土養護試塊強度報告，項目部專業技術負責人簽字同意后方可拆除。2、模板的拆除順序應遵循先支后拆、后支先拆、先非

16、承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。3、頂板及梁的模板拆除必須依據同條件養護的試塊強度確定，具體拆模時間和拆模部位由項目試驗員書面通知并留下記錄。4、結構支撐拆除時混凝土強度應符合設計要求和規范規定。預留孔洞的內模，在混凝土強度能保證構件和孔洞表面不發生裂縫時，方可拆除。5、拆除時，先松U型托，使之與頂板脫離，再在架體中拆出一條通道，依次拆除主龍骨、次龍骨、頂板模、梁側模、底模，禁止亂拆亂扔，禁止自由落體，必須使用繩索將材料依次系下。6、拆除模板，應輕拆輕放，杜絕向下拋扔，繼續周轉的模板，應清理干凈、刷油、分規格堆放整齊。九、各項技術措施及質量驗收要求1、進場材料質量標準1）模板質量標準a

17、.技術性能必須符合相關質量標準（通過出廠合格證和檢測報告來檢驗）。b.外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛、翹曲。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2。2）鋼管、扣件、腳手板質量標準項目部安排專人負責，組織材料進場。扣件用可鍛鑄鐵扣件，其機械性能符合有關規定和技術標準。對進場的鋼管、扣件、腳手板等配套附件進行檢查驗收，不合格產品，不得使用。搭設腳手架所用的鋼管、扣件使用前必須進行挑選。鋼管應平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。扣件不得有有砂眼、裂紋、斷裂松扣等不合格情況，在使

18、用前對扣件進行逐個挑選。對鋼管、扣件進行防銹處理。不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板。2、模板安裝質量要求1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層結構應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。3）模板接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；4）懸挑梁及跨度大于6m的梁和跨度大于4.5m的板模板應起拱，起拱高度為全跨長度的3/1000。5）定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差

19、應符合附下表的規定項目允許偏差預埋管、預埋孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10 ， 0預留洞 中心線位置10截面內部尺寸10 ， 06）板安裝允許偏差和檢查方法序號項 目允許偏差值（）檢查方法1軸線位置5尺量2底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺3截面內部尺寸柱、梁4，-5尺量4層高垂直度3經緯儀或吊線、尺量5相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度52m靠尺、楔形尺尺7）板的變形控制a、混凝土澆筑時，嚴防振搗不實或過振，使模板變形；b、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；c、支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。8）模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；9）合模前與鋼筋、水、電安裝

20、等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。10）混凝土澆筑時，所有梁板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。11）立桿接長必須采用對接扣件，立桿垂直度偏差小于7mm。12）頂部設可調支托，U托與楞梁兩側如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心，確保頂部可調支托與架管中心受壓力。3、模板拆除要求1）、模板拆除根據現場同條件的試塊檢測強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2）、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的

21、先拆。3）、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。4、成品保護措施1）、模板安拆時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。2）、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。3）、模板在使用過程中加強管理，分規格堆放，及時涂刷隔離劑。4）、模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。5）、裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。6）、拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。5、模板施工質量通病及防治措施模板施工質量通病的防治序號項目防治措施1柱底爛根模板下口縫用木條、海綿條塞

22、嚴，切忌將其伸入柱體位置。可用混凝土前先澆筑5cm厚同配比的砂漿。2柱體不平、粘連砼達到規范要求的強度方可拆除模板。3垂直度偏移支模時要用線墜吊靠，混凝土澆筑完畢后，應重新用線墜復核校正4柱體凹凸不平加強模板的維修5柱體鋼筋位移模板上口設置梯子筋并采取控制保護層措施6柱體上下不垂直、不方正確保模板支撐架的牢固，抗浮、抗移拉頂措施要到位。7板下撓板支撐材料應有足夠的強度，支撐基底不下沉，板模按規范起拱。十、安全施工管理1、安全組織保障安全小組組長：項目經理小組副組長：項目安全員小組成員：安全員、技術員、質量員、施工員、材料員2、安全文明施工措施（1）支模前必須搭好相關腳手架。（2）澆筑混凝土前必

23、須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，發現問題及時組織處理。（3）支拆模板時操作人員必須掛好、系好安全帶、安全帽。（4）拆模前不準將腳手架拆除，拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，必須在鋪好架板的操作架上操作。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，外殼接保護零線，且絕緣良好。使用機具必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用

24、塔吊吊運模板時，必須由信號工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。（7）現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。（8）現場設立專門垃圾站，廢棄物每天做到有專人清理，保證現場清潔。模板工程施工完畢后，剩余材料要及時清理回收，并存放整齊，達到施工現場環保要求。3、監測監控項目施工員與質量員負責整個施工進度的安全、質量監督管理工作，施工員與質量員輪流對現場進行監管，發現未按照本施工方案及技術交底或

25、相關規范進行施工時，立即責令其整改，整改完畢后方可進行下道工序的施工。在施工過程中，若有安全隱患或發生安全事故時，及時向項目技術質量小組組長及副組長匯報情況，進行整改。4、應急預案施工過程中，若發生安全事故時，及時向項目技術質量小組組長及副組長匯報情況，項目部及時啟動現場應急預案，應急預案內容詳見現場應急預案施工方案。十一、勞動力計劃項目部配有安全員2名，勞務隊伍配有安全員1名，并成立安全組織小組負責現場安全管理工作。現場特種作業人員均經過入職培訓及安全教育后，持證上崗。各種作業防護用品均佩帶齊全后，方可進行施工作業。十二、模板支撐體系計算書井字梁部分本工程井字梁斷面尺寸為300*1250mm

26、。采用的鋼管類型為47.92.75。（一）參數信息：1.腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m):0.63；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.00；腳手架搭設高度(m):3.50(井字梁)；梁兩側立柱間距(m):0.8；梁截面寬度B(m):0.300；梁截面高度D(m):1.250；2.荷載參數 模板自重(kN/m2):0.350； 混凝土和鋼筋自重（kN/m3):25.000；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):

27、13.000；架管彎強度設計值(N/mm2):205.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):100.000； 木方的截面寬度(mm):38.40；木方的截面高度(mm):68.80；4.其他 采用的鋼管類型(mm):47.92.75。（二）梁底支撐的計算： 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2500.630=19.688 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.630(21.250+0.300)/ 0.300=2.058

28、kN/m；(3)施工荷載產生線荷載 (kN/m)： q3 = 2.0000.630=1.260kN/m；(4)振倒混凝土時產生的荷載(kN)：P1 = 2.0000.3000.630=0.378kN；2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.2(19.688+2.058)+1.41.260=27.859 kN/m； 集中荷載 P = 1.40.378=0.529kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力N分別為： N1=1.393 kN； N2=3.050 kN； N3=3.050 kN；N4=1.393 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩

29、I和截面抵抗矩W分別為: W=3.8406.8806.880/6 = 30.30 cm3； I=3.8406.8806.8806.880/12 = 104.2 cm4；木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利的彎矩，計算公式如下: 均布荷載 q =3.050/0.630=4.841 kN/m； 最大彎距 M =ql2 / 8= 4.8410.6300.630/8= 0.240 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.240106/30300.0 = 7.921N/mm2；木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q =

30、0.5ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T ；木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 54.841630.0004 /(3849500.000104.200104)=1.003 mm；木方的最大撓度小于 630.0/250=2.52mm,滿足要求!3.梁底支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=4.343 kN； 最大彎矩 Mmax=0.56

31、8 kN.m； 最大變形 Vmax=1.077 mm； 截面應力 =0.568106/5080.0=111.8 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!（三）扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2011，P15，單扣件承載力設計值取8.00kN， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: N Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； N - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，N=4.343 kN；N 8.00kN,所以單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （

32、四）立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =4.343 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.500=0.542 kN； N =4.343+0.542=4.885kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 3.90； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0

33、0 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2011,考慮高支撐架，由下列公式取整體穩定計算結果最不利值。 頂部立桿段： lo = ku1(h+2a） 非頂部立桿段：lo1 = ku2h k - 計算長度附加系數，取值為：1.155（見P23） ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范，u1 =1.868，u2=2.985； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1u(h+2a）= 1.1551.8681.600 =3.452 m； lo1 = ku2h

34、=1.1552.9851.000 =3.448 m；Lo/i = 3452.000 / 15.900 = 217.107 ；Lo1/i = 3448.000 / 15.900 = 216.855 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.154 ；1= 0.154 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=1=5256.000/(0.154390.000) = 93.673 N/mm2；立桿穩定性計算 = 93.673 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！（五）立桿基礎承載力驗算:立柱底墊板的底面平均壓力pN/A4.885/0.12638.769kPafak300*

35、0.75=225kPa 滿足要求！框架梁部分本工程框架梁斷面尺寸為400*1500mm。采用的鋼管類型為47.92.75。（一）參數信息：1.腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m):0.63；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.00；腳手架搭設高度(m):3.30(框架梁)；梁兩側立柱間距(m):0.8；梁截面寬度B(m):0.400；梁截面高度D(m):1.500；2.荷載參數 模板自重(kN/m2):0.350； 混凝土和鋼筋自重（kN/m3):25.000；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.參

36、數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；架管抗彎強度設計值(N/mm2):205.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):100.000； 木方的截面寬度(mm):38.40；木方的截面高度(mm):68.80；4.其他 采用的鋼管類型(mm):47.92.75。（二）梁底支撐的計算： 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.630=23.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)

37、： q2 = 0.3500.630(21.500+0.400)/ 0.400=1.874kN/m；(3)施工荷載產生線荷載 (kN/m)： q3 = 2.0000.630=1.260kN/m；(4)振倒混凝土時產生的荷載(kN)：P1 = 2.0000.4000.630=0.504kN；2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.2(23.625+1.874)+1.41.200=32.363 kN/m；集中荷載 P = 1.40.504=0.706kN；木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.618 kN； N2=3.236 kN； N3=3.942 k

38、N；N2=3.236 kN； N1=1.618 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=3.8406.8806.880/6 = 30.30 cm3； I=3.8406.8806.8806.880/12 = 104.2 cm4；木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利的彎矩，計算公式如下: 均布荷載 q =3.942/0.630=6.257 kN/m； 最大彎距 M =ql2 / 8= 6.2570.6300.630/8= 0.310 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.310106/30300.0 = 10.231N

39、/mm2；木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T ；木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 56.257630.0004 /(3849500.000104.200104)=1.297 mm；木方的最大撓度小于 630.0/250=2.52mm,滿足要求!3.梁底支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力

40、圖(kN) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=6.825 kN； 最大彎矩 Mmax=0.839 kN.m； 最大變形 Vmax=1.565 mm； 截面應力 =0.839106/5080.0=165.157 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!（三）扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2011，P15，單扣件承載力設計值取8.00kN， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: N Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； N - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

41、計值； 計算中R取最大支座反力，N=6.825 kN；N 8.00 kN,所以單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （四）立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.825kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.300=0.511 kN； N =6.825+0.511=7.336kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 3.90； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)

42、：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2011,考慮高支撐架，由下列公式，取整體穩定計算結果最不利值。 頂部立桿段： lo = ku1(h+2a） 非頂部立桿段：lo1 = ku2h k - 計算長度附加系數，取值為：1.155（見P23） ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范，u1 =1.346，u2=2.753； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m； 公式(1)的計算結果：

43、立桿計算長度 Lo = k1u(h+2a）= 1.1551.3461.200 =1.866 m； lo1 = ku2h =1.1552.7531.000 =3.180 m；Lo/i = 1866.000 / 15.900 = 117.358 ；Lo1/i = 3180.000 / 15.900 = 200.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.470 ；1= 0.180 ；鋼管立桿受壓強度計算值：=7336.000/(0.470390.000) = 40.022 N/mm2；1=7336.000/(0.180390.000) = 104.501 N/mm2

44、；立桿穩定性計算 max = 104.501 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！（五）立桿基礎承載力驗算:立柱底墊板的底面平均壓力pN/A7.336/0.12658.22kPafak300*0.75=225kPa 滿足要求！屋面板部分 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.1500.630=12.000 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600=0.221kN/m；(3)施工荷載產生線荷載 (kN/m)： q3 = 2.0000.630=1.26

45、0kN/m；(4)振倒混凝土時產生的荷載(kN)：P1 = 2.0000.6300.533=0.672kN；2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.2(2.363+0.211)+1.41.26=4.852 kN/m；集中荷載 P = 1.40.672=0.941kN；木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=0.432 kN； N2=1.200 kN； N3=1.200 kN；N4=0.432 kN； 木方按照連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=3.8406.8806.880/6 = 30.30 cm3； I=3.8406

46、.8806.8806.880/12 = 104.2 cm4；木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利的彎矩，計算公式如下: 均布荷載 q =1.200/0.630=1.904 kN/m； 最大彎距 M =ql2 / 8= 1.9040.6300.630/8= 0.094 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.094106/30300.0 = 3.102N/mm2；木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T ；木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算:

47、最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 51.904630.0004 /(3849500.000104.200104)=0.395 mm；木方的最大撓度小于 600.0/250=2.4mm,滿足要求!3.梁底支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下最大彎矩 Mmax=1.2000.178+1.2000.1782=0.641 kN.m計算簡圖(kN) 截面應力 =0.641106/5080.0=126.181 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!（四）立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立

48、桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.632kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.300=0.511 kN； N =1.632+0.511=2.143kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 3.90； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照建筑施工扣件

49、式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-2011,考慮高支撐架，由下列公式，取整體穩定計算結果最不利值。 頂部立桿段： lo = ku1(h+2a） 非頂部立桿段：lo1 = ku2h k - 計算長度附加系數，取值為：1.155（見P23） ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范，u1 =1.346，u2=2.753； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1u(h+2a）= 1.1551.3461.200 =1.866 m； lo1 = ku2h =1.1552.7531.000 =3.180 m；Lo/i

50、 = 1866.000 / 15.900 = 117.358 ；Lo1/i = 3180.000 / 15.900 = 200.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.470 ；1= 0.180 ；鋼管立桿受壓強度計算值：=2143.000/(0.470390.000) = 11.691 N/mm2；1=2143.000/(0.180390.000) = 30.527 N/mm2；立桿穩定性計算 max = 59.232 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！（五）立桿基礎承載力驗算:立柱底墊板的底面平均壓力pN/A2.143/0.12617.001kPafak300*0.75=225kPa 滿足要求！