1、目錄第一章 工程概況3一、工程簡介3二、材料及構造要求3三、主要工程量4四、地質及水文條件4第二章 施工組織機構及保證措施6一、施工組織機構6第三章 施工總體進度及施工總平面圖8一、施工進度計劃總體安排8二、施工總平面圖9附圖表1：調節池進度計劃橫道圖10附圖表2：施工總平面圖12第四章 勞動力計劃及主要設備、材料、構件的用量計劃14一、施工技術力量配備14二、施工主要設備配備14三、主要材料用量計劃15第五章 主要分項工程施工方法16一、測量控制16二、施工降水16三、土方開挖17四、鋼筋工程17五、模板工程19六、混凝土工程22七、滿水試驗25第六章 質量目標與質量保證措施28一、質量目標

2、28二、質量保證體系28三、質量保證管理措施28四、質量通病30第七章 安全生產管理及保證措施32一、安全保證體系32二、施工安全措施32三、機電設備安全防護措施33四、臨時用電安全措施34第一章 工程概況一、工程簡介擬建場區位于XX東側約7。5km處的XX，場址南距XX國道約0.6km，距XX河約1km.滲瀝液調節池位于擬建場區垃圾壩1南約20m處，一座.滲瀝液調節池為全現澆鋼筋混凝土結構,結構尺寸：東西長30.8m南北長33。8m，池內凈高3m附帶進水、出水閥門井各一座。構筑物設計的安全等級為二級，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0。15g；設計地震分組為第三組；建筑場地類別為類

3、，抗震設防分類為丙類;砼結構環境類別二b，結構設計使用年限為50年；鋼筋混凝土構筑物構件的最大裂縫寬度限值為0。2mm，地基基礎設計等級為丙級。二、材料及構造要求一）混凝土：滲瀝液調節池C30;抗滲等級：S8；墊層混凝土C20；混凝土中最小水泥用量320kg/m3.配制抗滲混凝土,水灰比宜不大于0。45，同時應注意混凝土配比中的水泥產品的穩定性;應注意混凝土的振搗密實，注意養護。盡可能減少混凝土的收縮徐變.本工程不得采用含氯離子的混凝土外加劑混凝土中最大氯離子含量不應超過0.1%的水泥含量.二)鋼筋:-HPB235（fy =210N/mm ）,-HRB335（fy =300N/mm ）三）錨板

4、：Q235鋼;焊條:E43用于HPB235級鋼；E50-用于HRB335級鋼。四）鋼筋的錨固及連接：1.鋼筋的錨固長度：C30混凝土-24d，-30d;C25混凝土-27d，-34d2.受力鋼筋的連接優先采用機械連接或焊接.當采用機械連接或焊接時，在長度為35d且不小于500mm的連接區段內，鋼筋接頭率不大于50；當采用綁扎搭接時，在1.3倍鋼筋長度的連接區段內，鋼筋接頭率為25時的搭接長度為1.2倍錨固長度，鋼筋接頭率為50%時的搭接長度為1.56倍錨固長度.五）受力鋼筋的混凝土凈保護層厚度：與土接觸面處50mm，其余40mm。六）結構混凝土用水泥采用普通硅酸鹽水泥。七）當建筑物開洞尺寸30

5、0mm時，鋼筋遇洞口繞過;當構筑物開洞尺寸300mm時，鋼筋遇洞口可截斷,并按施工圖紙要求進行洞口加固配筋處理。八)所有鋼埋件、構件暴露部分需做防腐處理：金屬表面清理、除銹后，刷紅丹一遍，再刷防銹漆二遍。九)設計荷載1。地面堆積荷載標準值取10.0KN/m2十)施工要求1.墊層、底板、池壁頂面應平整、光滑；底板混凝土隨打隨抹，一次成活.2.精度要求：按混凝土工程驗收規范執行。3、滲瀝液調節池上覆土應按設計要求鋪設，覆土太薄不能滿足抗凍要求，覆土太厚，有可能超出結構設計承載力，施工中應引起注意。三、主要工程量一)土方 5500m3二)混凝土工程 1300m3三)HPB235級鋼筋 9t四）HPB

6、235級鋼筋 156t四、地質及水文條件一）地層土質情況地層自上而下為濕陷性黃土狀土（Q4pl）承載力特征值fak=150KPa；碎石(Q4pl）承載力特征值fak=350Kpa;層做調節池持力層。依據場地土的腐蝕性評價，場地土對混凝土結構具弱腐蝕性；對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性。根據地區經驗，本場地電阻率為大于100M，對鋼結構具微腐蝕性.二)地下水情況地勘報告中提到勘察深度內未揭露到地下水，故不考慮抗浮問題及地下水的影響。第二章 施工組織機構一、施工組織機構一）施工組織機構項目部領導班子由項目經理、項目副經理、項目主任工程師組成，下設五個職能部門：施工管理部及安全管理部、技術質量部、經

7、營預算部、材料設備部、綜合辦公室。實行項目經理負責制，對本工程實施全面管理項目經理部組織機構框圖見下圖:項目部經理 張樹調節池、排洪溝、攔擋壩施工隊及道路工號供電、照明施工隊房建施工隊綠化施工隊環境監測、設備安裝施工隊綜合管線、截洪溝及道路施工隊及道路工號填埋區土方施工隊填埋區HDPE膜專業施工隊項目副經理劉宏達綜合辦公室白宗杰技術質量部吳曉杰經營預算部張東旭材料設備部 李永清安 全 管 理 部 劉宏達施 工 管 理 部 及劉宏達項目主任工程師王力強第三章 施工總體進度及施工總平面圖一、施工進度計劃總體安排一）施工部署原則本工程為我項目部的工作重點，由于本工程施工周期較長，因此要盡早開工,盡力

8、避免10月份的寒冷天氣對本工程造成不利影響。因此制定詳細、周密的施工計劃是確保施工總工期的關鍵。二）平面布置本工程滲瀝液調節池結構寬30。8m，長33.8，基坑深2.24.8m的矩形坑,為保證基坑開槽后,基坑邊坡土體穩定，基坑邊坡采用1：1放坡，結構四周工作寬度采用1m，在調節池的四周2米以外設置1。2米高的護身欄，在基坑底東南方向設一個集水坑。詳見下圖：調節池平面布置示意圖三)總工期計劃安排1.主體結構工期開工日期:2011年5月15日，完工日期：2011年9月3日，共111日歷天.四)主要施工順序1主要施工順序調節池工程主要施工順序：施工準備基坑開挖澆筑底板鋼筋混凝土澆筑側墻頂板鋼筋混凝土

9、滿水實驗防腐工程設備設施安裝。第四章 勞動力計劃及主要設備、材料、構件的用量計劃一、施工技術力量配備一）專業工程師的配置根據該工程的技術要求及工程特點，擬配置專業技術人員10人左右。二)主要技術工人的配置各隊人員及機械設備實行彈性編制,施工期間，將根據各分項工程進度的實際需要隨時做進一步的調整和加強。工力計劃表序號工種人數備注1鋼筋工242木工103混凝土工84電工25瓦工86焊工47壯工24總計80二、施工主要設備配備主要機械設備根據生產能力大于進度指標要求，設備能全面滿足工程需要的原則，合理進行配置。根據本工程的工程特點及實際施工環境合理安排勞動力，提前做好施工所需的主要設備、材料、構件的

10、用量計劃,確保施工總目標的實現。主要施工機械設備表序號設備名稱設備類型數量備注1挖土機PC27022載重汽車15T43水車5T14水泵4寸45鋼筋切斷機GQ40L26鋼筋彎曲機GWY32A27電焊機交流28無齒劇29套絲機210卷揚機111振搗器插入式508三、主要材料用量計劃主要材料用量計劃表序號名稱數量單位進場時間1鋼筋165t20115-152混凝土1300m32011-615第五章 主要分項工程施工方法一、測量控制一)工程測區內容本工程的測量內容有調節池的軸線、高程測量控制，為了做好測量工作是保證工程順利進行的關鍵。為了加強施工過程的測量管理工作，杜絕錯誤，提高精度,減少誤差,擬在本工

11、程中實施三級管理制度.項目總工程師負責測量管理工作，項目技質部負責對坐標、高程進行復測,工程部負責項目部測量管理工作，工程部測量工程師負責具體工作包括：認真熟悉學習，對設計圖紙中提交的數據以相關的幾何尺寸進行復核做到心中有數,發現有不符現象及時上報有關部門校核、更正；編寫測量方案、接樁、驗樁、引測水準點、加密控制及栓樁等,并且要對控制樁、臨時水準點及栓樁進行核側，核側周期不能大于15天。工程部測量班負滿足責隨工測量工作，并且對現場固定點要對施工負責人進行交底，以書面文字配有草圖,注明日期，交接人要簽字存檔備查。嚴格執行有關測量工作監理報驗程序，測量復核制度，各工序線位、高程經測量工程師復測合格

12、出具測量結果復核單，再上報監理復核、審批后，方可進行施工。二）保證量測精度的要求和做法為保證測量精度，儀器測出的數據，必須加改正值，底板和頂板部位的點位、高程測量必須做平差處理，角度取到0.1”，高程取到mm位。鋼尺量距必須有三差改正，控制精度由高至低傳遞。減少誤差消滅錯誤，整個測量工作從外業到內業必須做到步步有校核。三）導線測量的主要技術要求等級導線長度（km）測角中誤差(）測距中誤差（mm）測距相對中誤差方位角閉合差(）相 對閉合差三級1。212151/700024n1/21/5000導線方位角閉合差：24n1/2秒，式中n-測站數。二、土方開挖滲瀝液調節池基礎挖方總量為5500m3（詳細

13、開挖方法見滲濾液調節池土方開挖專項方案。一）開挖前準備基坑開挖前，技術人員認真熟悉施工圖紙及有關規范、工藝標準、勘探現場，充分了解挖槽段的土質，按施工規范確定挖槽斷面開挖。合理地選用施工機械，并根據需要制定必要的安全措施，以確保施工質量及安全.二）基坑開挖開挖方向是由東向西開挖，開挖形式采用機械開挖人工配合，為保證槽底土壤不被擾動或破壞，設計槽底高程以上10cm由人工清挖。邊坡采用1：1.基坑經監理工程師驗收合格后,方可進行下道工序施工。三）暫存土和棄土：本工程挖方暫存土現場存放。三、鋼筋工程一）、鋼筋的檢驗1鋼筋進場后，檢驗每批鋼筋的材質、合格證，并按我公司質量程序文件要求進行標識,檢查每捆

14、鋼筋上是否有兩個以上的標識，是否印有廠標、鋼號、爐罐（批)號、直徑等標記，是否與質量證明書相符。2對每批次的鋼筋按規范進行機械性能的檢驗，檢驗合格后的鋼筋，經監理工程師審查后，再投入鋼筋半成品的加工、綁扎、安裝.3檢查外觀：熱軋鋼筋的表面不得有裂縫、結疤和折疊，鋼筋表面允許有凸塊,但不得超過橫肋鋼筋的最大高度，鋼筋的外型尺寸應符合國標。4熱軋鋼筋在加工過程中發現脆斷、焊接性能不良或機械性能顯著不正常等現象時，應進行化學分析或其他專項檢查.二）、鋼筋加工1鋼筋加工采用用機械有鋼筋調直機2 臺，鋼筋切斷機2 臺，電焊機2臺，鋼筋彎曲機2 臺。2鋼筋加工操作員在鋼筋下料前，均認真校核“鋼筋檢驗報告單

15、”，確認其材料與報告單所述一致。3鋼筋制作完成后，用腳手鋼管搭設臨時臺架,保證離地儲放并防止變形.4鋼筋分類碼放后，按照鋼筋的品種、加工規格、型號進行掛牌標識.三）鋼筋綁扎劃鋼筋位置線：按圖紙標明的鋼筋間距,算出底板實際需用的鋼筋根數，靠近底板模板邊的那根鋼筋離模板邊為5cm，在底板上彈出鋼筋位置線。1.按彈出的鋼筋位置線，先鋪底板下層鋼筋。根據底板受力情況，決定下層鋼筋哪個方向鋼筋在下面，先鋪短向鋼筋，再鋪長向鋼筋.2。鋼筋綁扎時，靠近外圍兩行的相交點每點都綁扎,中間部分的相交點可相隔交錯綁扎，雙向受力的鋼筋必須將鋼筋交叉點全部綁扎。如采用一面順扣應交錯變換方向，也可采用八字扣，但必須保證鋼

16、筋不位移.3。擺放底板混凝土保護層用砂漿或塑料墊塊,墊層厚度等于保護層厚度，按每1m左右距離梅花型擺放。如基礎底板較厚或基礎梁及底板用鋼量較大，擺放距離可縮小，甚至砂漿或塑料墊塊可改用鐵塊代替。4.采用雙層鋼筋的基礎底板，綁完下層鋼筋后,擺放鋼筋馬凳或鋼筋支架（間距以1m左右一個為宜）,在馬凳上擺放縱橫兩個方向定位鋼筋,鋼筋上下次序及綁扣方法同底板下層鋼筋.5.根據彈好的墻、柱位置線，將墻、柱伸入基礎的插筋綁扎牢固，插入基礎深度要符合設計要求，甩出長度不宜過長，其上端應采取措施保證甩筋垂直,不歪斜、傾倒、變位.四）、鋼筋的連接1)鋼筋直徑大于22 的縱向鋼筋采用直螺紋對接連接；其余鋼筋，采用綁

17、扎搭接連接。2)鋼筋接頭：柱的縱筋采用對焊鋼筋連接，梁、板的縱筋均采用雙面搭接焊連接，其余各類構件接頭位置及搭接均按設計詳圖去做。3）鋼筋錨固:混凝土梁、墻構件鋼筋的錨固按設計圖紙要求做,其他未加明確的各類構件的鋼筋錨固長度為27d.四、模板工程1）、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞和鋼楞)組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點，水平間距600.模板面板厚度h=15mm,彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=13N/mm2。抗剪強度設計值v= 1.5N/mm

18、2 。 內楞采用方木，截面50100mm，每道內楞1根方木,間距300mm。 外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。 穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。墻模板組裝示意圖確定墻體模板配模高度為3250mm,模板豎向背楞為50100木方，間距為300,模板邊框為100100木方，配模寬度根據現場實際情況確定,但最大寬度不能大于4500，模板水平背楞為48鋼管單排雙根間距為600mm，14對拉螺桿距地面木方上邊緣300mm間距為600600mm，山字形扣件加14配套螺帽,斜撐采用48鋼管，頂部加可調頂托，平面預埋“U形地錨，斜撐水平方向成一線

19、，第一道斜撐統一高度為1200mm用腳手架扣件固定。外墻模板采用鋼管和花籃螺栓撐拉體系，外墻外側模板采用鋼管加頂托支撐在外架上.頂板支撐示意圖模板詳圖柱模板施工詳見柱模板支搭示意圖：模板計算書詳見附件。四）模板拆除在混凝土強度保證其表面及棱角不因拆模而損壞時，模板才能拆除。拆模時混凝土強度應達到1。2MPa，不得提前松動對拉螺栓。根據天氣、溫度進行控制，但不得時間過長或提前拆模，防止混凝土產生裂紋，影響施工質量.拆除程序是先支的后拆。拆除模板時小心進行，避免模板變形。所有模板拆除后，及時清理表面浮塵,釘子松動后要重新頂牢，模板上的木方變形超出誤差應重新更換，模板涂刷隔離劑，按各種規格、編號碼放

20、整齊,以備下次使用。隔離劑選用水質脫模劑。五、混凝土工程本工程滲瀝液調節池主體結構基礎、墻體、為C30、S8，頂板混凝土為C30,墊層C20。一)混凝土的試配與選料1。嚴格控制材料質量，選用級配良好、各項指標符合要求的砂石材料，進場水泥必須有材質證明書，且對其強度和安定性等性能指標按批量進行檢測，檢測合格后再使用.2.混凝土設計配合比商品混凝土攪拌站提出，在商品混凝土攪拌站進行配比，清水混凝土的配合比在加大水泥用量的基礎上加大砂率（0.420.45），以保證混凝土易于振搗成型，表面光滑。按照可能遇到的氣候，外部條件變化的不利影響，優化配合比設計，按照設計圖紙的要求，通知商品混凝土攪拌站施工部位

21、及混凝土強度等級，做好施工前的準備。3。混凝土運至澆注地點應不離析，不分層，組成成分不發生變化，并能保證施工所必須的坍落度。二）混凝土的運輸1.混凝土的運輸施工用混凝土均采用混凝土攪拌運輸車運送至施工現場，現場混凝土的垂直運輸主要采用混凝土輸送泵泵送至澆注地點。三)混凝土的泵送1。混凝土泵送前的準備工作檢查泵與設置處是否堅實可靠,為防止泵傾覆，需將外伸腿支承于堅實處，并加墊木以擴大其支承面積。檢查混凝土泵的受料斗和輸送管線,是否有混凝土的附著物堵塞。在正式泵送混凝土之前，對輸送管道和泵體加水濕潤，并首先泵送1立方米砂漿（砂漿不得進入結構），以潤滑其管道.在混凝土泵送前應對其先做坍落度試驗，如發

22、現其坍落度過小，則按照配合比向混凝土中加入同等水灰比的水泥漿，經充分攪拌后再卸料，在任何情況下都不準向混凝土拌合物中任意加水以增加其坍落度，如發現其坍落度過大或混凝土異常,應及時將其退回混凝土攪拌站。2。混凝土泵送時應注意事項正常泵送連續進行，盡量避免泵送中斷。泵送中斷時間控制在1h 以內。中斷時間超過30min，或出現異常情況時，混凝土泵應間隙進行推動，每隔45min 開泵一次，每次使泵正轉和反轉抽動兩個沖程，防止輸送管內拌合物離析和凝結。同時，開動存料斗中的攪拌器，以防止混凝土離析。泵送混凝土過程中應派專人巡察泵送管線，如發現有泵管脫落破裂等情況，應及時停止泵送，進行修復。四）混凝土的澆注

23、和振搗1。混凝土待鋼筋綁扎完畢，模板支設完畢并加固牢固，預埋、預留準確后，填寫混凝土澆灌申請表，請各專業工長簽字同意并經監理公司檢查認可后才許澆灌。2。澆注前，通過協議與氣象臺建立中、短期天氣預報和災害性天氣預報制度，便于提前做好針對性的防雨、防風等措施，與有關部門建立良好的協作關系,保證道路暢通，水、電供應正常。在施工現場內設專人負責指揮調度，做到不待料、不壓車、工作上有序作業.3。混凝土澆筑與振搗的一般要求：1）混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過3m時必須采取措施，用串桶或溜管等。2）澆筑混凝土時應分段分層連續進行，澆筑層高度應根據結構特點、鋼筋疏密決定，一般為振

24、搗器作用部分長度的1。25倍，最大不超過50cm。3）使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1。5倍（一般為3040cm）。振搗上一層時應插入下層5cm,以消除兩層間的接縫。表面振動器（或稱平板振動器）的移動間距，應保證振動器的平板覆蓋已振實部分的邊緣。4）澆筑混凝土應連續進行.如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土凝結之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件確定，一般超過2h應按施工縫處理.5）澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變

25、形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。五）墻壁混凝土澆筑：1。墻壁澆筑混凝土前，先在底部均勻澆筑5cm厚與池壁混凝土成分相同的水泥砂漿，并用鐵鍬入模,不應用料斗直接灌入模內.2.澆筑墻壁混凝土應連續進行，間隔時間不應超過2h，每層澆筑厚度控制在60cm左右，因此必須預先安排好混凝土下料點位置和振搗器操作人員數量.3.振搗棒移動間距應小于50cm，每一振點的延續時間以表面呈現浮漿為度，為使上下層混凝土結合成整體，振搗器應插入下層混凝土5cm.振搗時注意鋼筋密集及洞口部位,為防止出現漏振，須在洞口兩側同時振搗，下灰高度也要大體一致。大洞口的洞底模板應開口，并在此處澆

26、筑振搗.4。混凝土墻壁澆筑完畢之后,將上口甩出的鋼筋加以整理，用木抹子按標高線將墻上表面混凝土找平.七）養護：混凝土澆筑完畢后，應在12h以內加以覆蓋和澆水,澆水次數應能保持混凝土有足夠的潤濕狀態，養護期一般不少于7晝夜。八）主要技術措施1在施工縫處設置55cm止水凹槽，設置在墻體中心線位置一圈,閉合。2采取降水施工，防漂浮或斷裂。3要求基礎、墻體、頂板模板支搭穩固，防止跑膜漏漿。六、后澆帶施工1、構造要求后澆帶應在其兩側混凝土齡期達到42d后再實施,后澆帶應采用補償收縮混凝土澆筑，后澆帶寬度1000mm.后澆帶混凝土配合比及技術性能應滿足地下工程防水技術規范第5。2.9條之規定：1）、膠凝材

27、料用量應根據混凝土的抗滲等級和強度等級等選用,其總用量不宜小于320kg/m3；當強度要求較高或地下水有腐蝕性時,膠凝材料用量可通過實驗調整。2）、在滿足混凝土抗滲等級、強度等級和耐久性條件下,水泥用量不宜小于260 kg/m3.3）、砂率宜為35%40，泵送可增至45。4）、灰沙比宜為1：1。51:2。55）、水膠比不得大于0。50，有侵蝕性介質時水膠比不宜大于0.45.6）、防水混凝土采用預拌混凝土時，入泵坍落度宜控制在120160mm，坍落度每小時損失值不應大于20mm,坍落度總損失值不應大于40mm。7）、參加引氣劑或引氣型減水劑時,混凝土含氣量應控制在3%5%。8)、混凝土的初凝時間

28、宜為68h。后澆帶防水構造做法見地下工程防水技術規范第47頁圖-1,圖中遇水膨脹橡膠條改為止水鋼板后澆帶設計構造：后澆帶設計為平接式 ， 寬1000mm，兩側接口斷面居中設置遇水膨脹止水條（換為止水鋼板)，從調節池底板至調節池頂板全部貫穿，后澆帶混凝土比原結構混凝土強度高一級澆搗，二次澆搗間隔時間為42d以上，施工時應嚴格按設計要求及施工圖集進行施工。2、施工工藝1）、后澆帶施工支模是整個后澆帶質量保證的關鍵所在，必須采取合理、有效的支模方案。底板砼澆搗時兩側的底板、梁鋼筋比較密集，是支模的難點。首先在底板的后澆帶墊層澆搗時，比后澆帶相鄰兩側底板墊層低100mm。防止底板砼澆搗時跑漿而裹住底板

29、下層鋼筋。如砼澆搗時，仍有水泥漿跑出，應立即用水管進行沖洗，至露出底板下層鋼筋及保護層厚度為止.2)、后澆帶砼澆搗前的準備工作：澆搗前，先將后澆帶內的雜物清理干凈,后澆帶內的底板鋼筋上的水泥漿應清除，確保鋼筋的握裹力。3）、底板下層鋼筋網扎好后即進行后澆帶側面支模工作。用木模板及止水膠條支撐嚴密，模板背后用大板加固,設置木楞對頂。4）、砼澆搗時,應派專人守模,如有跑漿時，應立即用水沖洗清理，保證底板鋼筋網的保護層厚度及后澆帶的貫穿.5）、底板后澆帶在二次澆搗前，應在后澆帶兩端作好防水工作并派專人排水,后澆帶內不得有積水，防止鋼筋銹蝕。6）、后澆帶成形后,應及時在底板、頂板面用模板進行覆蓋，防止

30、上部施工時雜物落入后澆帶內。7）、后澆帶兩側的底板、側墻、底板應進行鑿毛處理，鑿出的垃圾及時清理，底板鋼筋按設計加強進行整理整齊。8）、在砼澆搗前，先用水沖洗砼接觸面使其保持濕潤，然后用水泵排除后澆帶內的殘余積水，用素水泥漿在砼接觸面均勻刷一遍，即進行后澆帶砼的澆搗，后澆帶按設計要求用比原結構高一級的補償收縮混凝土澆搗，混凝土塌落度應控制在1416之間。第一遍振搗抹平時應比相鄰原結構面略高出約5mm左右，待混凝土間隔1小時左右進行第二次復振，以提高混凝土的密實度預防混凝土收縮產生裂縫,第二次復振后，再次澆搗的新澆砼與相鄰結構已基本相平，最后在砼初凝前抹平壓實，與結構接縫平整.后澆帶砼經24小時

31、后應加強養護，養護時間不少于14天。9）、留置頂板、側墻后澆帶時，后澆帶兩側模板支撐不僅要牢固緊密,還應形成獨立的支撐體系。后澆帶跨內的梁板在后澆帶混凝土尚未澆注前，兩側結構長期處于懸臂受力狀態，在施工期間本跨內的模板和支撐不能拆除，必須待后澆帶內的后澆混凝土設計強度達到其強度值的100%以上后，方可由上往下的順序進行拆除。后澆帶頂板模板支撐：后澆帶頂板支撐用18厚膠合板底板，6080木方250，483。5無縫鋼管支撐。支模架立桿間距900mm，排距500mm，按三排設置.立桿底部用200200墊板墊實，立桿步距為1200mm,立桿頂端用自升式螺旋頂托將底板模板與樓板底、梁底混凝土面緊密貼平，

32、保證后澆帶砼澆搗與原結構平板底部的平整度和整體性。10）、后澆帶養護時間不得少于28天，后澆帶底板模板的拆除時間必須待后澆帶混凝土強度達到設計強度后方可拆除，用作臨時支撐用的圓木拆除時間和平板模板相同，使后澆帶混凝土不致于過早受力而產生裂縫等質量缺陷。七、滿水試驗在結構混凝土達到設計強度后方可進行滿水試驗。滿水試驗進行前由技質部組織，工程師及施工員參加,共同檢查泵房內部清理情況及穿墻螺栓孔封堵情況,并做好外觀質量評定.滿水遵照GB 50141-2008給水排水構筑物工程施工及驗收規范進行滿水試驗。一）充水試驗用水取自現場臨時水。1.向調節池內充水宜分三次進行：第一次充水為設計水深的1/3；第二

33、次充水力設計水深的2/3；第三次充水至設計水深。2。充水時的水位上升速度不宜超過2m/d。相鄰兩次充水的間隔時間,不小于24h。3.每次充水宜測讀24h的水位下降值,計算滲水量,在充水過程中和充水以后,對水池作外觀檢查。當發現滲水量過大時，停止充水。待作出處理后方可繼續充水.二)水位觀測1靜置24小時開始觀察.2.充水時的水位可用水位標尺測定。3.充水至設計水深進行滲水量測定時,采用水位測計測定水位.水位測針的讀數精度應達1/10mm.4.充水至設計水深后至開始進行修水量測定的間隔時間,不少于24h。5.測讀水位的初讀數與末讀數之間的間隔時間，為24h.6.連續測定的時間可依實際情況而定，如第

34、一天測定的滲水量符合標準，應再測定一天；如第一天測定的滲水量超過允許標準,而以后的滲水量逐漸減少，可繼續延長觀測.三）蒸發量測定1。現場測定蒸發量的設備，采用直徑約為50cm，高約30cm的敞口鋼板水箱,并沒有測定水位的測針。水箱應檢驗、不得滲漏.2.水箱應固定在水池中,水箱中充水深度可在20cm左右。3。測定水池中水位的同時，測定水箱中的水位.四）水池的滲水量按下式計算式中q-滲水量（L/m2d)；A1-水池的水面面積（m2);A2-水池的浸濕總面積（m2)；E1-水池中水位測針的初讀數，即初讀數（mm）;E2-測讀E1后24h水池中水位測針末的讀數，即未讀數(mm）;e1測讀E1時水箱中水

35、位測針的讀數（mm）;e2-測讀E2時水箱中水位測針的讀數（mm）。注:當連續觀測時,前次的E2、e2，即為下次的E1及e1。雨天時，不做滿水試驗,滲水量的測定.按上式計算結果，滲水量如超過規定標準，經檢查，處理后重新進行測定。水位觀測點設在泵井處,滿水試驗所用設備精度達到有關規范要求，側針讀數精確到0.1mm。五）滿水試驗標準外觀檢查：不洇、不滲，不漏。要求一晝夜水的減少量在每平米被浸濕表面上不大于3公升（除蒸發量)。外部表面僅允許個別地方發暗,不允許大面積潮濕、帽水和形成水流。具體要求詳見給水排水構筑物施工及驗收規范GBJ141-90。滿水試驗的實施：注水前檢查池內建筑垃圾清理情況，不得遺

36、留模板、腳手架、板材等料具.在池壁內側距水面500mm處支搭觀測臺,放置專用測量儀器對水位的變化按規范要求進行觀測，并做好觀測記錄。提升泵井試驗完成后，清空水池內部由試驗殘留的所有污物、設備，試驗用水不排放，防止結構整體漂浮或斷裂。八、土方回填采用挖掘機配合推土機分段進行分層回填每層不得超過40cm，下層碾壓合格（密實度達到95%）后方可進行上一層回填。第六章 質量目標與質量保證措施以我公司ISO9001質量保證體系的質量手冊和程序文件為指導，建立以項目經理為首的質量保證體系,按技術規范和監理工程師的要求，對工程質量實施嚴格控制和管理。堅決執行項目經理對工程質量負有的終身責任制。將工程質量與施

37、工的全部參與者在浮動工資、獎金、晉升等方面掛鉤。組織有關人員認真學習合同文件、合同條款和技術規范,堅持圖紙會審制度、技術交底制度、工程質量檢查和驗收制度、技術檔案管理制度，用良好的工作質量確保優質工程的產品質量.一、質量目標工程質量是工程施工的關鍵，我公司按照ISO9001質量管理體系進行施工管理，我項目部根據本工程的實際情況,特制定以下質量目標，采用先進的、合理的、成熟的施工技術和工藝，嚴格執行質量保證措施，以確保該工程確保本工程獲得青海省“江河源杯優質工程,打造北京援建玉樹精品工程。二、質量保證體系詳見下頁：項目經理部質量保證體系框圖三、質量保證管理措施一）健全的質量保證體系是實現質量目標

38、的組織保證,以我公司ISO9001質量管理體系的質量手冊和程序文件為指導，建立以項目經理為首的質量保證體系,并嚴格執行項目質量崗位責任制及工程質量責任終身制。并按技術規范和監理工程師的要求對工程質量實施嚴格控制和加強管理。二)項目部成立質量管理領導小組，由項目經理任組長，項目總工程師任副組長。成員由項目部質檢員、試驗員及施工技術負責人組成.項目經理部設專職質檢員，保證各道分項的施工。項目經理部質量保證體系框圖項目經理張樹項目主任工程師王力強工程部：劉宏達各專業工號技質部：吳曉杰材料部：李永青各專業施工隊及專業班組三）項目部的專職質檢員、測量員、試驗員及有關人員在施工前首先認真學習圖紙及施工技術

39、規范，以保證在施工過程中質量檢查工作的正常進行。施工員組織各分項的自檢及交接檢驗.四）嚴格執行施工技術規范、規程以及相關國家檢驗標準、及圖紙會審制度、技術交底制度、工程質量檢查和驗收制度、技術檔案管理制度，用良好的工作質量確保工程的產品質量。四、質量通病一）、鋼筋工程1.質量通病:鋼筋彎曲不直。預防措施:采用調直機冷拉或人工方法調直；對嚴重曲折鋼筋，曲折處圓弧半徑較小的硬彎，調直后檢查有無裂紋;對矯正后仍不直的鋼筋，不準用做受力筋.2.質量通病:咬邊焊縫與鋼筋交接處有缺口。預防措施：選用合適電流,防止電流過大；焊弧不可拉得過大；控制焊條角度和運弧方法。二）、混凝土工程1。質量通病：混凝土表面蜂

40、窩麻面.預防措施：控制混凝土配合比和攪拌時間；防止運輸中漏漿、離析和運輸時間過長；控制澆注時有符合要求的坍落度；采用合適的澆注順序和方法，控制自由下落高度不超過2m；澆注分層厚度根據搗實方法按施工規范要求確定；采用正確的振搗方法，防止漏振和過振;隨時檢查模板及支撐的變形情況,尤其防止漏漿。2.質量通病:混凝土結構或構件缺棱掉角。預防措施：拆模不宜過早，非承重模宜在混凝土強度達到2。5Mpa后拆除；模板支設和拆除方法正確；加強成品保護，防止碰撞早齡期的混凝土；采用優質脫模劑，使脫模方便，不死拉硬撬。3.質量通病：混凝土表面裂縫。預防措施:檢查水泥出廠合格證，進場抽驗報告單；砂、石質量符合有關規定

41、，石子含泥量高時要沖洗，不采用細砂；對因溫度影響產生的裂縫采用低熱水泥，合理選用骨料配合比，以降低水泥用量，并加強養生。4.質量通病:混凝土顏色不一。預防措施：采用同一廠家生產、同品種、同強度的水泥，同一結構部位用同一料場的同規格、同性質的砂子或碎（卵）石；采用同一配合比拌制混凝土；采用同一廠家、同一品種的脫模劑.三）、大體積混凝土澆注質量通病;混凝土開裂預防措施:1.嚴格控制混凝土的水灰比及單方水泥用量，大體積混凝土采用水化熱低的水泥，并在混凝土中加入磨細粉煤灰。控制混凝土的塌落度、和易性。2。澆注時設專人指揮，控制好各部位的混凝土輸送數量，保證整個滲瀝液調節池基礎、墻體每層澆注厚度基本相等

42、。振搗時不漏振，不過振。上下層結合部位及邊角加細.3。控制混凝土入模溫度不小于5，澆注時模內外溫差不超過25。養護溫度控制，升降溫速度不要過快。非承重側模板在混凝土強度能保證其表面及棱角不致因拆模而受損時方可拆除，一般在混凝土抗壓強度達到2.5MPa時方可拆除側模。第七章 安全生產管理及保證措施一、安全保證體系一）施工現場以項目經理為安全生產的第一責任者,要成立以項目經理為主,有安全員、施工員、班組長等參加的安全生產保證的組織機構，并組成安全管理網絡。二）建立健全安全生產責任制,安全技術交底，安全宣傳教育，安全檢查，安全設施驗收和事故報告等管理制度.三)建立安全檢查制度，每日監督檢查施工現場安

43、全措施的執行情況,并做好安全日志。二、施工安全措施一)在施工中必須貫徹“安全第一，預防為主的方針，嚴格貫徹執行各項安全組織措施和技術措施，切實做到管生產的同時管安全,保障職工的安全和施工機械設備不受損害,全面有效地實行安全生產。二)參加施工的各工種人員，進入施工現場必須戴好安全帽及安全保護用品，施工前進行安全技術教育，強化職工安全意識,熟練掌握本工種的安全技術操作規程。在操作中要堅守崗位，嚴禁酒后操作.三）施工現場設機械交通管理員維護交通安全。四）吊裝作業派專人統一指揮，起重工要掌握作業操作安全規程,作業中遇有特殊情況,將重物落至地面,不得停在空中。五)施工開槽作業必須設專人負責。在開槽作業之

44、前，必須探明地下管線位置、埋深，并在地面上作明顯標志,管線周圍2m范圍內嚴禁機械作業.六）電工、焊工、起重工和各種機動車司機，必須經過專門訓練，持證上崗。七）正確使用個人防護用品和落實安全保護措施，進入現場要戴好安全帽,服裝整潔。八）施工現場的防護設施，安全標志和警告牌，不得擅自拆動。九）夜間施工作業地,必須有足夠的照明條件，構槽部位設防護欄及紅色警示燈。十）施工現場嚴禁焚燒垃圾，嚴禁明火作業,電氣焊等作業區域內，不得有易燃易爆物品，電氣線路的敷設要符合有關規定。十一）土方開挖前要根據土質情況、槽深、水位、工期合理安排。十二）為了保證開挖基坑的安全，必須在基坑上方兩側安裝防護欄桿，并做好斜撐，

45、以保證支撐牢固.防護欄桿用架子管搭設,高為1。2m，上下兩道橫桿，下道橫桿距地為0.3m。十三）按施工平面圖要求布置堆放各種材料、設備、材料必須碼放整齊，管材堆放高度應符合規定要求。三、機電設備安全防護措施一）機械和用電設備，工作前必須認真檢查，確認完好后，方準使用。二）土方開挖前，要聯系有關部門認真檢查地下管線障礙物的位置和深度,并用人工挖掘出確切位置.機械開挖到此處時,需留有一定的安全距離，并采用人工挖槽，嚴禁機械開挖。在開挖前注意和業主辦理好地下管線障礙物準許動工手續和保護措施。三）機械施工時回轉半徑下方嚴禁站人和施工操作。四）電氣設備和線路必須絕緣良好,電線不得與金屬物綁在一起,各種電

46、動工具必須按規定接地接零,并安裝單一行程開關和漏電保護裝置，遇有臨時停電或停工休息時必須拉閘加鎖。五)受壓容器應有安全閥、壓力表，并避免暴曬、碰撞.氧氣瓶嚴防污染油脂，乙炔氣瓶必須有防止回火的安全裝置。六）手持電動工具要用五線制電纜，戴好絕緣手套,穿好絕緣鞋,各種漏電保護裝置齊全。在施工時防止電纜線纏繞到用電設備和其它不安全的物體上.七)焊接機械應放置在防雨及通風良好的地方，焊接現場不準堆放易燃易爆物品。交流弧焊機變壓器的一次線不應大于5m,進線處設防護罩,二次線不宜大于30m.八)機動車時速不超過5公里，方向機構、制動器、燈光等應靈敏有效，行車中嚴禁搭乘人員。往槽、坑、溝卸料時，應保持安全距

47、離并在槽邊設擋墩.九）蛙式打夯機必須兩人操作，操作人員必須戴絕緣手套和穿絕緣膠鞋。操作手柄應采取絕緣措施.打夯機用后切斷電源,嚴禁在打夯機運轉時清除積土。十)圓鋸的鋸盤及傳動部位應安裝防護罩，并應設置保險檔、分料器。凡長度小于50，厚度大于鋸盤半徑的木料，嚴禁使用圓盤鋸鋸料。破料鋸與橫截鋸不得混用。十一）所有用電機具在操作時必須由專職電工接送電，其他人不得接送.十二）氧氣、乙炔和操作點的距離不得少于10m,并要檢查是否漏氣.十三）電氣設備在雨后要進行檢驗漏電絕緣，防止電路故障。四、臨時用電安全措施一）建立對現場臨時用電線路、用電設施的定期檢查制度，并將檢查、檢驗記錄存檔備查。一）臨時配電線路按

48、規范敷設整齊，架空線采用絕緣導線，不得采用塑膠軟線，不得成束架空敷設，也不得沿地面明敷設。二)配電系統實行分級配電,由電工班統一負責.各類配電箱、開關箱安裝時內部設置必須符合有關規定,開關電器應標明用途.各類配電箱、開關箱外觀完整、牢固、防雨、防塵、箱體涂有安全色標,統一編號，箱內無雜物；停止使用時切斷電源，箱門上鎖。三）獨立的配電系統必須嚴格按標準采用三相五線制的接零保護系統，非獨立系統可根據現場的具體情況形成完整的保護系統。四）手持電動工具，應符合有關規定,電源線、插頭和插座應完好，電源線不得任意接長和調換,工具的外絕緣應完好無損，維護和保管由專人負責。五)電源照明采用220V，在電源一側

49、加裝漏電保護器，特殊場所要按規定使用安全電壓照明器。使用行燈照明時,其電源電壓應不超過36V，燈體與手柄堅固絕緣良好，電源線使用橡膠套電纜線，不得使用塑膠線。附件：模板計算書1）、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞和鋼楞)組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點,水平間距600。模板面板厚度h=15mm,彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=13N/mm2.抗剪強度設計值v= 1.5N/mm2 。 內楞采用方木,截面50100mm，每道內楞1根方木，間距300m

50、m。 外楞采用圓鋼管483。5,每道外楞2根鋼楞，間距600mm. 穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。墻模板組裝示意圖（2）、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h； T 混凝土的入模溫度,取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4。0

51、00m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算，新澆混凝土側壓力標準值 F1=35。41kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=35.41kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2。000kN/m2。（3）、墻模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小， 按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。24.462 kN/m300 300 300面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）； M 面板的最大彎距（N

52、mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 60。001。501.50/6=22.5cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的側壓力，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值，q1= 1。20.600。935.41=22。95kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1。40.600.92.00=1。512kN/m; l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm; 面板的抗彎強度設計值f = 13。000N/mm2； 經計算得到，面板的抗彎強度計算值f = 9.78N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 .抗剪強度驗算計算公式如下:其中，-面板

53、計算最大剪力（N）； l計算跨度（豎楞間距): l =300。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.235.410.600。90=22。95kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。600。90=1.512kN/m; q = q1 + q2 =24.46 kN/m；面板的最大剪力:V = 0。624。46300。0 = 4402.8N；截面抗剪強度必須滿足:其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4402.8N； b構件的截面寬度（mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm

54、):hn = 15。0mm ； fv面板抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34402。8/（260015。0）=0.734N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0。734N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 T=1。5N/mm2，滿足要求！ 。撓度計算根據規范，剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: v = 0。677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q - 作用在模板上的側壓力，q =35。410。60=21.246N/

55、mm； l 計算跨度(內楞間距）,l = 300mm； E 面板的彈性模量，E = 6000N/mm2； I - 面板的截面慣性矩,I = 60。001。501.501.50/12=16。875cm4； 面板的最大允許撓度值，v = 1.2mm； 面板的最大撓度計算值, v = 1。15mm； 面板的撓度驗算 v .內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm）; l-計算跨度（外楞間距)： l =600.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.235.410.300。90=11。473kN/m； 傾倒混凝土側壓

56、力設計值q2: 1。42.000。300。90=0。756kN/m，其中,0.90為折減系數。 q =11。473+0。756=12.23kN/m；內楞的最大彎距：M =0.112.23600.0600。0= 4。402105N。mm;內楞的抗彎強度應滿足下式：其中, 內楞承受的應力（N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩（mm3）,W=8。333104； f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值: = 4.402105/8。33104 = 5。29N/mm2;內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2

57、；內楞的最大應力計算值 = 5.29 N/mm2 小于內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2。.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V內楞承受的最大剪力； l計算跨度(外楞間距）： l =600.0mm; q-作用在內楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。235。410。300。90=11。473kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42.000。300.90=0。756kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =11。473+0.756=12。23 kN/m;內楞的最大剪力：V = 0。612.23600

58、。0 =4402.4N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中, -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力（N）:V = 4402。4N； b內楞的截面寬度（mm）：b = 50。0mm ； hn內楞的截面高度(mm):hn = 100。0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =34402。4/(250。0100.0)=1。32N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1。32N/mm2 小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求!3.內楞的撓度計算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷

59、載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下:其中, -內楞的最大撓度(mm）; q-作用在內楞上的線荷載（kN/m）： q =35.410.3=10。 62kN/m； l計算跨度（外楞間距): l =600。0mm ; E-內楞彈性模量(N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)：I=4。1667106mm4;內楞的最大撓度計算值： = 0。67710。626004/（10060004。17106) = 0.372 mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.4mm；內楞的最大撓度計算值 =0.372mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2。4mm，滿足

60、要求！ 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。 本算例中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 外鋼楞的規格： 圓鋼管483.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 12。19cm4; 4。08kN 4。08kN 4。08kN600 600 600外楞計算簡圖 1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中,作用在外楞的荷載： P = （1.235.41+1。42)0。40。6/2=4.08kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩：M = 0。1754080600.00= 4。28105

61、Nmm；強度驗算公式：其中， - 外楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 4。28105 Nmm W 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3; f -外楞的強度設計值（N/mm2)，f = 205.000N/mm2;外楞的最大應力計算值: =4.28105/5。08103 =84.25N/mm2;外楞的最大應力計算值 =84.25N/mm2 小于外楞的抗彎強度設計值 f=205.00N/mm2，滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下：其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.235。41+1。42)0。30。6/2=4.076kN； V-

62、外楞計算最大剪力(N）；外楞的最大剪力：V = 0.654319.379 = 1.68103N;外楞截面抗剪強度必須滿足: =2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-主楞計算最大剪力(N）：V = 1680N； A -鋼管的截面面積(mm2）：A = 489.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =21680/489。23=6。87N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6。87N/mm2 小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2,滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算

63、手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m):P = 35.410。300.606。37 kN/m； -外楞最大撓度(mm); l-計算跨度（水平螺栓間距)： l =600。0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）:E = 210000.00N/mm2; I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1。219105cm4；外楞的最大撓度計算值: = 1。1466.376003/（1002。101051。219105） = 6.16104mm；外楞的最大容許撓度值： =1.5mm；外楞的最大撓度計算值 =6。1610-4mm 小于

64、外楞的最大容許撓度值 =1。5mm,滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中 N 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ；穿墻螺栓有效直徑： 11.55 mm;穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.05104 = 17.85 kN;穿墻螺栓所受的最大拉力: N =35。410.60。6=12.75 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12。75kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值17。85 kN5.1.3 通過驗算確定支撐體系確定

65、墻體模板配模高度為3250mm，模板豎向背楞為50100木方，間距為300，模板邊框為100100木方，配模寬度根據現場實際情況確定，但最大寬度不能大于4500,模板水平背楞為48鋼管單排雙根間距為600mm,14對拉螺桿距地面木方上邊緣300mm間距為600600mm，山字形扣件加14配套螺帽,斜撐采用48鋼管，頂部加可調頂托,平面預埋“U形地錨，斜撐水平方向成一線，第一道斜撐統一高度為1200mm用腳手架扣件固定。外墻模板采用鋼管和花籃螺栓撐拉體系，外墻外側模板采用鋼管加頂托支撐在外架上。頂板模板支架計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)一、

66、參數信息：1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1.20;縱距(m):1。20;步距（m）：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；腳手架搭設高度（m）：3。00；采用的鋼管(mm)：483.5 ;板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重（kN/m2)：0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m3)：25。000；頂板澆筑厚度(m):0.25；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2）：2。000;施工均布荷載標準值(kN/m2):1。000;3.木方參數木方彈性模量E（N/mm2):6000.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13。000；木方抗剪強度設計值（N/mm

67、2）：1.500；木方的間隔距離(mm）:300.000；木方的截面寬度（mm）:50。00；木方的截面高度(mm)：100.00;頂板支撐示意圖二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.00010.00010.000/6 = 83.33cm3；I=5.00010。00010.00010。000/12 = 416.67cm4；方木楞計算簡圖1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.250 =1。875kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2= 0.3500。300 = 0。105 kN/m ；

68、（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：p1 = (1。000 + 2。000）1.2000。300 =1.080 kN；2。強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1。2 （q1 + q2) = 1。2（1.875 + 0.105) = 2。376 kN/m;集中荷載 p = 1.41。08=1.512 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。5121。200 /4 + 2。3761.2002/8 = 0。881kN。m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。512/2 +2.376

69、1.200/2 = 2.1816 kN ;方木最大應力計算值 = M /W = 0。881106/83330 = 10。572 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2;方木的最大應力計算值為 10。572 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3。抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 2。3761.200/2+1。512/2 =2.1816 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2。1816103/（2 50。000100.000) = 0.65

70、4 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.500 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。654 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.500 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 1.98 kN/m；集中荷載 p = 1.080 kN；最大撓度計算值 V= 51。981200.04 /(38460004166700) +9001200。03 /（ 4860004166700) = 3。4344 mm;最大允許撓度 V=1200.000/ 250=4。800 mm；方木的最大撓度

71、計算值3。4344 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.800 mm，滿足要求!三、板底支撐方木計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =2.3761.200 + 1.512 = 4.3632 kN； 本算例中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外木楞的規格:方木100100； 外木楞截面抵抗矩 W = 101010/6=166.7cm3； 外木楞截面慣性矩 I = 10101010/12=833.3cm4； 4.3632N 4。3632kN 4.3632kN1200 1200 1200外楞計算簡圖 1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中

72、彎矩計算公式：其中,作用在外楞的荷載： P =4.36kN； 外楞計算跨度(兩立桿間距）： l = 1200mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754。36321200= 9.163105 Nmm;強度驗算公式:其中， 外楞的最大應力計算值(N/mm2） M - 外楞的最大彎距(Nmm）；M = 9。163105 Nmm W 外楞的凈截面抵抗矩； W = 166。7103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2），f = 13。000N/mm2；外楞的最大應力計算值: =9。163105/166.7103 =5。50N/mm2；外楞的最大應力計算值 =5。50N/mm2 小于外楞的抗彎強度

73、設計值 f=13。00N/mm2，滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P-作用在外楞的荷載： P =4.36kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654360 = 2.84103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: =3V/2Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2840N; A 方木的截面面積（mm2）：A =10000mm2 ; fv主楞的抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 1。5 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =32840/(210000）=0.426 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算

74、值 =0。426N/mm2 小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求！3。外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：其中,P內楞作用在支座上的荷載(kN）：P =4.36kN； -外楞最大撓度（mm）； l計算跨度( 兩立桿間距)： l =1200.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2)：E = 6000.00N/mm2； I-外楞截面慣性矩（mm4)，I=833。3104cm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.146436012003/(1006000833.3104） =1.728mm;外楞的最大容許撓

75、度值： =3mm；外楞的最大撓度計算值 =1.728mm 小于外楞的最大容許撓度值 =3mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值（軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載（池內支撐，不考慮風荷載）.1。靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0。1293.000 = 0.387 kN；(2）模板的自重（kN)： NG2 = 0。3501。2001。200 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 =25.0000。2501.2001。200 = 9。000 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.891 kN；2

76、.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1。000+2.000 ） 1.2001.200 = 4。32 kN;3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 17。92 kN;六、立桿的穩定性計算（內容為固定不變）:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 17。9172 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） :i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W

77、 - 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3）：W= 5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f = 205.000 N/mm2； L0- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范,由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。200 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.200+20.200 = 1.600 m ； L0 / i = 1600.000 / 15。800=101。27 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。508 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=17917.2/（0.508489。000） = 72.13 N/mm2;立桿穩定性計算 = 72。13 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2,滿足要求！