1、高大模板專項施工方案一、工程概況1、工程名稱：XX醫院二期綜合樓輔樓及人防工程3、建設單位：XX醫院4、設計單位：研究院有限公司5、監理單位：管理有限公司6、施工單位：集團有限公司本工程地址:XX。主體結構為：現澆鋼筋混凝土框架結構體系，二期綜合樓地上十三層+地下二層；二期輔樓地上四層，建筑面積26402M2，建筑高度54.8m。二、編制依據建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010混

2、凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）本工程施工圖紙和施工組織設計三、高大模板工程施工方案選擇本工程高大模板區域見下表：地下室高支模所在部位結構特征一覽表序號高支模所在部位結構特征構件類型構件尺寸結構位置結構高度1AD/D1軸19軸梁500x1400、500x1000、500x900、500x800、300x400 地下室人防區域板250mm、300mm、350mm2D/D

3、1Q軸19軸梁600x1800、500x900、400x700、400x600、400x500、300x550、300x400地下室-2F頂板板350mm、 300mm 、250mm3DE軸37軸板120mm一層大廳梁400x750、300x550本工程高支模板區域較多，根據同類合并原則，分別對下列工況予以設計計算：工況一：梁模板（地下室）最大梁截面6001800mm、模架最大支撐高度5.8m，進行設計計算，此區域梁截面積小于的全部參照布置（梁300x400除外參照工況三布置）。工況二：板模板（地下室）最大厚度350mm、模架最大支撐高度5.8m進行設計計算，厚度小于的參照布置工況三：梁模板（

4、一層大廳）梁截面400750 mm、模架支撐高度9.3m，進行設計計算，此區域梁截面積小于的全部參照執行。工況四：板模板（一層大廳）厚度120mm、模架支撐高度9.3m進行設計計算。在一層大廳高支模拆除前，該部位地下室支模系統部不得拆除。梁下采用u托，板下采用雙扣件。模板支撐系統參數表序號構件尺寸mm支撐架高度m模板支撐架尺寸梁底增加立桿數縱向間距橫向間距步距工況一60018001增加2根立桿工況二板厚350工況三4007501增加1根立桿工況四板120高大模板支撐架采用普通鋼管扣件架，板下支撐立桿采用滿堂布置方法。鋼管選用483.0 mm，木枋選用50100 mm，模板選用膠合板，厚度15m

5、m。排架底部設置縱橫向掃地桿作為水平加強層，掃地桿距離地面200 mm，按縱下橫上的順序設置。剪刀撐：豎向剪刀撐沿支模排架四周外側連續設置兩道；（見立面圖） 水平剪刀撐在掃地桿部位和架體中部橫桿水平方向設置（見平面圖）四、施工計劃（一）、物資準備按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。（二）、施工準備1、對于鋼管扣件搭設的高大模板工程，施工前必須編制專項施工方案，并由施工單位總師室組織相關技術人員進行審核，經技術負責人簽字后，再按照相關規定組織專家論證。根據專家組的論證報告，對專項施

6、工方案進行修改完善，經施工單位技術負責人、項目總監批準簽字后方可組織實施。預計初始施工日期約在2014年4月16日開始。2、高大模板搭設與拆除人員必須考核合格的專業架子工持證上崗，無證人員嚴禁上架操作。3、項目部應對進入現場的鋼管、扣件等構配件進行驗收，并檢查其質量合格證和質檢報告等證明材料，嚴禁使用不合格材料。材 料 計 劃序號材料備注1扣 件直角扣件、對接扣件、十字扣件2鋼 管483木 方50100mm4模 板15mm優質膠合板鋼管：鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼

7、GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用以上的鋼管。新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：（1）應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；（2）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（3）鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差塞尺，

8、拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度游標卡尺舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：（1）表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。（2）鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲5鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲302沖壓鋼腳手板板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）5扣件：（1）應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。（2）扣件的驗收應符合下列規定，新扣件

9、應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：（3）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；（4）新、舊扣件均應進行防銹處理；（5）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。木材的選用（1）模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。（2）模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。（3）用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替

10、代。（4）主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。（5）當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。（6）當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB50005的標準進行。（7）施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：制作的原木、方木結構，不應大于15%；板材和規格材，不應大于20%；受拉構件的連接板，不應大于18%；連接件，不應大于15%。木膠合模板板材的選用（1）膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐

11、磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。（2）各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。（3）膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。（4）進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。（三）、模板支架搭設1、模板支撐系統的立桿間距應按施工方案進行設置。先在地面上放線確定立桿位置，再將立桿與水平桿用扣件連成第一層支撐排架，同時對立桿的垂直度進行初步校正，接著搭設掃地桿

12、并再次校正立桿的垂直度，然后逐層搭設支撐架體。每搭設一層縱、橫向水平桿時，應對立桿進行垂直度校正。其施工流程如下：彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。2、模板支撐架基礎：在混凝土基礎上，立桿底部鋪設厚度5cm、寬度20cm的木墊板，以增大立桿的承力面積。木墊板長度應2跨。3、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置；構

13、造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下4、立桿接長采用對接扣件，立桿在同一平面內對接接長數量不得大于總數量的1/3，接長點應在步距1/3范圍內，嚴禁相鄰兩根立桿同步接長。立桿的接長應采取滿足支撐高度的最少接點原則。5、縱、橫向水平連桿應沿每排立桿的縱向和橫向分別連續設置，不得單項設置和隔步或隔排設置。6、縱橫向水平桿應采用對接扣件。對接扣件交錯布置，相鄰接頭在水平方向的錯開距離不應小于500 mm.縱橫向水平桿采用直角扣件與立桿連接。7、剪刀撐接長采用搭接方式，鋼管的搭接長度500mm。豎向剪刀撐應在垂直面上和立桿形成4560夾角

14、，并與立桿用旋轉扣件連接；水平剪刀撐在掃地桿和最上一步架位置設置，應和縱橫向水平桿形成4560夾角，并與立桿或水平桿用旋轉扣件連接。8、支撐下段設置掃地桿，離地高度20cm，支撐上端應與上部的模板系統連接牢固，使其呈鉸接狀態。9、在框架梁下直接承受現澆構件荷載的水平鋼管與立桿的連接必須采用雙扣件，以增強節點部位的承載能力。10、周邊拉結豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變

15、形的能力。11、排架支撐系統的連接扣件與鋼管的貼合面必須嚴密整合，保持扣件抗滑、抗剪和抗扭性能的要求，扣件的擰緊力矩4065NM。12、搭設兩步以上的模板支撐排架應設置登高措施，以保證操作人員的施工安全。五、質量要求（一）主控項目：1、安裝現澆結構的上層模板及其支撐時，基礎有承受上層荷載的承載能力。2、涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。3、鋼管、配件應有產品說明書及出廠合格證。4、有彎曲、凹腔、裂縫、銹蝕嚴重和焊口斷裂的鋼管不得使用。（二）一般項目：1、模板安裝的一般要求，觀察檢查。（1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水；（2）模板與混凝土的接觸面

16、應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；（3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；2、模板應平整光潔，不得產生影響混凝土表面質量的，粗糙、麻面。觀察檢查。3、現澆鋼筋混凝土梁、板，起拱高度為跨度的1。水準儀、拉線和尺量檢查。4、現澆結構模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。5、模板安裝的允許偏差應符合下表中規定。一般項目預埋件、預留孔偏差預埋鋼板中心線位置（mm）3預埋管、預留孔中心線位置（mm）3插筋中心線位置（mm）5外露長度（mm）+10，0預埋螺栓中心線位置（mm）2外露長度（mm）+10，0預留洞中心線位置（mm）

17、10尺寸（mm）+10，0模板安裝軸線位置（mm）5允許偏差底模上表面標高（mm）5截面內部尺（mm）基礎10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相鄰兩扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5（三）施工注意事項1、避免工程質量通病1.1 模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件等的質量，不符質量標準的不得投入使用。1.2 梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。措施：A、支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。B、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。C、混凝土澆

18、筑前，模板應充分用水澆透。1.3 板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。措施：A、摟板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。B、支撐要符合規定的主控項目要求，不同直徑的鋼管不能混用。嚴格按要求控制鋼管安裝的垂直度。C、板模按規定起拱。1.4 鋼管腳手架支撐局部沉降：在鋼管腳手架支撐下部位加設底座，基礎能滿足承載力要求。六、支撐系統使用材料的檢查與驗收1 、構配件檢查與驗收1 ）新鋼管的檢查應符合下列規定：（1） 應有產品質量合格證；（2） 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定，鋼管應采用現行國家標準直

19、縫電焊鋼管（GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的規定。（3） 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4） 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規范下表的規定；（5） 鋼管必須涂有防銹漆。2) 舊鋼管的檢查應符合下列規定：（1） 表面銹蝕深度應符合本規范下表序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；（2） 鋼管彎曲變形應符合本

20、規范下表序號4的規定。3 ）扣件的驗收應符合下列規定：（1） 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定抽樣檢測；（2） 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；（3） 新、舊扣件均應進行防銹處理。構配件的允許偏差表2、支架檢查與驗收1）支架使用過程中，應定期檢查下列項目：（1） 桿件的設置和連接，支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2） 立桿是否懸空；（3） 扣件螺栓是否松動；（4） 安全防護措施是否符合要求；2、支架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符

21、合下表的規定。搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法12注：圖中1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4剪刀撐。3、 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準七、模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項1、本工程采用商品混凝土，混凝土澆筑原則；由一端開始用“趕漿法”推進，先梁后板。2、混凝土澆筑過程應嚴格按混凝土澆筑施工方案程序進行，在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，安全員

22、應即報告現場施工負責人，現場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。八、支模監測項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自我監測。1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：在1/2梁板跨位置，每個監測剖面布設三個支撐位移變形監測點。3、監測頻率：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成之后至高支模層的混凝土強度達到80%這段時間，每隔半天測量一次。4、變形監測預警值；梁板支撐架垂直位移預警

23、值取10mm，水平位移預警值取8mm。5、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。九、質量保證措施1、在進行圖紙會審時，請設計單位對結構設計進行技術交底。2、要求砼和易性好，即保證泵送時不堵塞，又便于澆筑，砼中骨料要求級配良好，以保證砼的質量。3、 梁應分層澆筑，使用直徑為35mm的插入式震動棒震搗，做到垂直插入和撥出，震動棒不準貼近模板、固定架錨墊板等鐵件。分層澆注要保持上層震搗時震動插入下層砼5cm以上。4、 在澆注砼時，應設專人經常察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等

24、，發現問題及時報告，采取妥善的措施。必要時停止澆注砼，妥善處理后再繼續澆注砼。5、 砼試塊制作，應根據環境氣溫情況，參照施工規范的砼齡期強度參考曲線的時間進行試件強度檢驗，達到設計規定100%設計強度后，方可進行拆模施工。6、 砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續養護七天，防止出現溫度應力裂縫。3、施工前由施工人員對工人進行詳細的技術交底，對鋼管腳擴架搭設、模板安裝等按規范要求安裝。4、鋼管腳手架搭設前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼管腳手架的質量。5、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模松枋木，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規范起拱確保模板和支

25、頂系統不變形。6、模板安裝中或完成后，由質檢員、安全員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工，高支模搭設施工完成后按規定進行辦理驗收。7、澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決，并向有關部門匯報。8、扣件螺栓擰緊力矩為4060Nm。9、用于施工的鋼管、扣件要按規定進行質量檢測，禁止使用不合格的鋼管、扣件。十、安全技術措施1、高支模施工的洞口臨邊如果無排柵的須設置安全護欄，高度不少于1.2m，護欄內滿鋪度目安全網。2、加強對現場工人的安全教育，工人進場施工前，質安員必須進行有針對性、有重點的生產安全交底。腳手架支頂搭設人員必須是經過按現行國家

26、標準考核合格持證上崗的專業架子工。3、進入施工現場，必須配戴安全帽，工地現場任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用電動機械必須接零接地，并實行一箱一機一閘一防漏電開關。5、施工現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后上班，經醫生檢查不適宜高處作業的人員，不得進行高處作業。6、水平桿、剪刀撐與立桿確保有足夠的連接剛度。嚴禁不同直徑鋼管混合使用。7、鋼管立柱點應在同一直線上，立柱垂直度應符合規范要求，嚴禁使用有質量毛病的鋼管。8、水平桿的接頭均應錯開在不同的位置中設置，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.M。9、柱邊立桿與柱距離不大于250mm，施工過程模板沒有固定前，不得進

27、行下道工序施工，禁止利用拉桿、支撐攀爬上下，必須設置專用施工樓梯上下。10、拆除模板，周圍應設圍欄或警戒標志，并設專人看管，禁止無關人員入內。拆除應按順序以先裝后折，后裝先折原則，從一端向另一端，逐層向下拆除，禁止上下同時作業。11、水平桿、剪刀撐，應與鋼管立桿同步拆除，不得提前拆除。12、拆下的模板、枋木、鋼管、扣件、等材料，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結束，方可撤離崗位。14、輸送至地面的所有模板、枋木、扣件、鋼管等物體，應按類堆放整理。15、操作木工機械不準戴手套

28、，以防將手套卷進機械造成事故。16、臨邊支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。17、高支模搭設，拆除和混凝土澆筑期間無關人員不得進入高支模底下。18、嚴禁堆放碎板、紙碎、水泥袋等雜物。19、嚴禁在作業面上吸煙、亂丟火種。在各層樓面設置滅火器材。20、需要進行焊接施工作業，必須有專業人監護跟焊，對焊接的火花必須用鐵皮封擋，嚴禁焊花掉落。動火作業前，必須進行安全檢查并用水淋濕所施工作業的范圍。21、施工現場臨時使用的電線、電閘不得掛在支頂上，如確實施工需要架設的電線，必須用有效的絕緣器材進行安裝。電器設備，必須 有防雨、防漏電措施。施工現場使用照明燈具要遵守有關安全規定。十一、雨季施工措施1、做好汛

29、前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。2、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的下水管道和雨水井，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。3、雨天作業必須設專定人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。4、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤

30、后方可繼續施工。5、各高支模區，必須設置避雷裝置。6、澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行。現場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。十二、安全應急救援預案1、 安全事故應急救架構 組 長：殷衛東 副組長：鄭漢勇、王金山、蘇正云 組 員：仇浩、王成、周鴻權、劉昆、顏作軍 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119 2、當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。3

31、、發生高處附落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、骨折和出血上進行處理：31發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。32出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥 ，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎

32、后，及時送醫院治療。33發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等 覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。34發現作者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血客。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等 ，在無材料要情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。35遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，江注意保暖。正確的現場止血處理措施：（1）

33、一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（2）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。（3）止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等 ，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢同出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40分鐘放松一次，每次放松0.5-1分鐘。（4）動用最快的交通工具或其他措施，及把傷者送往友好醫院、東方醫院或中醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口

34、聽情況。4發生支模坍塌應急救援：41施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。保持出入口暢通。42在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。4. 3當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。4.4 在坍塌過程中不要盲目搶 險，有危及用電安全的，應立即切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。4.5 現場急救處理：（1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥

35、的發生。（2）傷腳制動，可用夾板等簡單托持傷腳。（3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。（5）如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（6）迅速轉往醫院。（7）立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。（8）按規定上報有關主管部門請求救援。5、觸電事故救援5.1 當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，脫離電源的基本方法有：（1）將出事附傾家蕩近電源開關刀拉掉、或將電源插頭撥掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工

36、鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。5.2 在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護

37、人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5） 夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（6） 觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臣休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。（7）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開

38、衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（8）對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：A、通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將

39、其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。B、口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道暢通。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘16-18次為宜。C、胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓后脊柱，以能使胸骨向下移動三四

40、厘米即可，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓60-80次。在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。6、火災事故的預防及其應急措施6.1 注意事項（1）施工現場防火工作認真貫筑“預防為主、消防結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管、誰負責”的原則。（2）對職工進行經常的防火宣傳教育，普及消防知識，增強消防觀念，使員工自覺遵守各項防火規章制度。（3）施工過程需要動火作業，必須辦理動火審批手續，落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施，才可動火。（4）現場存放易燃、易爆化學危險物品，不論數量多少，必須經公司主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防

41、火措施。（5）按規定配備消防器材、設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行。臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不少于65mm；每層設直徑為50mm的消防結合，配備一條長度為20m的消防水帶。（6）電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證的電工架設安裝，嚴禁亂拉亂接電線。（7）易燃雜物要及時清理，不宜堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。（8）火災事故撲滅后，要保護好事故現場，及時消除對周邊環境的影響。對主管部門或消防部門對事故現場進行調查、鑒定、確定起火原因。十四、勞動計劃本高支模項目擬投入的勞動人員如下表數量（人）備注管理人員5安全員1質量員1架子

42、工 10根據工程實際情況增減作業人員木工50根據工程實際情況增減作業人員十五、計算書工況一：梁模板(6001800mm)計算書梁段:600x1800一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：；立桿步距h(m)：；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：；梁支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立桿間距(m)：；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力

43、折減系數：；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2)：；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(

44、mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底縱向支撐根數：5；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：6；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，750mm，1350mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取； T - 混凝土的入模溫度，取； V - 混凝土的

45、澆筑速度，取； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取； 1- 外加劑影響修正系數，取； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，3； M - 面板

46、的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1；振搗混凝土荷載設計值: q2；計算跨度: l = (1800-350)/(6-1)= 290mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(1800-350)/(6-1)2 + 0.1172.52(1800-350)/(6-1)2= 1.06105Nmm；面板的最大支座反力為12l=1.19.638(1800-350)/(6-1)/1000+1.22.520(

47、1800-350)/(6-1)/1000=3.951 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.06105 / 1.881042；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1； l-計算跨度: l = (1800-350)/(6-1)=290mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(1800-350

48、)/(6-1)4/(10060001.41105) = 0.547 mm；面板的最大容許撓度值；面板的最大撓度計算值 =0.547mm 小于 面板的最大容許撓度值，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3；4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.198 kNm，最大支座反力 R=

49、4.347 kN，最大變形 = 0.082 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.98105/8.33104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值；次楞的最大撓度計算值 =0.082mm 小于 次楞的最大容許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.347kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用

50、圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.609 kNm，最大支座反力 R= 10.107 kN，最大變形 = 0.199 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.09105/8.99103 = 67.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞

51、的最大撓度為 0.199 mm主楞的最大容許撓度值；主楞的最大撓度計算值 =0.199mm 小于 主楞的最大容許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN=fA其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面積(mm2)； f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=18穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=2.7kN；NN所以穿梁螺栓強度滿足要求五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底

52、支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7001515/6 = 2.63104mm3； I = 700151515/12 = 1.97105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax1l22l2= 0

53、.135.0781502+0.1173.5281502=8.82104Nmm；RA=RD12RB=RC12 =Mmax/W=8.82104/2.631042；梁底模面板計算應力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1； l-計算跨度(梁底支撐間距； E-面板的彈性模量2；面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值: = 0.67735.0781504/(10060001.9

54、7105；面板的最大撓度計算值: =0.102mm 小于 面板的最大允許撓度值，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩

55、22 = 0.45 kNm；最大應力 = M / W = 0.45106/83333.3 = 5.4 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.4 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.1760.7 = 3.854 kN；方木受剪應力計算值 = 33.8541000/(250100) = 1.156 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.156 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm

56、2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6779.1767004 /(10010000416.667104；方木的最大允許撓度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.358 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.8 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=2.

57、007 kN；N2=N3=12.089 kN；最大彎矩 Mmax=0.411 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.225 mm；最大應力 =0.411106/4490=91.4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 91.4 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):

58、 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=12.089 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.007 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295.8=0.899 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(0.70/2+(1.00-0.60)/4)0

59、.700.50+(0.70/2+(1.00-0.60)/4)0.700.350(1.50+24.00)=3.563 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0.700/2+(1.000-0.600)/40.700=1.764 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.007+0.899+3.563+1.764=8.233 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/

60、mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0

61、.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8232.597/(0.205424) = 94.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 94.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =12.089 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5.8-1.8)=0.899 kN；N =N1+N2 =12.089+0.62=12.709 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑

62、(cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立

63、桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12708.769/(0.205424) = 146.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 146.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.

64、006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 12708.769/(0.417424) = 71.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 71.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc =

65、1001=100 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 100 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.089 kN；基礎底面面積 ：A = 0.15 m2 。p=80.594 fg=100 kPa 。地基承載力滿足要求！工況二：板厚350mm板模板計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設高度；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式：可調支托；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝

66、土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方的截面寬度；木方的截面高度；4.樓板參數樓板的計算厚度； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：2/6 = 26.25 cm3；3/12 = 19.687 cm4；模板面板的

67、按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.350.7+0.50.7 = 6.597 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.7= 1.4 kN/m；2、強度計算計算公式如下:2其中：最大彎矩 M=0.19.8772502= 61731.25 Nm；面板最大應力計算值2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.352 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為4/(100EI)=l/250其中q =q

68、1面板最大撓度計算值 = 0.6776.5972504/(100950019.687104)=0.093 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.093 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.35+0.50.25 = 2.35

69、6 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.25 = 0.5 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.356+1.40.5 = 3.528 kN/m；最大彎矩22 = 0.173 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.173106/83333.33 = 2.074 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.074 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 17 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中

70、最大剪力: V = 0.63.5280.7 = 1.482 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.482103/(2 50100) = 0.444 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.444 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.6 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.356 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6772.3567004 /(100100004166666.667)= 0.092 mm；最大允許撓度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大撓度計算值

71、0.092 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.8 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.963kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.619 kNm ；最大變形 Vmax = 0.908 mm ；最大支座力 Qmax = 9.223 kN ；最大應力2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 137.879 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求

72、!支撐鋼管的最大撓度為 0.908mm 小于 700/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照規范，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.223 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.8 = 0.803 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5

73、0.70.7 = 0.245 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.350.70.7 = 4.373 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.421 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 0.70.7 = 1.96 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ = 9.249 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.249 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i

74、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數

75、= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（0.537424） = 40.622 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 40.622 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

76、0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（0.417424） = 52.312 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 52.312 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1001=100 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 100kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：

77、N = 9.249 kN；基礎底面面積 ：A = 0.15 m2 。p=61.661 fg=100 kpa 。地基承載力滿足要求！工況三：梁模板(400750mm)計算書梁段:400x750一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：；立桿步距h(m)：；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.8；梁支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立桿間距(m)：；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；2.荷載參數新澆混

78、凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2)：；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(

79、mm)：；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，450mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：；壁厚(mm)：；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取； T - 混凝土的入模溫度，取； V - 混凝土的澆筑速度，取； H - 混凝土側壓力計算位置

80、處至新澆混凝土頂面總高度，取； 1- 外加劑影響修正系數，取； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取。分別計算得 17.848 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計

81、算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1；振搗混凝土荷載設計值: q2；計算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(750-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-120)/(4-1)2= 5.55104Nmm；面板的最大支座反力為12l=1.19.638(750-120)/(4-1)/1000+1.22.520(750-120)/(4-1)/1000=2.861

82、kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.55104 / 1.88104=3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1； l-計算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(750-120)/(4-1)4/(100600

83、01.41105) = 0.15 mm；面板的最大容許撓度值；面板的最大撓度計算值 =0.15mm 小于 面板的最大容許撓度值，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3；4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.143 kNm，最大支座反力 R= 3.148 kN，最大變形 = 0.

84、059 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.43105/8.33104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值；次楞的最大撓度計算值 =0.059mm 小于 次楞的最大容許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣

85、性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.315 kNm，最大支座反力 R= 5.099 kN，最大變形 = 0.237 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.15105/8.99103 = 35 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =35N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.237 mm

86、主楞的最大容許撓度值；主楞的最大撓度計算值 =0.237mm 小于 主楞的最大容許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN=fA其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面積(mm2)； f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=2.231kN；NN所以穿梁螺栓強度滿足要求五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支

87、撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax2= 0.12520.9882002=1.051

88、05Nmm；RA=RC12RB =Mmax/W=1.05105/3.001042；梁底模面板計算應力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1； l-計算跨度(梁底支撐間距； E-面板的彈性模量2；面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值: = 0.52116.9562004/(10060002.25105；面板的最大撓度計算值: =0.105mm 小于 面板的最大允許撓度

89、值，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩22 = 0.42 kNm；最大應力 = M / W = 0.42106/8

90、3333.3 = 5 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.5590.8 = 3.148 kN；方木受剪應力計算值 = 33.1481000/(250100) = 0.944 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.944 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大撓度計

91、算值 = 0.6776.5598004 /(10010000416.667104；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.436 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.62 kN；N2=9.967 kN；最大彎矩 Mmax=0.286 kNm；最大撓度

92、計算值 Vmax=0.129 mm；最大應力 =0.286106/4490=63.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 63.7 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR22kNN30kN 滿足要求！九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力

93、： N1 =0.62 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295.8=0.899 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(/2+(1.00-0.40)/4)0.800.50+(/2+(1.00-0.40)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.221 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.800=2.912 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.62+0.899+2.221+2.912=6.652 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得

94、到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范，； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度

95、；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6651.764/(0.205424) = 76.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 76.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.967 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5.8-0.75)=0.89

96、9 kN；N =N1+N2 =9.967+0.782=10.75 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計

97、算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10749.666/(0.205424) = 123.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 123.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a

98、) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 10749.666/(0.417424) = 60.8 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 60.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 十、立

99、桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 100 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.967 kN；基礎底面面積 ：A = 0.15 m2 。p=66.449 fg=100 kPa 。地基承載力滿足要求！工況四：板模板(120mm)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；模板支架搭設高度；采用的鋼管(mm):48

100、3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方的截面寬度；木方的截面高度；4.樓板參數樓板的計算厚度； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

101、為：2/6 = 30 cm3；3/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.8+0.50.8 = 2.848 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.8= 1.6 kN/m；2、強度計算計算公式如下:2其中：最大彎矩 M=0.15.6582502= 35360 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 35360/30000 = 1.179 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.179 N/m

102、m2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大撓度計算值 = 0.6772.8482504/(100950022.5104)=0.035 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.035 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的

103、計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.25 = 0.5 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.5 = 1.768 kN/m；最大彎矩22 = 0.113 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.113106/83333.33 = 1.358 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.358 N/m

104、m2 小于方木的抗彎強度設計值 17 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7680.8 = 0.849 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.849103/(2 50100) = 0.255 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.255 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.6 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.89 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.898004 /(10010000

105、4166666.667)= 0.059 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.059 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.697kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.456 kNm ；最大變形 Vmax = 0.881 mm ；最大支座力 Qmax = 6.023 kN ；最大應力2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2

106、；支撐鋼管的最大應力計算值 101.665 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.881mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照規范，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.023 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 =

107、 0.1389.3 = 1.287 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.80.8 = 1.958 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.566 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 0.80.8 = 2.56 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ = 7.863 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中

108、N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.863 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1

109、 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（0.537424） = 34.532 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 34.532 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；Lo/i

110、 = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；（0.412424） = 45.01 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 45.01 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1001=100 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.863 kN；基礎底面面積 ：A = 0.15 m2 。p=52.417 fg=100 kpa 。地基承載力滿足要求！ 梁截面詳圖梁段：500x1400梁段：500x1000梁段：500x900