1、XX名著工程十層以上外墻懸挑腳手架 搭拆施工方案目 錄1、工程概況2、編制依據3、材質要求、搭設方案5、搭設注意事項6、拆除方案、檢查與驗收、安全措施附圖及腳手架計算書第一節、工程概況XX名著商品住宅位于XX。由XX實業有限公司開發，擬建地下1層地上8層住宅棟、住宅最大建筑高度為60.5米。主體結構:剪力墻結構:上部結構柱、梁、板混凝土均為C45、C40、0、20。 結合本工程實際特點，本工程1號樓為了確保施工安全的同時保證施工進度,現設計結構十層及以上進行雙排外墻懸挑腳手架搭設。外墻雙排懸挑扣件式腳手架全部封閉施工,四周滿掛綠色密目網，以減少施工灰塵外揚和美化施工環境。腳手架必須分段掛牌驗收

2、，合格后方可使用。所使用的鋼管支撐、腳手架鋼管均涂刷黃紅色丹防銹漆二度。第二節、編制依據 建筑施工安全檢查標準（JG5999）; 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(GJ30-001）;建筑施工普通腳手架安全技術規定(試行)滬建設525；施工圖紙。第三節、材質要求3。1鋼管 。1。應有產品質量合格證; 31。2應有質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法(GB/722)的規定,其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(G/T700)中Q25A級鋼的規定。 .1。3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃通; .1。4鋼管外徑、壁厚、端面的偏

3、差,應符合下表序號項目允許偏差檢查工具焊接鋼管尺寸（mm)外徑，4壁厚3.50.5-0.游標卡尺2鋼管兩端切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度.5游標卡尺4鋼管彎曲L.5m5鋼板尺3.2 扣件 3。2。1扣件應有生產許可證,法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證； 32。2舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換;3。2.3新舊扣件應進行防銹處理。33 I16工字鋼挑梁及16壓環鋼筋 .。1鋼挑梁及壓環鋼筋必須有產品質量合格證、法定檢測單位的測試報告。 。3.2鋼挑梁使用前應進行防銹處理。3。3。3壓環應按要求在錨固末端做彎鉤，錨固要有足夠長度。4

4、12。6槽鋼及 03.5鋼管斜撐 33。槽鋼及斜撐鋼管必須有產品質量合格證、法定檢測單位的測試報告.3。2槽鋼使用前應進行防銹處理。第四節、搭設方案.1搭設總高度:11樓上部共18層，總高度為6。m。底層至九層采用雙排落地腳手架，從第十層開始采用挑腳手架,一挑九步;裝飾階段底層至九采用落地腳手架，十層以上沿用結構結構階段的挑腳手架。雙排腳手架;排距Lb=1.5m；縱距。5m;步距h=1.8；連墻桿間距:豎直。6m;水平4.5m，里排立桿距建筑物0。35m,凸窗處里排立桿距建筑物1。0；外排欄桿與縱向水平桿之間的距離為.6m;全封閉式密目安全網1.8m的封閉防護。受力體系:荷載腳手架懸挑梁（結構

5、）建筑物.結構連接:(1）懸挑梁與建筑物采用吊環16圓鋼連接。(）懸挑梁與建筑物中預埋鐵焊接連接。(3)懸挑結構采用16圓鋼作為拉桿與懸挑梁焊接連接。(4)懸挑梁與聯系梁焊接連接。懸挑腳手架搭設步驟：十層樓面澆搗混凝土時預埋鋼筋壓環安裝工字鋼挑梁和拉桿6鋼筋(有拉桿的）安裝挑架立桿、重復落地架搭設流程重復第一挑流程使用、維護.4.2懸挑架及斜撐4.2懸挑底梁用I16工字鋼，樓面上用16鋼筋環箍固定，鋼梁間距同立桿縱距，即1.5米。外墻四大角轉角處,采用 12。6號槽鋼作鋼梁一端焊固在墻上的預埋鐵板上,外端用703.鋼管斜撐支撐。在轉角處，斜撐支撐不少于三道.4。2懸挑I6工字鋼外挑長度為1。5

6、米,樓內長度按外挑的至少1.倍考慮，保證在1。5米以上。在懸挑鋼梁上立桿位置焊接2長7短鋼筋或60短鋼管，立桿鋼管套立在短鋼筋或短鋼管上懸挑鋼梁上搭設大橫桿,滿鋪木板、密目網,與樓面交接處空縫也用木板嚴密封閉，預防垃圾下掉。4.2.3懸挑鋼梁及斜撐,需等樓面砼強度達到設計值75%以上時安裝.4.3立桿4.3。1立桿通過連墻件與建筑物可靠連接.。2立桿接長除頂層步可采用搭接外,其余各層各步接頭均采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離50mm;各接頭中心到主節點的距離600mm。搭接

7、長度m，采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離10mm.立桿頂端高出女兒墻上皮1，高出檐口上皮.。4.4縱向水平立桿縱向水平桿須按下列規定搭設：。4。1、縱向水平桿設置在內側，其長度不得少于3跨;4。4。2、縱向水平桿接長采用對扣件連接，也可采用搭接,對接、搭接按下列規定施工：縱向水平桿的對接扣件交錯布置:兩根相鄰縱向水平桿對接扣件不要在同步或同跨內;不同跨度或不同相鄰接頭在水平方向錯開的距離0mm；各接頭中心至最近主節點的距離600.搭接長度1,等間距設置個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離10m。橫向水平桿作為縱向水平桿的支座,用直角扣件固定在立桿上

8、；縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上,間距為35mm,竹笆腳手板兩端用木方壓住,用鐵絲捆綁在縱向水平桿上。4。5橫向水平桿:主節點處須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除.主節點處兩個直角扣件的中心距離150m.在雙挑排腳手架中,靠墻一端的外伸長度為300m。4.6腳手板腳手板的鋪設按下列規定施工：47.1、作業層腳手板滿鋪,離開墻面01m。挑架腳手架底層需用膠合板滿鋪,防止高空墜物.。7。2、竹笆腳手板按其垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪。7.3、作業層端部腳手板探頭長度取15m，其板長兩端均應與支了承桿可靠地固定。 。7連墻件 4.7。、連墻件的布置按下列設置： 靠近

9、主節點設置,偏離主節點的距離30m;從底層第一步縱向水平桿處開始設置；采用菱形布置,如有困難可采用方形、矩形布置。懸挑腳手架按兩步三跨布置。4.7。、采用1508*8鋼板上焊接483.5鋼管，鋼管長500m,用膨脹螺栓固定在梁外側.4.7.3、連接件中的鋼管與內立桿用扣件連接。4。8剪刀撐剪刀撐的設置應符合下列規定：4。8。1、每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表規定：剪刀撐斜桿與地面傾角45506剪刀撐跨越立桿的最多根數76每道剪刀撐寬度跨，且在6m-9之間,斜桿與地面的傾角宜在4之間。、腳手架在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐.4.8。3、剪刀撐斜桿的接長采用搭接。4。8。、剪刀撐斜桿用旋

10、轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿。4。斜道.9.1人行并兼作材料運輸的斜道的型式按下列要求搭設：高度6m的腳手架，采用一字型斜道；高度6m的腳手架,采用之字型斜道。4.9.斜道按下列規定搭設:(用人貨電梯時可不搭設）斜道須附著外腳手架上;運料斜道寬度。5,坡道采用1:6;人行斜道寬度1m坡道采用1：；拐彎處設置平臺，其寬度斜道寬度;斜道兩側及平臺處外圍均設置欄桿及擋腳板.欄桿高度為：上欄桿1。m;中欄桿0。6m,擋腳板高度180mm；斜道兩側、平臺處外圍和端部均設定連墻件。9。3斜道腳手板按下列規定鋪設:腳手板橫鋪時,在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距0.5m；腳手板順鋪采用搭接；下

11、面的板頭壓住上面的板頭,板頭凸棱處采用三角木填順;人行斜道和運料斜道的腳手板上每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度為3mm。4.0踢腳板施工層踢腳板采用20mm厚的松木板,不得使用斷裂發霉木板。踢腳板脊漆黑黃相間的警戒色,高度180m。5、腳手架搭設注意事項5。1 內外立桿應準確的放在定位線上,鋪放平穩，不得懸空。5.2 搭設立桿時,外徑不同的鋼管嚴禁混用，相連立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開距離應符合構造要求。5.當搭至有連墻件的構造層時,搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。5.5當腳

12、手架操作層高出連墻件兩步時,應采取臨時穩定措施,直到連墻件搭設完后方可拆除.剪力撐、橫向支撐應隨立桿、縱橫向水平等同步搭設，剪力撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于50mm。.7對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10mm.5。鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩,靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，腳手板的探頭應采用直徑32的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動.5。9欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿的內側，上欄桿上皮高度1。2m,中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于10mm.腳手板搭設完畢后,必須經有關部門驗收后

13、,方可投入使用。6、拆除方案6.1拆除腳手架前的準備工作:6。1。全面檢查腳手架的扣件連接、連接件、支撐體系等是否符合構造要求。1.2由項目技術施工人員進行拆除安全技術交底.1。3清除腳手架上雜物及地面障礙物.2拆除腳手架:6.2。1拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時進行。.2連墻體必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連接件整層或數拆除后再拆腳手架;分段拆除高差2步,如高差步,應增設連墻、件固定.6。2.3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6m)時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件.6。24當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端設置連件和橫向斜撐。6。3卸料.

14、1各構配件嚴禁拋擲至地面。6.。2運至地面的構配件及時檢查、整修與保養,并按品種、規格隨時碼堆放存放。7、檢查與驗收7。1腳手架基礎在下列階段進行檢查與驗收 7。1.懸挑工字鋼安裝后；7.1.2作業層上施工加荷載前；.1。3每搭設完1013m高度后;。1。4達到設計高度后;7。1。遇有六級大風與大雨后;7。16停止使用超過一個月后;7.17裝飾工程開始前。72腳手架使用中，定期檢查下列項目：.2。桿件的設置和連接,連件、支撐等的構造是否符合要求;7。2。2底座是否松動,立桿是否懸空；7。2。扣件螺栓是否松動；7。2。立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范要求；7。2。5安全防護措施是否符合要求；

15、.。6是否超載。安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力板手檢查，扭力矩為。5()，抽樣方法按隨機分布原則進行,不合格必須重新擰緊,直至合格為止.8、安全措施腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036）考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。8。2操作人員必須戴好安全帽,系好安全帶，穿好防滑鞋。8.3腳手架的構配件質量與搭設質量按第五條進行檢查驗收,合格后方準使用。.4作業層上的施工荷載須符合設計要求,嚴禁超載。不得將模板與架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備。.當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪大氣時應停止

16、腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后要將操作層打掃后再開始搭設,防止滑倒等.8.6腳手架的安全檢查與維護第五條進行。8。7在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件:主節點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;連墻件.8不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業,否則須采取安全措施，并報公司技術部門批準。8.9臨街搭設腳手架時，外側須有防止墜物傷人的防護措施。8.10在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守。811工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（GJ46）的有關規定執行。.2搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入

17、內。第九節、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(GJ132001）。 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為16。2米,立桿采用單立管。 搭設尺寸為:立桿的縱距150米，立桿的橫距。05米，立桿的步距1.米。 采用的鋼管類型為43。5， 連墻件采用2步跨,豎向間距。60米，水平間距4。50米。 施工均布荷載為25kN/m2,同時施工層，腳手板共鋪設9層。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4米,建筑物內錨固段長度1。0米 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結. 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行

18、強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面. 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 10.kN 腳手板的荷載標準值 P2=150。053052Nm 活荷載標準值 Q=。501050/30.75k/ 靜荷載的計算值 q=1。20。038+1。2.05=。109Nm 活荷載的計算值 q1。40.85=1。25/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.80.1

19、+.101.225)1.002=0。25kN。 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M=(0100。109+。1171。25）1。00。347kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0。4706/08。=8.31mm 大橫桿的計算強度小于205./m2,滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q10.0380。052=0091kNm 活荷載標準值q2=。8kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。60。9+0900.87)100。/(2。060290。0）=1.870 大橫桿的最大撓度小于1

20、500。0/15與0mm,滿足要求！ 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面. 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值 1=。381500=.58kN 腳手板的荷載標準值P2=0。101。0501.500/3=0.79kN 活荷載標準值 Q=。5001。001。0/=1.33kN 荷載的計算值 P1。.058+10079+1。41.1=。001 小橫桿計算簡圖 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最

21、大彎矩計算公式如下: M（1。20.38）。058+2.001。05/3=0。707k.m 。70/5080.0=。23N/2 小橫桿的計算強度小于2050/mm2,滿足要求! 。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V=5。0。0381050.04/(342.6010512190000）0。0m 集中荷載標準值P0。05+0.7+。31=1.449kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 2=1448850105。0(35041050。02/9)/（72

22、2.610521900)=371m 最大撓度和 =1+2=2395mm 小橫桿的最大撓度小于10。0/150與1mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范.2.）： RRc 其中c 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值P1008.500040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。01。500/2=.118N 活荷載標準值 Q=2.5001。50。500/21.99k 荷載的計算值 R=。20401。0。18+1.1。969=。946N 單

23、扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達-65。時,試驗表明：單扣件在2kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0k; 雙扣件在20N的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取1.0; 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（N/m)；本例為.1248 NG = 0。25.202.0kN (2)腳手板的自重標準值（kN/m)；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0。 NG2= 0。01。50（1。050+0。30）/21。48kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(N/);本例采用欄桿、竹笆片腳手板

24、擋板,標準值為0。5 NG3 = 。05009/2=.013 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2);0.00 NG4 051.56。200=0。122N 經計算得到，靜荷載標準值 G = N1+NG2+NG+NG = 4。573k。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值NQ =2.50021.50。05/2=3.937kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 0 - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB5009-200）的規定采用:W0 。5 Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范

25、（B509-2001)的規定采用：z = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us= 0 經計算得到,風荷載標準值Wk =070.5501.51。00 =0。81kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 .2 +0。851。4N 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 M 0.514Wkah/10 其中 -風荷載基本風壓值(k/m2)； l 立桿的縱距 (m）； h -立桿的步距 （)。 五、立桿的穩定性計算： 。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中N 立桿的軸心壓力設計值,N=1。0kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i的結果查表得到019； i 計算立桿的截面

26、回轉半徑,i=1。8cm； l0 計算長度 (m),由公式 0= kuh 確定,031m； 計算長度附加系數,取1.155; 計算長度系數,由腳手架的高度確定，=150; A-立桿凈截面面積,=489cm; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)，0m3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （/m）;經計算得到 121。09 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f 205。0N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 立桿的軸心壓力設計值，N=017k； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i 的結果查表得到0.1; i 計算立桿的截面回轉半徑,i

27、1。8c; l 計算長度(m)，由公式 l0 = kuh 確定，l=。2m； k- 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定； = 1.50 A 立桿凈截面面積，A4。89m2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),=5.08cm； M 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,M = .278k。； 鋼管立桿受壓強度計算值 (m2）;經計算得到 = 6.78 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 20.N/mm2; 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 ,滿足要求! 六、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: N Nlw + No 其中 w 風荷載產生的連墻件軸向

28、力設計值（kN）,應按照下式計算: Nw =1。4 wk Aw wk 風荷載基本風壓值,wk = 048/; Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw 3.604.5 16。20m2; o 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(k);No =5000 經計算得到 Nlw = 1。915kN，連墻件軸向力計算值 N=5。915k 連墻件軸向力設計值 N f 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i3.0/1.8的結果查表得到=0。； A = 4.89cm2;f 205.0N/mm2。 經過計算得到 N = 94.33kN f，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接

29、方式與墻體連接,對接焊縫強度計算公式如下 其中N為連墻件的軸向拉力，=15.915kN； lw為連墻件的周長,取3。41648.=10.80mm; t為連墻件的周長,3.50； 或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取18。0N/mm； 經過焊縫抗拉強度= 11475/(10.0350) 30.1N/mm2. 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k =ml,k=ml/,k = 2/l.

30、本工程算例中, 45m,l = 1300m，ml = 350m,m=1400m; 水平支撐梁的截面慣性矩= 10.00m4,截面模量（抵抗矩) = 141。0cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.24571。4。94=110kN 水平鋼梁自重強度計算荷載q1.2.10。00017。510=0.5kN/m k.4/1。30=1。12 kl=0.351.30=0。27 2.41.=.08 代入公式,經過計算得到 支座反力 RA=。168k 支座反力 R=1.7 最大彎矩 A1。509N。 抗彎計算強度 =19。96/(1。054000。0)=174N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于

31、5。0mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載N473。94=8。51 水平鋼梁自重計算荷載 q26.100.007.850.21/m 最大撓度 Vmax6。791m 按照鋼結構設計規范（5001703)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2900.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2900。04,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,查表鋼結構設計規范(GB50072)附錄B得到： b=144 由于大于06,按照鋼結構設計規范(G0072003)附錄其值用查表得到其值為0858

32、經過計算得到強度 =19。5106/(0。858141000。00）=61。31N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算： 。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=1。847kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范。9。8f = 50/mm; 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 =14874/（3。14102)/2=mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓

33、板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = .5kN； d 樓板螺栓的直徑,d 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5Nmm2; - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到h 要大于1447。2(。41601.5)=157.5m. 3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N14.85N; d-樓板螺栓的直徑， = 2mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，=5d1m; fcc -

34、混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取095f=。59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于116N 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!凸窗處懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JG130-200)。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為1。2米，立桿采用單立管. 搭設尺寸為：立桿的縱距。50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距。0米。 采用的鋼管類型為83.5， 連墻件采用步跨，豎向間距360米,水平間距.5米。 施工均布荷載為2./2，同時施工2層,腳手板共鋪設9層 懸挑水平鋼梁采用6號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度。20米,建筑物內錨固段長度

35、0。70米。 懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結,最外面支桿距離建筑物1.00m,支桿采用鋼管0.0 3。mm拉桿。 一、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。8kN/ 腳手板的荷載標準值 P=0.10050/3=0052kN/m 活荷載標準值 Q=2.501。050/3=0。75kN/ 靜荷載的計算值 11.20。038+1.20。05=0.109k/m 活荷載的計算值 q2=1。4。71。2kNm 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大

36、彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=（0。0。10+0。101.225)1。02=.9kN。 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=(0。100.1090171.5）1.502=0。34kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =0。34706/5080。068.2N/mm2 大橫桿的計算強度小于205。0N/m2，滿足要求! .撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值10.038+0

37、。52=0。kN/m 活荷載標準值q=。7N/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 =（0。6770.091+09900.875)150004/（002.010521900。0)=.70mm 大橫桿的最大撓度小于150.0/與1m,滿足要求！ 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=.81.500=。08k 腳手板的荷載標準值 20.500501。500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=2。501.00。00/31.33kN 荷載的

38、計算值 P=1。0。058+。20。079+1。41。31=2.01k 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M（1。0.3）128+2。01。05=.07k。m 0。707106/5080.0=139。1N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.Nm,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.03800。00

39、（3842.06052100.0）=0.02mm 集中荷載標準值P=.58+.079+.13.449N 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=14。5050（00。021050.02/9)/(722.061051900.）=2。71mm 最大撓度和 V=+V2=2。395m 小橫桿的最大撓度小于05.0150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范。2。)： RRc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0

40、。0381.000.00N 腳手板的荷載標準值 P=.1501.0。50/2=0。11kN 活荷載標準值 Q=2。51。0501.500/1.69kN 荷載的計算值 R=1.2.040+1.20.118+。4.96=.4kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達4-65N。時，試驗表明:單扣件在1的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0k; 雙扣件在0N的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.N; 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值（kNm);本例為0.18 G1 0.116

41、.20=2。22kN (2）腳手板的自重標準值(N/m2);本例采用竹笆片腳手板，標準值為.1 NG2 0.51。500(1。050+1。000）/27kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為015 NG = 1501。50092=1。13kN （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(Nm2）;0。005 NG4 0。0051.00。200=0。2k 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NGG2+3G4= 5.231N。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 =2。501

42、.501。00/23.937kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0-基本風壓(N/m2），按照建筑結構荷載規范(GB5009-001）的規定采用：0 = 0。550 Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-001)的規定采用:Uz = 。2 Us 風荷載體型系數： = 1000 經計算得到,風荷載標準值W =0.0501。50100=。41k。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N= 1。NG 051。4N 風荷載設計值產生的立桿段彎矩W計算公式 MW = 0。851.4Wklah/0 其中 Wk - 風荷載基本風壓值(kNm2）; l 立桿的縱距

43、(); 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11。79k; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i 的結果查表得到19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.8c; l0 計算長度 (m),由公式 l0= ku 確定，l0=.12m; k - 計算長度附加系數,取1。155; u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u。5; A 立桿凈截面面積，A。892; W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5。08m3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）;經計算得到 = 129。7 - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f

44、 = 0500N/mm2； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 立桿的軸心壓力設計值，N=10.96k； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19; i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.5cm; 0 計算長度()，由公式 0 kuh 確定，l0=3.1m; k 計算長度附加系數，取。55; u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1。5 立桿凈截面面積,A4.cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W5。m3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,W= 0。278kN.m; 鋼管立桿受壓強度計算值 (/m

45、);經計算得到 = 175。47 f 鋼管立桿抗壓強度設計值， = 205。0N/m2; 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 ，滿足要求! 六、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = l + N 其中 w 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算: N 1。4 wk w wk 風荷載基本風壓值,wk = 481kN/m2； A 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.604。50 = 6。2m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（N）;No = 5.00 經計算得到 lw 0.95k,連墻件軸向力計算值 N =15.915 連

46、墻件軸向力設計值 Nf = f 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=1。00/1.58的結果查表得到=08； A = .9cm2;f = 200N/mm2。 經過計算得到 f 80。697 NfNl,連墻件的設計計算滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為10m,內側腳手架距離墻體100mm,支拉斜桿的支點距離墻體= 10m, 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.0m4,截面抵抗矩W = .0cm3，截面積 26。0cm2。 受腳手架集中荷載P15。3

47、+.3.4=11.7kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.26。10.000。851=.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(m） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=0。24N,R21。258,3=。32kN 最大彎矩 Mmax=12。557kN。m 抗彎計算強度 f=M1.05N/A=12。557106（1。05100。0)+40。2210061。0=1.25/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于25.0Nm2,滿足要求！ 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼

48、梁采用1號工字鋼，計算公式如下 其中 b- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB5017203）附錄得到: b=2.00 由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范（G57-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.918 經過計算得到強度 =12.566/(。1814100。0)=9.0N/m; 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、支桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RA和支桿的軸力i按照下面計算 其中Ricsi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 Ri=Risini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 R15。88k 十、支桿的強度計算： 斜壓支桿的強

49、度計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算,為6.885k 下面壓桿以鋼管70.03。5m計算,斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值,N = 56。89N； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0。8; i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑,i 4c; l 受最大壓力斜桿計算長度,l= 。m； A - 受壓斜桿凈截面面積，=7.m； - 受壓斜桿受壓強度計算值,經計算得到結果是 。84 N/m2; 受壓斜桿抗壓強度設計值,f 215/mm2; 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算: 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度

50、計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力,N56.885kN; 為斜撐桿件的周長，取21。91m； t為斜撐桿的厚度,t.5mm； f或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。N/m; 經過計算得到焊縫抗拉強度 56885。10/（21。913。50) = 391N/m。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!陽臺處懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JJ0001）. 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為1.2米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為:立桿的縱距1。50米,立桿的橫距.0米,立桿的步距1。0米. 采用的鋼管類型為48.5, 連墻件采用2

51、步跨，豎向間距3。60米，水平間距。0米。 施工均布荷載為2.5k/m2，同時施工2層,腳手板共鋪設層. 懸挑水平鋼梁采用號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度25米,建筑物內錨固段長度0。5米。 懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結,最外面支桿距離建筑物0。，支桿采用鋼管70。0 3。mm拉桿。 一、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=.038m 腳手板的荷載標準值 P=.15153=0。02kN/m 活荷載標準值 =2.5。050/3=0.

52、875kN/m 靜荷載的計算值 =1。20.038。2。0520.10kNm 活荷載的計算值 q21.0。85=1.225kN/ 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M=（0。080.190.1.25）1。5002=25kN。 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 2(.0。10+.17125)12=-。47kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： 0。47106/50。0=631N/mm2 大橫桿的計算強

53、度小于2050N/m2，滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0038+0.520。09 活荷載標準值q2=0.85k/ 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V(070。0+0.9900。875)1500.04(2。061051290.0)=1.870mm 大橫桿的最大撓度小于500010與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P10.081.5000

54、。58N 腳手板的荷載標準值 2=.1501。0501.0/3=.79N 活荷載標準值 Q2.501。0501。01.313kN 荷載的計算值 P=10。08+0.79+。313=2。01kN 小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： （1。20.038)1。0028+.0011。0503=0.77N。m =0。7706/08。0139.3N/mm2 小橫桿的計算強度小于20。0N/mm2，滿足要求! .撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓

55、度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V15.。038050.00/(3841012100.00）=.02mm 集中荷載標準值P=0。58+0.0713=1.49k 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 2=144.8150。0(1050。02-1050.2/9)/（72。010511900)=237mm 最大撓度和 V=V1+V22.395m 小橫桿的最大撓度小于050。0150與1mm,滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc

56、扣件抗滑承載力設計值，取。0; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 10。0381050=0。00kN 腳手板的荷載標準值 P20.50.501。00/2=。1k 活荷載標準值 Q=.501.501.500/2=。99kN 荷載的計算值 =1。20。040+1。20.118+1。41。9692。94kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-5N。m時，試驗表明:單扣件在12N的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。N; 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的

57、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容: （1)每米立桿承受的結構自重標準值(km）；本例為0.48 1 0.1516。200=2.22kN (2)腳手板的自重標準值(N/m2)；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.5 NG 0.509。5(1。05+0.400)/2=1468k （)欄桿與擋腳手板自重標準值（km）;本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為015 G3 = 0。1015009/2=1。013kN (4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0。5 4 = 0051.506。00012kN 經計算得到，靜荷載標準值 = NG1+NG2G3+N = 46

58、24. 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的12取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ= 2。5021。501.00/2=3。97kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 基本風壓(kNm）,按照建筑結構荷載規范(G5009-20)的規定采用: = 0.55 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（G50092001)的規定采用:Uz =1。250 Us 風荷載體型系數:Us 1.0 經計算得到,風荷載標準值Wk 0。70.01.51.00 =.481kN/m。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 。2NG + 0。14NQ 風荷

59、載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 MW =0。51。4Wh2/1 其中 Wk 風荷載基本風壓值（kN/2）; la 立桿的縱距(); h - 立桿的步距 (m) 五、立桿的穩定性計算: 。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,1。06kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 的結果查表得到9; i 計算立桿的截面回轉半徑,i=。58cm; l -計算長度(m)，由公式 0=kuh確定，l0.12m; 計算長度附加系數，取115； u- 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50; 立桿凈截面面積,A=.9cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W50

60、8cm3; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）;經計算得到 = 11.76 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 5。00N/mm2; 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 - 立桿的軸心壓力設計值，N=103kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到.1； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=18cm； l0 - 計算長度 (m),由公式 l0= u 確定,l0=12m； k - 計算長度附加系數,取.155; u 計算長度系數,由腳手架的高度確定；u= 1。0 A 立桿凈截面面積,A=4。89cm2; W 立桿凈截

61、面模量（抵抗矩),W=5。08m3; M - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，W = .278N.m; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到= 7。4 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl Nw +N 其中 Nw -風荷載產生的連墻件軸向力設計值(k)，應按照下式計算: Nlw =。4 k A wk 風荷載基本風壓值，wk 04kN/m2; Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw 3。4。50= 16200m2； No 連墻件

62、約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No=.00 經計算得到 w = 1。915k,連墻件軸向力計算值 N=1515kN 連墻件軸向力設計值Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=40.00/1。58的結果查表得到=。93; =4.8cm2；f = 2050N/mm2 經過計算得到N =93。84kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求！ 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中,腳手架排距為1050,內側腳手架距離墻體00m，支拉斜桿的支點距離墻體 = 0m

63、, 水平支撐梁的截面慣性矩 = 10。0c,截面抵抗矩W = 11.00cm3，截面積A= 2610cm2 受腳手架集中荷載 1462+14。94=11.06N 水平鋼梁自重荷載q1.26.1。001.510=0。2k/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(N) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(k.) 懸挑腳手架支撐梁變形圖（m） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=。000k，=1.000kN，R3=1000kN 最大彎矩 Mma=1000kN。m 抗彎計算強度 fM/1。05WNA=1.006/(。01400.0)+1.000000/26

64、1.01.000N/m2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于250N/mm2，滿足要求！ 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50203)附錄B得到: 2。0 由于b大于0。6,按照鋼結構設計規范(GB5002003)附錄B其值用查表得到其值為0。918 經過計算得到強度=1。00（0。98110000)=。0Nmm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求！ 九、支桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RA和支桿的軸力D按照下面計算 其中RDicos為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力. 各支點的支撐力 Ci=R

65、Dsini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=1。000N 十、支桿的強度計算: 斜壓支桿的強度計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為D=.000 下面壓桿以鋼管0.0 3。5mm計算,斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值,N= 。00k； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 。0； - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑,i .41cm; l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 0。00; A 受壓斜桿凈截面面積，A =7。50cm； 受壓斜桿受壓強度計算值,經計算得到結果是1。00 Nm2; f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f

66、 = 2/m2； 受壓斜桿的穩定性計算 ，滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算: 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下 其中 為斜撐桿的軸向力,=0.1； lw為斜撐桿件的周長，取1。1mm； t為斜撐桿的厚度，t3。0mm； f或f為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取185.0/mm2; 經過計算得到焊縫抗拉強度= 。00/（29。91。50) = 100N/m2. 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！懸挑腳手架陽角型鋼計算書 水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接,計算條件為一端固支的連續梁。 本工程中,腳手架排距為1050m，內側腳手架距離墻體3m,計算中取其1。41倍為集中力

67、作用點。 型鋼采用6號槽鋼U口水平，型鋼支點距離建筑物角點900m。 型鋼截面慣性矩I 934。50m4,截面抵抗矩W = 16。80cm3，截面積A 25.15c2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P12。81kN 水平鋼梁自重荷載 122。150.0017。510=。24kN/m 經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(N） 陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m） 陽角型鋼支撐梁變形圖(m) 型鋼支點的的支撐力為5。540kN 型鋼固接處的支撐力為10。5kN 型鋼最大彎矩 Mm=3.542kN。m 圖中距離P=(1。001.900.800

68、.800+0。4.400）1/23。4m 圖中角度MPQacsin（280/3.407）=0。64 圖中角度 OQ=arct（.0/1900）=0.07 每根支撐桿的壓力 T=15.540/2/sn(0。6)=9.55kN 水平型鋼的軸向力 =29。4cos0.964cos0207=10。45kN 型鋼抗彎計算強度f =M/。WN/A=3。5410(。011680。)+10.545100051.3.01/m2 型鋼計算強度小于250N/m2,滿足要求! 2、型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用16b號槽鋼口水平,計算公式如下 其中 b- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算： 經過計算得到

69、 =57010。065。035/(1900。0160035。)=1.22 由于b大于06,按照鋼結構設計規范(50017-003)附錄B其值用查表得到其值為.82 經過計算得到強度 =3。46/（0。211180.00）=3。9N/mm2; 水平鋼梁的穩定性計算 ，滿足要求! 3、支桿的強度計算 斜壓支桿的軸力 =。455k 下面壓桿以鋼管7.0 5mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 。46kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到0.3; i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑,i = 。4m； - 受最大壓力斜桿計算長度,l 3.4m；

70、 A -受壓斜桿凈截面面積, 7。50cm2; - 受壓斜桿受壓強度計算值,經計算得到結果是 53 /m2; 受壓斜桿抗壓強度設計值,f 0N/m2; 受壓斜桿的穩定性計算 f，滿足要求! 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力,N9455N; lw為斜撐支桿件的周長,取19。91m； 為斜撐支桿的厚度，=。50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取85。0/m2; 經過計算得到焊縫抗拉強度 455./(29。93.0) = 2。2N/ 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！ 、型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積=0mm; 其中 N 對接焊縫軸向力,N10.5kN; F 對接焊縫切向力,F=10。885N； 水平鋼梁滿焊的截面積,A=12mm2; t - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取185。0/mm2； 經過計算得到焊縫正應力強度= 055.0512。00 = .8N/m2； 焊縫剪應力強度f=10885.4/120。 = 9。71m2; 焊縫總強度為180。02N/mm2; 對接焊縫的強度計算滿足要求!中間加幾句10層斷開的文字，把糟鋼改成工字鋼就行