1、XX米業（XX）30萬噸稻谷加工項目大米車間目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、模板支設方法3四、模板的構造措施6五、主要施工方法6六、混凝土施工注意事項9七、監測9八、模板拆除注意事項10九、質量通病的預防及糾正10十、質量保證措施11十一、施工安全措施11十二、附：模板設計計算書12（一）250900梁模板扣件鋼管高支撐架計算書12（二）400700梁模板扣件鋼管高支撐架計算書21（三）120厚板模板扣件鋼管高支撐架計算書31十三、高支模應急救援預案38十四、支架示意圖42 XX米業（XX）30萬噸稻谷加工項目大米車間高架模板施工方案一、編制依據1、設計圖紙；2、本企業內部施工工藝標準；

2、3、JGJ162-2008建筑施工模板安全技術規范；4、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法；5、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2002；7、鋼結構設計規范(GB50017-2003)；8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）9、現行有關工程建設的法律、法規、強制性條文、規范、標準和文件。二、工程概況本工程項目為XX米業（XX）30萬噸稻谷加工項目大米車間，為4層，建筑高度為21.3m，層高分別為6.0M，5.0M，5.5M,4.8M，建筑長度為60M，寬度為55.8M。本方案包含的高支模區域如下：1、二層FL79軸平面

3、：板厚120，梁斷面有250600，250700，250800，250900，等，模板支架自-1.60m地面搭設，最大搭設高度12.6m。搭設面積495m2。（詳見設計圖紙）2、四層JL17軸，DG17軸平面板厚120，梁斷面有250600，250700，250800，250900，400700等，模板支架自11.00m樓地面搭設，最大搭設高度21.4m。搭設面積1740 m2。（詳見設計圖紙）高架重荷模板梁板截面匯總表部位梁斷面（寬x高）板厚mm最大搭設高度(m)梁驗算和做法情況（見附圖）一層-1.800米平面： FL79軸25060012012.6米梁250900，高度以12.6米進行計算

4、、梁400700，高度以10.4米為例進行驗算；板以120厚，高度以12.6米進行驗算。250700250800250900三層JL17軸，DG17軸平面25060012010.4米250700250800250900400700三、模板支設方法3.1模板選用模板均采用15mm厚的膠板，方木采用40mm90mm，鋼管采用483.5mm（按照483.0mm鋼管參數帶入驗算）。3.2支設方法3.2.1主體結構高架模板（1）250900梁：梁底模采用15mm膠合板板，梁兩側立桿間距700，梁底不增加承重立桿，梁底支撐小橫桿間距900，梁支撐立桿跨度方向間距l=900，梁下3根4090木方，立桿步距

5、h=1800。（如下圖）：（2）、400700梁：梁底模采用15mm膠合板板，梁兩側立桿間距800，梁底增加承重立桿，間距900mm，梁底支撐小橫桿間距900，梁支撐立桿跨度方向間距l=900，梁下扣件為雙扣件，梁下4根4090木方，立桿步距 h=1800。（如下圖）：（3）、所有100、120厚板：板底模采用15mm膠合板，模板次龍骨為間距300mm的4090木方，滿堂鋼管支撐架立桿縱橫間距為900，板下鋼管采用單扣件，步距為1800,鋼管規格483.0mm。（如圖）：四、模板的構造措施4.1立桿平面布置高架重荷模板施工前應先將立桿位置現場放出大樣，嚴格按大樣設置立桿和搭設架體，確保位置準確

6、，并確保立桿的垂直度。4.2扣件的擰緊力矩確保達到4065N.m4.3立桿下墊180寬槽鋼。4.4垂直剪刀撐設置垂直剪刀撐沿縱橫兩個方向，在中間和四周設置縱橫向雙向剪刀撐，且應一直到頂，與水平夾角為45600，垂直剪刀撐布設間距不大于4米，具體位置見鋼管立桿平面布置圖。剪刀撐均與地坪抵緊。4.5架體與樓層結構的連接。支撐架與樓層結構柱牢固抱結，垂直間距不大于3米，抱結桿與架體連接不少于兩點，確保整個架體與主體結構連接可靠。4.6支撐滿膛架應縱橫拉結，所有立桿不得通過橫桿轉接。4.7梁板模板支撐架所用桿件和扣件必須為合格的產品；每個扣件的擰緊力矩都要進行控制，專人負責檢查嚴格控制擰緊力矩在45-

7、60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4.8所有方木的位置和放置方向必須豎放，嚴格按照設計執行。4.9落在樓層板的所有立桿應上下對齊。4.10在梁下和中間設置水平竹笆操作層（兼水平防護層）。4.11高架臨邊必須設置1200高的防護欄桿，水平欄桿間距600。五、主要施工方法（一）施工安排為保證工程質量，結合模板設計方案和現場實際情況，對結構施工期間的模板施工擬按以下部署進行。1、梁柱模板1.1本工程模板全部采用15mm厚的膠板配模，并按結構實際尺寸在現場拼裝成片模。支模施工時采用鋼管箍加固，并用48X3.0滿膛鋼管架支撐固定。所有配置的模板要進行統一編號，以便于使用。2、頂板模板2.1

8、頂板模板均采用15mm厚的膠板配模，板下采用40mm90mm木方做肋，鋼管滿堂架作為支撐系統。3、立桿下墊180寬槽鋼。（二）材料的選用與材質的要求鋼管選用國標直縫電焊鋼管，（GBT13793）質量符合國家碳素結構鋼（GBT700）Q235-A級鋼要求。鋼管尺寸選用483.0mm。立桿鋼管彎曲變形：（1）當3mL4m時，允許偏差12mm。（2）當4mL6.5m時，允許偏差20mm，當水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m時，允許偏差30mm。鋼管上嚴禁鉆孔。扣件采用可鍛鑄鐵的制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，并應作防銹處理，

9、且當螺栓扭緊力矩達40-65Nm，不得發生破壞，出現滑絲螺栓的應更換，連墻件的材質應符合現行標準碳素結構鋼（GBT700）中Q235-A級鋼的規定。（三）工藝流程：準備工作（素土整平夯實、鋪槽鋼、掃地桿、澆墊層砼等）架設鋼管滿膛架支柱模澆筑柱混凝土架設鋼管滿膛架梁板模梁板鋼筋澆筑梁、板混凝土。（四）施工方法1、嚴格按照方案要求對下部結構進行支撐或進行素土夯實、砼墊層施工；2、按照立桿平面布置圖放樣，定出立桿的位置，并在立桿下墊設180寬槽鋼。3、架設滿膛架，按照1.8米步距設置縱橫水平桿，并設置掃地桿。4、支設柱模板，側模采用15mm膠合板，側模豎向背楞采用4090mm木方，長寬方向根數按要求

10、設置，豎向放置，橫向背楞采用483.0雙鋼管，間距300。對拉螺桿采用12鋼筋，長寬方向設置根數符合要求。5、滿膛架設置垂直剪刀撐。在中間和四周按照設計要求設置縱橫向雙向剪刀撐且應一直到頂，與水平夾角為45600，剪刀撐均與地坪抵緊，并將滿膛架與柱牢固連結。6、滿膛架按要求設置水平竹笆防護層（兼操作層）。7、按設計要求支梁、板模板。8、按樓層分層澆筑柱混凝土，并澆水養護。9、綁扎梁、板鋼筋。10、澆筑梁、板混凝土。11、主梁按1.5起拱，次梁在主梁的基礎上按1.5起拱，板在次梁的基礎上沿短跨按1.5起拱。13、梁、板混凝土待強度達到100%后方可拆模。跨度大于8m的梁板必須采取從中間向兩邊對稱

11、拆模的施工程序。六、混凝土施工注意事項1、采取先澆柱，后澆梁、板的施工程序。2、梁板采取由中間向兩邊對稱澆筑的施工順序。3、采用汽車泵澆筑，模板上混凝土堆料厚度不得超過200。七、監測梁板高支模采用扣件腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1）、班組日常進行安全檢查，項目每天進行安全檢查，公司進行澆筑前安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2）、日常檢查、巡查重點部位：桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。連接扣件是否松動。架體是否不均勻沉降、垂直度。施工過程中是否有超載

12、的現象。安全防護措施是否符合規范要求。腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3）、架體在承受六級大風和暴雨后必須進行全面檢查。4）、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部、公司對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼。澆砼的過程中，澆筑區域模板支架內不得有作業人員和檢測人員存在，原則上高支模砼澆筑施工時下方不得有任何作業人員。檢測人員在砼澆筑區域外發現支架有松動、變形，應及時通知上方作業人員停止施工，撤離作業人員，確認無危險后方可進行加固施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm鋼板尺2水平桿，斜桿的鋼管彎曲L6.5m30mm鋼板尺3立桿垂直度全

13、高絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺八、模板拆除注意事項（1）高架混凝土梁、板應待強度達到100%后方可拆除，做好同條件養護試塊。（2）梁板采取從中間向兩邊對稱拆模的施工程序。九、質量通病的預防及糾正1、標高偏差：必須用水準儀在鋼管立桿上抄測1m標高控制點，用紅漆做成“”形明顯標記，同時在樓層柱上抄測1m標高控制點，并應核對無誤。2、模內清理不干凈：合模之前應對柱墻根部進行一次清掃，合模時應防止雜物掉進柱、梁模內，澆筑砼前再進行一次清掃。3、模板位移：3.1柱模根部和頂部要采用內撐外頂的方法固定牢固，發生偏差應認真校正。3.2梁模支完后要對貫通的梁拉通線檢查

14、，以保證整體位置準確。4、砼漏漿：模板拼裝前，在兩片模板的接縫處貼一道1cm寬海綿條，以保證模板的接縫嚴密。十、質量保證措施1、施工中要嚴把材料關：所使用的木方、膠合板、鋼管等材料應符合其規格、材質等要求。對于不合格的材料應嚴禁使用。3、建立模板管理、使用制度以及必要的獎罰制度，以保證模板的質量。4、建立健全以項目經理為首、項目部質檢員和班組兼職質量員的質量管理組織機構，以保證對施工質量的層層把關，確保工程質量。5、做好技術交底和跟蹤檢查工作。十一、施工安全措施1、模板拆模時應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要時應先設臨時支撐，然后進行拆卸。拆下的模板和零件，嚴禁向樓層以下拋扔。2、裝拆模板，

15、必須有穩固的登高工具。3、在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。5、安裝柱模時，應隨時支撐固定，防止傾覆。遇有中途停歇，應將已就位的模板或支承件連接穩固，不得單擺浮擱。拆模時，如有間歇，亦應將已拆下的模板和配件及時運走，防止墜落傷人。6、操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。8、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩定。9、使用電動工具，注意用電安全，并應有可靠的漏電保護裝置。照明采用36V以下低壓電源。10、模板堆放場地及在施工現場內，不得進行明火焊接、切割作業。如必須進行焊接、切割時，應有可靠的消防措施。11、澆筑混凝土時，應設專人看護模板

16、，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。12、高空作業時，應按規定穿防滑鞋、佩戴安全帶，同時應嚴格執行有關高空作業的規程和文件的規定。13、重復使用的模板應進行挑選，破損和污染嚴重的不得使用。14、高空裝拆模板時，除操作人員外，下面不得站人，并應設置警示標志。作業區周圍及出入口外，應設專人負責安全巡視。15、臨邊應設置安全防護欄桿。十二、附：模板設計計算書（一）250900梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL4新澆混凝土梁計算跨度(m)8.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新澆混凝土層高(m)12.6梁側樓

17、板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.3風壓高度變化系數z1.06風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)90

18、0梁兩側立柱間距lb(mm)700步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)350梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4

19、 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q

20、1L20.125q1l20.12529.770.1220.06kNm Mmax/W0.06106/375001.55N/mm2 f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521qL4/(100EI)=0.52123.051254/(10010000281250)0.01mm l/400125/4000.31mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37528.010.12+0.4371.760.121.41kN R2=1.25q1l=1.2529.770.124.65kN 標準值(正常使用極限狀態)

21、 R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.121.08kN R2=1.25q2l=1.2523.050.123.6kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.41+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5

22、+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.35-0.25/2，(0.7-0.35)-0.25/2/21，4.65+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=4.68kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.35-0.25/2，(0.9-0.35)-0.25/2/21，3.6+(0.3-0.1)0.25/23.63kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.680.452，0.54.680.320.21kNm Mmax/W0.21106

23、/540003.9N/mm2 f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.680.45，4.680.31.405kN max3Vmax/(2bh0)=31.4051000/(24090)0.59N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.634504/(10093502430000)0.04mm l/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)3.633004/(893502430000)0.16mm l/400300/4000.75mm 滿足要求

24、！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.680.45，0.3934.680.45+4.680.32.41kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.28kN，R22.41kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.630.45，0.3933.630.45+3.630.31.87kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.11kN，R21.87kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格

25、(mm)483主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.708106/4490157.79N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.485kN max2Vmax/A=22.4851000/42411.72N/mm2 125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.19mm l/400700

26、/4001.75mm 滿足要求！ 4、縱向水平鋼管時支座反力驗算 設計值(承載能力極限狀態) R12.48kN，R22.48kN 標準值(承載能力極限狀態) R12.04kN，R22.04kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=2.48kN，RmaxR1，R22.04kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖

27、(kNm) Mmax/W0.38106/449084.88N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax3.327kN max2Vmax/A=23.3271000/42415.69N/mm2 170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.74mm l/400900/4002.25mm 滿足要求！ 4、扣件計算 R5.46kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R5.46kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足

28、要求！八、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21 =150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.30.91.82/100.1kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁驗算 q1max1.29+(0.3-0.1)

29、0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.35-0.25/2，(0.9-0.35)-0.25/2/21，4.24+(0.3-0.1)0.25/2=4.27kN/m 同上四七計算過程，可得： R110.19kN，R210.21kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax10.19+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.35-0.25/2)/20.9，10.21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.35-0.25/2)/20.9+0

30、.1/0.713.45kN fN/(A)+Mw/W13453.31/(0.54424)+0.1106/449080.42N/mm2f205N/mm2 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型粉砂土地基承載力設計值fak(kPa)120立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.8墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)13.45/(0.80.15)112.11kPafak120kPa 滿足要求！（二）梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L1(6)新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新澆混凝土結構層高(m)10.4梁側樓板厚度

31、(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)2振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)9

32、00、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式間距900梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)400 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (

33、G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.1q1靜L2+0.117q1活L2-0.12

34、1.810.132+0.1171.760.1320.04kNm Mmax/W0.04106/375000.94N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.67717.95133.334/(10010000281250)0.014mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.421.810.13+0.451.760.131.27kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.121.810.13+1.21.760.1

35、33.48kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.130.96kN R2=R3=1.1 q2l=1.117.950.132.63kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.27+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)

36、0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.48+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=3.51kN/m q2max0.96+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，2.63+(0.3-0.1)0.4/32.66kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.510.92，0.53.510.420.3kNm Mmax/W

37、0.3106/540005.64N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.510.9，3.510.41.919kN max3Vmax/(2bh0)=31.9191000/(24090)0.8N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.669004/(10093502430000)0.49mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.664004/(893502430000)0.37mml/400400/4001mm 滿足要求！

38、4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.510.9，0.3933.510.9+3.510.43.61kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.35kN，R2R33.61kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.660.9，0.3932.660.9+2.660.42.74kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.03kN，R2R32.74kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(m

39、m)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.363106/449080.78N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.078kN max2Vmax/A=25.0781000/42423.95N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.07mml/40

40、0400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.88kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.88kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2max0.88+0.9max

41、1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9+0.4-0.4/2)/20.9，10.16，0.88+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/20.910.16kN fN/(A)10.16103/(0.54424)44.03N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3110.16kN

42、N30kN 滿足要求！（三）120厚板模板扣件鋼管高支撐架計算書板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板標高（m）11.0新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)8.75新澆混凝土樓板邊寬B(m)7.75二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標

43、準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.350.3風壓高度變化系數z1.06風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)12.6立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板

44、設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40

45、.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2 f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0

46、.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mm l/400300/4000.75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h

47、)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1靜L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.2

48、0.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5400014.64N/mm2 f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.1

49、1kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.25，0.10.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.32N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(10093502430000

50、)0.18mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.992504/(893502430000)0.02mm l1/400250/4000.62mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3

51、k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.140.

52、9+1.2230.570.91.79kN 按懸臂梁，R1q1l=1.70.250.43kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.35kN，R1.35kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.050.91.08kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.080.250.27kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.81kN，R0.81kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.49kNm Mmax/W0.49106/4490109.04N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vm

53、ax3kN max2Vmax/A=231000/42414.17N/mm2 125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.52mm 跨中max=0.52mm =900/400=2.25mm 懸挑段max0.2mm =150/400=0.38mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483.0立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9113.21 150 滿足要求！ 查表得，0.54 Mw0.921.40.30.91.82/100.1kNm Nw0.91.2

54、(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.1/0.94.33kN f Nw/(A)+ Mw/W4332.73/(0.54424)+0.1106/449040.56N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.33kN N30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型粉砂土地基承載力設計值fak(kPa)120立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.8墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)4.33/(0.80.15)36.11kPafak

55、120kPa 滿足要求！十三、高支模應急救援預案1、概況本工程XX米業（XX）30萬噸稻谷加工項目，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。2、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經理杜全新為第一安全責任人，安全負責人楊思民為直接安全責任人，并相應成立高支模施工管理領導小組。組長：項目經理：杜全新副組長：現場技術負責人：周岐銀組員：陳義勇、楊思民、郭厚法、胡善平、方擁軍，木工班組長胡冬軍及各施工班組長。3、報警救援及其他聯絡電話報警救援及

56、其他聯絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長（項目經理）：杜全新公安110副組長（現場技術負責人）：周岐銀醫療120組員：陳義勇、楊思民0565-2350898交通122組員：方擁軍0565-2350898公司辦公電話0565-2350898組員：郭厚法0565-23508984、人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場技術負責人（直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）現場安全員 ：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作

57、，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（4）組員及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。5、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員楊思民負

58、責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。6、應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120” 急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不

59、能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）模板、坍塌應急救援方法：1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，

60、應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。5）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機12臺聯系指揮求援