1、醫院建設工程直線加速器專項施工方案直線加速器專項施工方案目錄一、編制依據:0二、組織機構1三、工程概況2四、施工準備3五、主要技術措施4一、編制依據:1. 本工程設計施工圖紙及其標準圖(包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件)、工程地質報告2. 直線加速器施工圖紙JS01補、JG02補3. 本工程的施工方案4. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）5. 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002001)6. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）7. 建筑結構荷載規范（GB 500092001）8. 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社9

2、. 大體積混凝土施工規范(GB504962009）10. 直線加速器廠方要求二、組織機構1本工程建立由項目經理為主要負責人的安全生產及施工管理體系，技術負責人編輯直線加速器組織設計方案及技術措施，項目部設專職安全員負責整個施工過程的安全進行監督，各施工隊及分包單位均按施工人員數量配備專職安全員負責各隊在直線加速器施工過程中的安全生產及文明施工管理工作。2.本項目部成立直線加速器施工安全生產指揮小組，負責指揮及協調工作組長：黃位炎成員:劉勇、徐有信、郭英旭、張紹榮、廖興彬、王榮安、盧宏光、王斌、吳敏、熊玲玲、周有賢組長：黃位炎技術負責人：劉勇經理助理：徐友信安全員：郭英旭質檢員 張紹榮材料員 廖

3、興彬安全員盧宏光施工員 王榮安資料員吳敏預算員熊玲玲測量員王斌材料員 周有賢各施工班組管理體系圖直線加速器施工領導小組及分工序號姓名職務組內職務組內分工1項目經理組長全面負責2技術負責人副組長技術總負責3項目經理助理副組長施工現場總負責4安全員副組長施工現場安全總負責5質檢員組員施工中質量的檢查和控制6材料員組員施工中用到的材料采購7安全員組員施工過程中對現場安全進行監督8施工員組員施工中指揮和協調各班組9材料員組員對施工中采購的材料進行管理10資料員組員做好工程資料11預算員組員成本控制12測量員組員對墻柱進行定位并對標高進行控制三、工程概況1. XX二甲醫院建設工程直線加速器施工主要為直線

4、加速器機房的結構及安裝預留、預埋的施工。本工程直線加速器機房結構設計通過墻和頂板鋼筋混凝土的厚度來防直線加速器的輻射,墻厚分別為：600mm、950mm、1600mm、2600mm，其中，主要為1600mm,基礎底板面至直線加速器頂板面的高度為6.2m；直線加速器機房頂板厚度分別為：1600mm、2600mm屬大體積混凝土施工。2. 直線加速器機房混凝土強度等級：本工程的混凝土結構的環境類別:二(a)類、混凝土強度等級為C50 S8。四、施工準備1。技術準備1.1根據施工圖設計及直線加速器廠家提供的技術資料，作為大體積混凝土施工，確定施工主要采取措施。1.2 混凝土配合比設計1。2.1澆筑前委

5、托重慶市有可以做此混凝土配合比的權威檢測單位做 配合比設計，設計目標:延緩混凝土早期強度、降低混凝土水化熱、防止混凝土開裂。1.2.2 材料選擇：選用低熱的礦渣硅酸鹽水泥并減少水泥用量、采用本地優質“烏 江砂”作為細骨料、在保證泵送的前提下合理選擇粗骨料碎石的粒徑、用飲用 水攪拌、添加：KS泵送劑、膨脹劑、粉煤灰、纖維、硅粉等.在混凝土澆筑前完成配合比設計,并通過試件驗證合格后方可進行施工。1。3 降低混凝土入模溫度1。3。1 澆筑前先用水濕潤鋼筋及模板,使鋼筋和模板的溫度降低.1.3.2 在混凝土澆筑過程中,采用全面分層循環連續澆筑,嚴格控制每層混凝土澆筑高度在300mm到500mm之間，并

6、且要放慢速度，但一定要保證上層混凝土澆筑下去時下層混凝土還在塑性狀態。1.4 混凝土降溫和保溫措施1.4.1本工程采用外部保溫和內部降溫相結合來控制混凝土內部與外部環境的溫差，防止由于溫差過大而造成混凝土產生裂縫。1。4。2在直線加速器墻體和頂板內用DN40的鍍鋅鋼管設置水循環管網3套，每套獨立給排水；1。4。3混凝土澆筑完成達到終凝前在頂板周邊用頁巖實心磚砌筑200mm高,蓄水養護，并養護時間不少于14d；1.4。4混凝土澆筑完成，在在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞，方可拆除。拆除后應及時涂刷一層薄膜養生液，防止側壁水分蒸發，并做要養護，養護時間不少于14d。1.5 大體積混

7、凝土測溫1.5.1測溫管設置：用20鍍鋅鋼管將一頭封住,埋入混凝土內1米，作為混凝土養護期間測溫用，本工程設4個測溫點,并編上編號。1.5。2混凝土養護期間，專人負責每隔2小時進行測溫，建立臺賬好測溫記錄，一旦發現混凝土內外溫差超過25，應立即通知項目部，采取外部加熱措施。1.5。3 混凝土養護期為14天，混凝土內部溫度24小時內連續下降可停止測溫.1.6 安裝工程的預留、預埋1.6.1 直線加速器設備廠家技術代表對預留、預埋進行現場技術交底，并提供關于直線加速器安裝和使用必要的預留、預埋資料及技術參數。1.6。2 嚴格按照圖紙及其廠家要求進行預留、預埋進行施工.1。6.3 預留、預埋施工完成

8、后通知監理及相關單位進行驗收，并做好隱蔽工程記錄。驗收內容包括：直線加速器安裝就位需要預埋的拉環和型鋼的位置和規格；通風管道的洞口大小、安裝高度、材質及規格型號；強弱電管的預留位置、材料的材質及規格型號；空調管道的預埋位置及材料材質；防雷接地的特殊要求和做法,及材料要求等。 1。7 對參與施工的作業班組做好技術交底工作，對每道工序嚴格控制,進行“三檢”制度，檢查合格方可進入下道工序。2.人員及施工設備組織2。1本工程主樓工期緊,任務重，直線加速器機房的施工進度直接影響主樓-4.5米層的完成時間。直線加速器施工必須組織一批精兵強將，并保證足夠的勞動力和機具設備，爭取在保證安全和質量的前提下，以最

9、快的速度完成.因此，在人員和機具設備組織上如下安排：2.2鋼筋綁扎班組，選派6至8人專門進行直線加速器機房鋼筋綁扎，在鋼筋綁扎之前熟悉施工圖并進行安全技術交底,使每個工人對施工流程及施工工藝要求熟練掌握，并合理安排作業時間;2.3模板班組,選派8名技術好，素質高，責任心強的木工對直線加速器機房的模板支撐方案進行學習并在施工前進行安全技術交底，在充分領悟并接受支撐體系和模板安裝要求后才參加直線加速器機房的模板施工；2。4混凝土澆筑班組，直線加速器機房與主樓4.5米層同時澆筑,直線加速器機房需分層連續澆筑，澆筑面大、工藝復雜、作業時間長，需組建一支不少于15人的澆筑班組，配備4臺振動棒，做好二次振

10、搗和二次收面工作。五、主要技術措施1測量放線1.1 標高控制1。1。1 以主樓控制標高作為該工程的標高控制依據.1.2 平面軸線控制1.2.1 矩型外控制法：以主樓控制點為依據，建立以、軸為主控軸線的矩形控制網，向同一側外借距離1米用墨彈在基礎底板上，且做好紅三角標志，并以此作為平面軸線控制及施工放線的依據.2. 鋼筋工程2.1 工程設計特點本工程鋼筋設計：墻厚600mm的墻身配3層分布鋼筋網，內外兩層鋼筋為HRB400 14 200雙向布置，中間一層為HRB335 12200雙向布置;墻厚800mm、950mm的墻身配4層分布鋼筋網,內外兩層為HRB400 16200雙向布置，中間兩層為HR

11、B335 12200雙向布置;墻厚1600mm的墻身配4層分布鋼筋網，內外兩層為HRB400 20200雙向布置，中間兩層HRB335 12200雙向布置;墻厚1600+1000mm的墻身1600mm部分按1600mm墻厚配筋，“+1000mm”部分再附加3層分布鋼筋網,內外兩層為HRB400 20200雙向布置，中間一層為HRB335 12雙向布置。板厚1600mm和2600mm，其中板厚1600mm的板，上下各配HRB400 25150雙層雙向鋼筋網片，板厚中間設置一層HRB335 12300雙向分布鋼筋網;板厚2600mm的板,上下各配HRB400 25100雙層雙向分布鋼筋網,板厚中間

12、位置設置一層HRB335 12300雙向分布鋼筋網。結構復雜，鋼筋間距較小，施工難度較大。2。2 鋼筋制作2.2.1 熟讀施工圖,結合設計說明和標準圖集，熟練掌握墻與柱、墻與墻、墻轉角、墻與板、較厚板與較薄版等節點鋼筋大樣,指導鋼筋下料，進行制作。 2。2.2 HRB335 12的鋼筋采用綁扎搭接，HRB400 16、HRB400 20、HRB400 25的鋼筋采用機械連接。2。2.3 對于采用機械連接的鋼筋,在進行加工時嚴格控制絲頭子的直徑和長度及絲頭子的完整，戴保護套。2。3雙向縱筋基礎內插筋2.3。1墻身豎向縱筋在基礎基礎內插筋，先在基礎底板和基礎地梁上對各不同厚度的墻身放線定位，再墻體

13、豎向縱筋設計規格和間距標出插筋位置，再進行插筋并定位。2。4 鋼筋綁扎2.4。1重點注意：縱向受力鋼筋的水平和垂直度控制、鋼筋間距控制、鋼筋錨固長度和搭接長度控制、各節點鋼筋綁扎成型質量.2.4.2 多層鋼筋網片之間，除按設計設置拉鉤外，墻筋設HRB400 25600雙向布置,作為：墻身厚度控制、模板加固、墻身鋼筋保護層厚度控制、墻身網片鋼筋各層間距控制；頂板內設HRB400 25600mm縱橫布置,作為板厚控制。附加筋長度分別同墻厚和板厚.2.5鋼筋隱蔽驗收2.5。1嚴格執行“三檢制度”，在完全滿足設計要求和質量驗收規范后才能進入下一步工序施工。3. 模板工程3.1 本工程設計特點3.1。1

14、本工程直線加速器設計:機房墻身厚度600mm、800mm、950mm、1600mm、2600mm；機房頂板板厚1600mm、2600mm；墻身高度6500mm。3.1.2直線加速器機房只允許基礎底板留施工縫，墻體和頂板都必須一次澆筑完成.3.1。3 需要對直線加速器機房的模板進行支撐體系進行設計、計算,以確保支撐體系的穩定性，保證施工過程中的質量和安全.3。2 模板施工方案3.2。1 模板搭設的程序：剪力墻、柱子模板的安裝剪力墻、柱子模板的的垂直度、平整度的檢查及調整剪力墻、柱子模板的加固剪力墻、柱子模板驗收頂板支撐體系的安裝頂板模板安裝頂板模板驗收3.2.2 墻身模板施工方案3.2。2。1

15、在模板施工前先在底板彈出剪力墻的定位線，然后在距板面20mm的位置間距600mmHRB400 25鋼筋以便防止模板加固時模板底部往內移動。3.2.2。2模板側板采用18mm厚膠合板，內龍骨為100mm50mm木枋間距150mm楞放，外龍骨為48mm3.0mm雙鋼管,對拉螺桿為14高強絲桿，間距：基礎底板以上150mm設置第一排拉桿，橫向間距300mm，縱向往上按300mm間距再設置6道后調整為400mm，雙鋼管同步調整，兩端采用 14槽鋼替代3型卡與外龍骨拉結，戴雙螺帽；3.2.2.3 因墻體較厚，不宜作鋼筋混凝土內撐,采用HRB400 25鋼筋間距600mm雙向布置，鋼筋長度為墻厚，電焊于墻

16、身豎向鋼筋上,還可起到間隔各層鋼筋網片間距和保證外層鋼筋網片保護層厚度的作用.為防止鋼筋內撐頭長時間外露產生銹蝕影響砼結構，模板拆除后,人工剔出外露鋼筋頭30mm，用氧焊割掉，在鋼筋頭點上防銹漆，再用高標號水泥砂漿進行封閉。3.2.3 板厚1600mm頂板的模板方案3.2。3。1 先搭設滿堂支撐鋼管腳手架，鋼管底部平鋪100mm50mm的木枋，鋼管頂部設可調節水平高度的鋼頂托,頂托的可調節高度控制在200mm內；每個頂托內平鋪兩根48mm3。0mm的鋼管檁條,鋼檁條上再按間距150mm放置100mm50mm木枋和18mm厚膠合板并固定；3。2.3。2頂板的側模按墻身模板方案實施；3。2。3。3

17、支撐體系采用48mm3。0mm的鋼管進行搭設,通過計算，該區域內每根立桿縱橫間距300mm300mm,步距1000mm,立桿底部150mm設掃腳桿，最后一道水平桿距離立桿頂部不超過150mm,可滿足每根立桿承受荷載不超過700Kg，能保證支撐體系的穩定,滿足施工需要.（附圖)3。2。4 板厚2600mm頂板的模板方案3.2。4.1 先搭設滿堂支撐鋼管腳手架,鋼管底部平鋪100mm50mm的木枋，鋼管頂部設可調節水平高度的鋼頂托,頂托的可調節高度控制在200mm內;每個頂托內平鋪兩根48mm3.0mm的鋼管檁條,鋼檁條上再按間距100mm放置100mm50mm木枋和18mm厚膠合板并固定；3。2

18、。4。2頂板的側模按墻身模板方案實施；3。2.4.3支撐體系采用48mm3。0mm的鋼管進行搭設，通過計算,該區域內每根立桿縱橫間距300mm300mm,步距1000mm，立桿底部150mm設掃腳桿，最后一道水平桿距離立桿頂部不超過150mm,可滿足每根立桿承受荷載不超過700Kg,能保證支撐體系的穩定，滿足施工需要。（附圖)3.2。5 板厚1600m與板厚2600mm結合部的腳手架支撐體系必須分別滿足各自的模板方案,在同一線上時,可靠連接；3。3 模板施工方案實施的質量保證重點3。3.1 模板質量嚴格實行“三檢”制度，用吊線墜及拉線的方法檢查模板的垂直度及平整度。現澆結構模板的安裝允許偏差及

19、檢驗方法如下表:項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查3.3.2 基礎底板施工完成,按方案設計在基礎底板上按設計區域劃分和設計間距彈線，再按彈線交點位置擺放墊木，架設立桿;3。3.3 掃腳桿設置高度和水平桿步距嚴格按方案設計搭設；3.3。4 支撐體系搭設順序：由里向外，由下至上；3.3.5腳手架搭設過程中對操作工人嚴格要求,專職質檢員應用力矩扳手進行認真復檢

20、，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m.4混凝土工程4.1 本工程設計特點本工程直線加速器設計：機房墻身厚度600mm、800mm、950mm、1600mm、2600mm；機房頂板板厚1600mm、2600mm；墻身高度6500mm;混凝土總量超過600m3，為大體積混凝土施工。需做大體積混凝土施工方案。4.2 大體積混凝土施工方案4.2。1 大體積混凝土施工前準備4.2。1.1在正式施工之前，聯系預拌混凝土廠家對本工程直線加速器機房砼的設計要求及施工要求進行交底，提前請重慶市權威檢測單位做混凝土配合比設計，并反復試驗，確保能滿足設計強度要求、大體

21、積砼施工要求。（附：水泥混凝土配合比報告）4。2.1。2混凝土正式澆筑前，對生產預拌混凝土的廠家要求,并落實到位情況：按混凝土設計所需要的水泥、碎石、砂、添加劑、外添料等全部組織到位；為降低混凝土入模溫度,攪拌混凝土所需的冷水源選擇，混凝土攪拌場和運輸路線選擇；混凝土澆筑前，攪拌站用于存放和生產混凝土的儲物罐及生產線進行清洗，用于混凝土施工的泵車和運輸車輛進行檢修，并保證有備用；4.3混凝土澆筑前，對施工現場的機具、設備及照明進行檢修，準備5臺大功率的潛水泵、將蓄水池蓄滿水并準備好能滿足現場施工用電需求的備用發電機以預防突發情況如下雨、停水、停電時，能夠確保混凝土澆筑連續進行；4.4作好混凝土

22、澆筑前施工技術交底，派專業工長監督、落實操作工人在混凝土澆筑過程中分層連續澆筑，每層混凝土的澆筑厚度控制在300mm到500mm之間，混凝土要用振動棒振搗，振動棒插入的間隙為400mm左右并做好二次收面，混凝土澆筑完完畢后的12h內進行養護。4.5 本工程直線加速器機房在軸一邊與本工程主樓地下室剪力墻相連，且該區域剪力墻混凝土澆筑要求必須與直線加速器一起澆筑.因此在混凝土澆筑過程中，為避免直線加速器墻體內混入擋墻混凝土，混凝土澆筑過程中，直線加速器機房墻身混凝土先進行澆筑，按每層厚度控制在300mm到500mm之間，始終保持直線加速器機房墻身部位先澆筑后澆筑直線加速器墻體兩側的剪力墻。為避免剪

23、力墻混凝土按混入直線加速器機房墻身，在機房墻身砼面層澆筑時，均保證該層砼上表面延伸至兩側擋墻墻身內500慢慢，再按45斜角往下留成自然斜面,并做好好兩種不同混凝土連接部位的振搗.4.6 大體積混凝土澆降溫和保溫措施4.6.1 本工程采用外部保溫和內部降溫相結合的養護方式。4。6。2 直線加速器機房墻身鋼筋綁扎完成,模板安裝前，在墻身鋼筋網片之間安裝兩套冷卻水循環降溫管網，用DN40鍍鋅鋼管絲接，鋼管立管用扎帶可靠固定在墻身鋼筋網片附加筋上；頂板中間層鋼筋網片綁扎完成,再在頂板內用DN40鍍鋅鋼管水平安裝一套冷卻水循環管網。4。6。3 冷卻水循環管網在砼養護期結束后用1:0。5的高標號膨脹水泥砂

24、漿進行壓漿填實。在直線加速器室外一層設置可供水循環的集水坑，安裝供水管網和供水設備，如下圖：4。7 養護期結束后用1：0。5的高標號膨脹水泥砂漿進行壓漿填實.4.8 混凝土澆筑完成，在混凝土初凝厚，立即組織工人在頂板上部用頁巖實心磚砌筑200mm高，進行關水養護，在達到一定強度，混凝土棱角不能輕易被破壞，拆除外模，涂刷一層薄膜養生液，防止側壁水分蒸發.4.9 大體積混凝土測溫4.9。1 根據直線加速器機房頂板面積，確定本工程在頂板平面設置4根測溫管，為頂板四角各距離相鄰兩邊3米相交的位置；4。9。2測溫管用20鍍鋅鋼管將一頭封堵，埋入砼內1米,在混凝土澆筑時另一頭用膠帶密封，并做好編號.4.9

25、.3 混凝土養護期間，派專人每隔2h進行測溫,并做好臺賬，一旦發現混凝土內外溫差超過25，應立即通知項目部，并采取外部加熱等各種措施，使混凝土內外溫差不超過25。4.9.4 混凝土養護期為14d,混凝土內部溫度24小時內連續下降可停止測溫。六、安全事故應急預案1、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部,負責指揮及協調工作.組 長：項目經理黃位炎副組長：技術負責人劉勇成員:徐有信、郭英旭、張紹榮、廖興彬、王榮安、盧宏光、吳敏、熊玲玲、周有賢具體分工如下:1、黃位炎 負責現場,任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、劉勇、徐有信 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救,保持與當地電

26、力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通.3、郭英旭、盧宏光、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作,負責保持與當地相關部門的溝通聯系。2、通訊聯系醫院搶救中心： 120 匪警： 110 火警： 119XX人民醫院值班電話：023-78442729分公司電話：077139201913、火災事故應急準備與響應預案、目的：為了在發生火災時能采取最有效的方法搶救被困人員或自救,同時盡可能不使火勢蔓延，最大限度地減少損失,特制定本預案。、組織機構及職責具體分工如下：1、黃位炎 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現

27、場搶救。2、劉勇、徐有信 負責聯絡,任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、郭英旭、盧宏光、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序,做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系.、火災事故應急措施立即報警。當接到匯報施工現場火災發生信息時,指揮小組立即撥打“119”火警電話，并及時通知集團公司應急搶救領導小組,以便領導了解和指揮撲救火災事故。組織撲救火災。當基地或施工現場發生火災后，除了及時報警外，指揮小組要立即組織義務消防隊員和員工進行撲救,撲救火災按照“先控

28、制、后滅火，救人重于救火;先重點后一般”的滅火戰術原則。并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災危險源和重要物資,充分利用施工現場中的消防設施器材進行滅火。協調消防員滅火。在自救的基礎上，當專業消防隊員到達火災現場后，火災事故應急指揮小組要簡要的向消防隊負責人說明火災情況，并全力支持消防隊員滅火,要聽從消防隊的指揮,齊心協力，共同滅火。傷員身上燃燒的衣物一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑撲滅火焰。保護現場。當火災發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查,同時應立即采取善后工作，及時清理,將火災造成的垃圾分類處

29、理并采取其他有效措施,從而將事故對環境造成的污染降低到最低限度.火災事故調查處置。按照集團公司事故報告分析處理制度規定，項目部火災事故應急準備和響應指揮小組在調查和審理報告出來以后,作出有關處理決定,重新落實防范措施；并報集團公司應急搶救領導小組和上級主觀部門。、應急物資常備藥品:消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋、滅火器等救火物資。、注意事項貴重的書畫文物及重要的檔案資料等，一旦著火不可用水撲救.那些比重輕于水的易燃液體著火后不宜用水撲救，因為著火的易燃體會漂在水面上，到處流淌,反而造成火勢蔓延。高壓電器設備失火不能用水來撲救，一是水能導電容易造成電器

30、設備短路燒毀，二是容易發生高壓電流沿水柱傳到消防器材上，使消防人員造成傷亡。硫酸、硝酸、鹽酸遇火不能用水撲救,因為這三種強酸遇火后會發生強烈的發熱反應,引起強酸四處飛濺，甚至發生爆炸。金屬鉀、鈉、鋰和易燃的鋁粉、錳粉等著火，千萬不能用水撲救,因為他們會與水發生化學反應，生成大量的可燃氣體氫氣，不但火上澆油，而且極容易發生爆炸。4、模板坍塌、倒塌事故應急準備與響應預案、目的為了有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減少經濟損失,特制定本預案。、組織機構及職責具體分工如下：1、黃位炎負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、劉勇、徐有信 負責聯絡,任務是根據指揮小組命令，及時布置現

31、場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、郭英旭、盧宏光、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系.、模板坍塌、倒塌事故應急措施事故發生后立即報告應急搶險指揮部。挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。清除傷員口、鼻內的泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷的傷員舌頭拉出,以防窒息。進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定.對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇，人工呼吸等措施。盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點，嚴重程度，并派人到路口接應.組織人員盡快解除重物壓迫，減少

32、傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移到安全的地方。若有骨折時應盡快用夾板等簡易固定后立即送醫院.模板及支架：a、加強支撐架觀測，安排專人巡察。b、加強驗收管理、工序交接檢查。c、加強扣件擰緊情況檢查，對梁底螺旋頂撐螺牙長度檢查控制不允許大于200mm。d、模板上不允許集中堆載、鋼筋、材料、機械設備等重物及時處理。在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施,在確保人員生命安全前提下，組織恢復生產、施工秩序.現場安全員應對腳手架倒塌事故原因進行分析，制定直接應對糾正措施，認真填寫傷亡事故進行原因分析，制定相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報集團公司應

33、急搶險領導小組。、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。、注意事項立即停止施工。注意觀察基坑周邊建筑物和設備。人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底.5、觸電事故應急準備與響應預案、目的為了確保我項目觸電事故的發生后，能迅速有效地開展工作,最大限度降低員工及相關生命安全風險，特制定本預案.、組織機構及職責具體分工如下：1、黃位炎 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救.2、劉勇、徐有信 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救,保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、郭英旭、盧宏光

34、、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄.4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。、觸電事故應急措施現場人員應當機立斷脫離電源，盡可能的切斷電源，亦可用現場得到的絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體。.將傷員立即脫離危險地方,組織人員進行搶救。.若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓。立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點，嚴重程度，本部門的聯系電話，并派人到路口接應。立即向所屬公司、集團公司應急搶救領導小組匯報

35、事故發生情況并尋求支持.維護現場秩序，嚴密保護事故現場。、應急物資常備藥品:消毒用品、急救物品(繃帶、無菌敷料)及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋.、注意事項a、在未脫離電源時，切不可用手去拉觸電者。b、事故發生時應組織人員進行全力搶救,視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。c、注意保護好事故現場，便于調查分析事故。d、心臟復蘇搶救措施要堅持不斷的進行（包括送醫院的途中）不能隨便放棄，必須堅持到底.6、高處墜落事故應急準備與響應預案、目的為了確保我項目高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度降低員工及相關方生命風險,減少經濟損失，特制定本預案。、組織機構及職責具體分工

36、如下：1、黃位炎負責現場,任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、劉勇、徐有信 負責聯絡,任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、郭英旭、盧宏光、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄.4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。、高處墜落事故應急措施a、 迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶并組織人員進行搶救。b、保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸道機能障礙,應立即解開傷員衣領.消除傷員口鼻咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。c

37、、有效止血、包扎傷口.d、視傷情采取報警直接送往醫院，或待簡單處理后送去醫院檢查。e、傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。f、若傷員有斷肢情況發生時應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內,隨傷員一起轉送。g、預防感染、止痛，可以給傷員用用抗生素和止痛劑。h、記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制情況,受傷部位，受傷程度等第一手資料.i、立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點，嚴重程度，本部門的聯系電話，并派人到路口接應。j 、項目指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕到現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場

38、秩序保護事故現場。、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品(繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。、注意事項a、事故發生時應組織人員進行全力搶救,視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。b、重傷員運送應用擔架,腹部創傷及背柱傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位。顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸，c、注意保護好事故現場,便于調查分析事故.7、物體打擊事故應急救援預案、組織機構及職責具體分工如下：1、黃位炎 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、劉勇、徐有信 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救,保持與當地電力、建設行政主管部門及

39、勞動部門等單位的溝通。3、郭英旭、盧宏光、王榮安、吳敏 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4、張紹榮、廖興彬、周有賢、熊玲玲 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。、應急物資a、絕緣手套、絕緣鞋、絕緣棍.b、常備藥品、消毒用品、急救物品(繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架。、注意事項a、立即停止施工，組織人員搶救傷員，馬上通知有關負責人，視情況撥打120急救電話。b、設置警戒線，注意保護好事故現場，便于調查分析事故。七、墻模板計算書1墻模板的計算參照建筑結構荷載規范（GB 500092001)、混凝土結構設計規范（GB50010-2002)、鋼結構設計規

40、范（GB 50017-2003）等規范.2。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞）組成:直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。3.根據建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；4。墻模板的總計算高度(m)：H6。20;模板在高度方向分 2 段進行設計計算。第1段(墻底至墻身高度3.20米位置；分段高度為3.20米）:一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm)：250；穿墻螺栓水平間距(mm)：500；主楞間距(mm）:500；穿墻螺栓豎向

41、間距（mm)：500;對拉螺栓直徑（mm)：M20；2。主楞信息主楞材料:圓鋼管;主楞合并根數:2；直徑（mm）：48.00；壁厚(mm）：3.00；3。次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根數：1;寬度(mm）:50。00;高度(mm）:80。00;4。面板參數面板類型：膠合面板；面板厚度(mm）：18。00;面板彈性模量（N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1.50；5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13。00；方木彈性模量E（N/mm2):9000。00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)：1。

42、50；鋼楞彈性模量E(N/mm2）：206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2)：205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 模板計算高度，取3.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17

43、.031 kN/m2、76.800 kN/m2,取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力. 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算. 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0。1q1l2+0.117q2l2其中， M面板計算最大彎矩（Nmm); l-計算跨度

44、(次楞間距): l =250。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217。0310.5000.900=9。197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42。000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.197250。02+0。1171。260250。02= 6.67104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2）； M 面板計算最大彎矩（Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018。0/6=2。70104 mm3；

45、f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2); f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.67104 / 2。70104 = 2。5N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =2。5N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N）； l計算跨度（次楞間距)： l =250.0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000。900=9.197kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42。000.500.90=1.260

46、kN/m;面板的最大剪力:V = 0.69.197250.0 + 0。6171.260250.0 = 1573.9N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/（2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N）：V = 1573。9N; b-構件的截面寬度(mm）：b = 500mm ； hn面板厚度(mm）：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值： =31573。9/(250018。0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截

47、面的最大受剪應力計算值 =0。262N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2,滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊,剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.撓度計算公式如下：=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8。516N/mm; l-計算跨度(次楞間距)： l = 250mm； E-面板的彈性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 501。81.81。8/12=24.3cm4;面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0。6778.

48、522504/（10060002.43105) = 0.154 mm;面板的最大撓度計算值: =0。154mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算（一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 588/61= 53.333cm3；I = 5888/121= 213。333cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm）; l-計算跨度(主楞間

49、距）: l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217。0310。2500。900=4.598kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000。250.90=0。630kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0。14.598500.02+0.1170.630500。02= 1。33105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中, -次楞承受的應力（N/mm2）； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）; W -次楞的截面抵抗矩，W=5.33104mm3; f -次楞的抗彎強度設計值； f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值： =

50、1.33105/5.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:V=0.6q1l+0。617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217。0310.2500。900/1=4。598kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000。250。90/1=0.630kN/m,其中,0.90為折

51、減系數。次楞的最大剪力：V = 0.64。598500.0+ 0。6170。630500。0 = 1573。9N;截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中, 次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V次楞計算最大剪力(N)：V = 1573.9N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50。0mm ； hn-次楞的截面高度(mm):h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值： =31573。9/（250.080。01)=0.590N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值 =0.59N/mm2 小于 次

52、楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用. 撓度驗算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中, -次楞的最大撓度(mm）; q作用在次楞上的線荷載（kN/m)： q = 17。030.25=4.26 kN/m; l-計算跨度（主楞間距): l =500。0mm ； E次楞彈性模量(N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4），I=2。13106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0。6774。26/15004/(10090002.13

53、106) = 0.094 mm；次楞的最大容許撓度值： = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！（二）。主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10。7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2; 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm） 主楞計算變形圖（mm)1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1。217。030.250。51.420。

54、250。52.905kN;主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距)： l = 500mm;強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm）；M = 1。63105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3); W = 8.99103 mm3; f 主楞的強度設計值（N/mm2),f =205.000N/mm2;主楞的最大應力計算值： = 1。63105/8。99103 = 18.2 N/mm2;主楞的最大應力計算值 =18.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2。主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿

55、足:=2V/Afv其中, 主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-主楞計算最大剪力（N）：V = 1778.7N； A -鋼管的截面面積（mm2）：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =21778.7/848.230=4.194N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =4.194N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2,滿足要求！3。主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.125mm；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0。125mm 小于

56、 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2); f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得:穿墻螺栓的型號: M14 ;穿墻螺栓有效直徑： 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1。701051.05101 =17。850kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3。23 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3。231kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.8

57、50kN,滿足要求！第2段（墻身高度3.20米位置至墻身高度6。20米位置；分段高度為3.00米）：（一） 參數信息1.基本參數次楞間距（mm):250；穿墻螺栓水平間距（mm）:500;主楞間距(mm）：500；穿墻螺栓豎向間距（mm):500;對拉螺栓直徑(mm)：M14；2.主楞信息主楞材料：圓鋼管;主楞合并根數:2；直徑（mm）:48.00；壁厚(mm):3。00；3.次楞信息次楞材料：木方;次楞合并根數:1；寬度（mm）：50.00;高度(mm)：80。00；4。面板參數面板類型:鋼面板；面板厚度(mm）:18.00；面板彈性模量(N/mm2):210000.00；面板抗彎強度設計值

58、fc（N/mm2)：205。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2)：1.50;5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2）：9500。00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2）：1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）:210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）：205.00; 墻模板設計簡圖（二） 墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取，輸

59、入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h; H - 模板計算高度，取3。000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 40。549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40。549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2.（三） 墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗

60、算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力. 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算. 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0。117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（次楞間距）: l =250。0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。240。550。50=24。329kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.000。50=1.400kN/m;面板的最大彎矩：M =0.124。329250.02+0.1171.400250.02= 1。62105Nm

61、m;按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， 面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2); f=205.000N/mm2;面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.62105 / 2.70104 = 6。0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下：V=0.6q1l+0。617q2l其中，V面板計算

62、最大剪力（N); l-計算跨度(次楞間距）: l =250.0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。240。5490。500=24.329kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.000.50=1.400kN/m;面板的最大剪力：V = 0。624.329250.0 + 0。6171.400250。0 = 3865.4N;截面抗剪強度必須滿足：= 3V/（2bhn）fv其中, -面板截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-面板計算最大剪力（N)：V = 3865.4N； b-構件的截面寬度(mm）：b = 500mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 18。0mm ； fv-

63、面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =33865.4/(250018.0)=0.644N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值 =0.644N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1。5N/mm2,滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 40.550。5 = 20。275N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l =

64、 250mm； E-面板的彈性模量: E = 210000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81。81.8/12=24。3cm4；面板的最大允許撓度值： = 1mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67720.272504/（1002100002。43105） = 0。011 mm;面板的最大撓度計算值： =0。011mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm,滿足要求！（四） 墻模板內外楞的計算（一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方,寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 588/61

65、= 53.333cm3;I = 5888/121= 213.333cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm）； l-計算跨度（主楞間距)： l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。240。5490.250=12.165kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000。25=0。700kN/m.次楞的最大彎矩：M =0。112。165500.02+0。1170.700500。02= 3。25105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受

66、的應力(N/mm2）； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩，W=5。33104mm3; f 次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2;次楞的最大應力計算值: = 3。25105/5.33104 = 6。1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 6。1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2。次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500。0mm； 新澆

67、混凝土側壓力設計值q1： 1。240.550.25/1=12。165kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.000。25/1=0。700kN/m.次楞的最大剪力:V = 0。612.165500。0+ 0。6170.700500。0 = 3865。4N;截面抗剪強度必須滿足下式:=3V/(2bh0）其中， -次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）; V-次楞計算最大剪力（N)：V = 3865.4N; b-次楞的截面寬度(mm）：b = 50。0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 1。500 N/m

68、m2；次楞截面的受剪應力計算值： =33865.4/（250.080。01)=1。450N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =1。45N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/（100EI)=l/250其中， 次楞的最大撓度(mm）； q-作用在次楞上的線荷載（kN/m）： q = 40.550。25=10.14 kN/m； l-計算跨度(主楞間距)： l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2):E = 9500.0

69、0 N/mm2 ； I次楞截面慣性矩(mm4),I=2。13106mm4；次楞的最大撓度計算值： = 0。67710。14/15004/（10095002.13106) = 0.212 mm；次楞的最大容許撓度值： = 2mm;次楞的最大撓度計算值 =0.212mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二）.主楞承受次楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =4。4932= 8。986cm3；I =10。7832= 21。566cm4；E = 210000N/mm2； 主楞計算簡圖

70、 主楞計算剪力圖(kN） 主楞計算彎矩圖（kNm） 主楞計算變形圖(mm)1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1。240.550。250。51。420。250。56.432kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距）: l = 500mm；強度驗算公式: = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm）;M = 3。62105 Nmm W 主楞的凈截面抵抗矩(mm3）； W = 8。99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2），f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 3。62105/8.99103 = 40。3 N

71、/mm2；主楞的最大應力計算值 =40。3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， 主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）； V主楞計算最大剪力（N）：V = 3939。6N； A -鋼管的截面面積(mm2）:A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =23939.6/848.230=9。289N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =9。289N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm

72、2,滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.277mm；主楞的最大容許撓度值： = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0。277mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！（五) 穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ；穿墻螺栓有效直徑:11.15 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力

73、為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為： N = 7。16 kN.穿墻螺栓所受的最大拉力 N=7.156kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17。85N，滿足要求!板模板(扣件鋼管高架）計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證.為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用

74、安全中的部分內容。(一) 參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m):0.30;縱距（m):0。30；步距（m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0.10;模板支架搭設高度(m）：6。20；采用的鋼管（mm)：483。5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0.80；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）：25。000；施工均布荷載標準值(kN/m2）:2。500；3。材料參數面板采用膠合面板,厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2):9500；面板抗

75、彎強度設計值(N/mm2）:13;木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：250。000；木方彈性模量E（N/mm2)：9000。000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13。000；木方的截面寬度(mm）:50。00;木方的截面高度(mm）：80.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm）:2600。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（二) 模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 301.82/6 = 16.2 cm3;I = 301。83/12 = 14.58 cm4;模板

76、面板的按照三跨連續梁計算. 面板計算簡圖1、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 252。60。3+0。350.3 = 19。605 kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)：q2 = 2.50。3= 0。75 kN/m;2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.219.605+1。40.75= 24.576kN/m最大彎矩 M=0.124。5762502= 153600 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 153600/16200 = 9。481 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為

77、 9。481 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=19.605kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67719。6052504/（100950014.58104)=0.374 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.374 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm，滿足要求！(三） 模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3;I=bh3/12=5888/1

78、2 = 213。33 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。252。6+0.350。25 = 16.337 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2。50。25 = 0.625 kN/m；2。強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1。4 q2 = 1.216。337+1。40.625 = 20。48 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.120。480。152 = 0.046 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.046106/53

79、333。33 = 0。863 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為0。863 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.620。480.15 = 1.843 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.843103/(2 5080） = 0.691 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。691 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下:=0。677

80、ql4/（100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 16.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0。67716.3371504 /（10090002133333。333)= 0。003 mm;最大允許撓度 =150/ 250=0.6 mm；方木的最大撓度計算值 0。047 mm 小于 方木的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求！（四) 木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P7.373kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 0。374

81、kNm ；最大變形 Vmax = 0。085 mm ；最大支座力 Qmax = 10.274 kN ；最大應力 = 373760/5080 = 73。575 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 73。575 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.085mm 小于 300/150與10 mm，滿足要求!（五） 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .

82、縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.274 kN;R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ (六） 模板支架立桿荷載設計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容（1）腳手架的自重（kN）:NG1 = 0。1386。2 = 0.858 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A.（2)模板的自重（kN）：NG2 = 0.350。30。3 = 0.032 kN；(3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 252。60.30.3 = 5.85 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.74

83、 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2。5+2 ) 0.30。3 = 0。405 kN；3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 8.654 kN;（七） 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/（A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 8.654 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量（

84、抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; L0- 計算長度 （m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1。5+0。12 = 1。7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m;l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8654.496/(0.53489） = 33。393 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 33。393 N/mm2

85、 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.008(1。5+0.12) = 2 m；k1 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 1.7 按照表2取值1。008 ；Lo/i = 1999。771 / 15。8 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。412 ;鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8654.496/(0。412489) = 42.957 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 42.95

86、7 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。（八） 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ; 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8。654/0.25=34.618 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N =

87、 8。654 kN;基礎底面面積 :A = 0.25 m2 。p=34。618 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！（九） 梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1。模板支架的構造要求a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，

88、可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1。5m為宜,不宜超過1.5m.3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層.4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需

89、要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式.6。支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。7。施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。