1、廠房項目模板工程專項施工方案目 錄一、編制依據5二、工程概況6三、施工安排73.1.主要勞動力組織及職責分工73.1.1.技術管理人員組織分工7四、施工準備94.1.技術準備94.2.機具準備94.3.材料準備104.4.流水段劃分12五、模板設計125.1.設計原則125.2.模板設計12墊層模板13基礎模板14后澆帶支模17墻體、柱模板185.2.5.梁柱節點模板215.2.6.梁模板215.2.7.頂板模板225.2.8.框架柱模板275.2.9.樓梯模板305.2.10.施工縫模板31六、模板安裝326.1墻體大模板的安裝326.2、頂板模板安裝346.3、梁模板安裝356.4、獨立柱

2、模板安裝366.5、樓梯模板安裝376.6、質量標準38七、模板拆除407.1.拆除原則407.2.梁側模417.3.梁底模417.4.墻、柱大模板拆除及堆放417.5.樓板模板拆除427.6.拆模申請437.7.注意事項43八、成品保護43九、質量保證措施449.1.質保體系449.2.質量保證措施449.3.質量通病預防控制措施46十、安全文明施工51十一、環保措施54十二、模板堆放與保護54十三、安全及消防措施5513.1.消防措施5513.2.安全規定55十四、模板計算書5714.2墻模板計算書76 一、編制依據主要依據施工圖紙、施工組織設計、規范和規程：序號名稱編號備注1*電氣技術有

3、限公司xx基地主廠房工程建 施結 施2規程、規范混凝土結構施工質量驗收規范GB502042002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001建筑安裝分部工程施工工藝規程DBJ01-29-20033施工組織設計*電氣技術有限公司xx基地主廠房工程施工組織設計2010-1-20二、工程概況序 號項 目內 容1工程名稱*電氣技術有限公司xx基地主廠房工程2工程地址3建設單位6監督單位7施工單位8施工范圍建筑安裝工程總承包，包括建筑、結構、電氣、給排水、暖通、空調等多專業9基 本 情 況計 劃 工 期承包方式質 量 目 標225日歷天施工總承包北京市結構長城杯10工 程 概 況建筑規模建

4、筑面積23659.92m2層數主廠房單層（局部2層）輔助廠房6層標 高0.00027.590m結構類型主廠房鋼結構，輔助廠房框架結構基礎形式柱下獨立基礎，基礎梁及墻下條形基礎11鋼筋類別HPB235（）HRB335（）HRB400（）12鋼筋接鋼筋直徑16mm時，采用剝肋滾壓直螺紋套筒連接三、施工安排3.1.主要勞動力組織及職責分工3.1.1.技術管理人員組織分工項目總工程師： 負責項目部全面技術質量管理； 技術負責人： 全面負責技術工作，模板施工過程監控。 模板技術負責人：對模板工程進行技術交底；對施工過程進行監控；負責模板工程質量驗收。 土建質檢員： 對模板工程質量進行監控、檢查，督促不合

5、格項目的整改；對建材質量進行檢查、監控。 測量員： 負責工程的全部放線工作；保護控制樁、水準點。3.1.2.分包隊人員組織及職責分工：技術負責人：全面負責技術工作，負責交底執行情況。模板工長： 對模板加工、安裝向工人交底；對模板加工、安裝進行現場指導。質檢員： 對模板工程質量進行監控、檢查，落實不合格項目的整改；負責模板工程自檢。測量員： 配合項目部進行墻、柱、門窗洞口放線工作。3.1.3.工人分工及數量根據施工進度計劃及施工流水段劃分進行勞動力安排，主要勞動力分工及數量；序號工種地下室結構地上結構墻體頂板、梁柱頂板、梁柱1木工80806050302電氣焊工1053電工33四、施工準備4.1.

6、技術準備項目總工組織項目經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容，要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。4.2.機具準備主要機具及工具配備序號名稱規格功率數量1圓盤鋸MJ-1063KW2臺2壓刨MB10657.5KW1臺3平刨MB5033KW1臺4無齒鋸2臺5臺鉆1臺6砂輪機1臺7手電鉆4把8電錘2把9手電鋸M-651A1.05KW5把10手電刨0.45KW5把11空壓機1立方7.5

7、KW2臺12水準儀NAL-13252臺13錘子100把14活動扳子50把15梅花扳子1719；1922100把16水平尺600mm6把17靠尺2M10根18鋼絲鉗10把19線墜50個20墨斗10個21大鋼尺50M2把22鋼卷尺7.5m 5m 3m50把23塞尺4個24撬棍規格自定現場加工100根4.3.材料準備頂板、梁、墻體、柱采用覆膜多層板做面板，面板周轉次數為6-8次。頂板、梁支撐選用普通碗扣架、普通U托。用配置比例為3:1的柴油機油作為板面脫模劑，嚴禁使用廢機油。根據所需材料提前考察、選用相關廠家。頂板和梁模板周轉材料序號材料名稱規 格單 位備 注1碗扣架立桿1.5m根2碗扣架立桿1.2

8、m根3碗扣架橫桿1.2m根4碗扣架橫桿0.9m根5鋼管48*3.5*6m根6鋼管48*3.5*4m根7鋼管48*3.5*3m根8鋼管48*3.5*2.5m根9鋼管48*3.5*2m根10鋼管48*3.5*1-1.5m根11普通U托600mm個12方木100*100m313方木50*100m314覆膜多層板1220*2440*15、1220*2440*18m215鋼管扣件十轉個4.4.流水段劃分施工流水段界限盡量與結構自然界限（后澆帶）相吻合，流水施工可以使工程有節奏、均衡、連續施工。流水段劃分如下；流水區段劃分序號劃分界限（資料填寫名稱）1段（123）（133）/（1A）（1J）2段（112）

9、（122）/（1A）（1J）3段（11）（111）/（1A）（1J）4段（21）（25）/（1A）（1J）五、模板設計5.1.設計原則5.1.1.保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的準確。足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠的承受澆注混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。5.1.2.構造簡單、拆裝方便，滿足施工進度與質量要求的需要。并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆注、養護；模板的拼縫嚴密、不漏漿。5.2.模板設計部位材料地下部分板基礎四周砌240磚墻、作為筏板基礎的外模抹1：3水泥砂漿、外部填土夯實基礎梁采用15厚的雙面覆膜多層板、50100的木龍骨和48腳手架鋼管、用

10、16的對拉螺栓地上部分混凝土樓板模板采用15厚雙面覆膜多層板、50100木龍骨、483.5鋼管支撐上加U型托。框架柱（方柱）采用18厚的雙面覆膜多層板模板、50100木龍骨、483.5鋼管支撐上加U型托。樓梯模板采用15厚雙面覆膜多層板、50100木龍骨、483.5鋼管支撐上加U型托梁板后澆帶單獨支撐體系，采用15厚雙面覆膜多層板、50100木龍骨、483.5鋼管支撐上加U型托墻體采用18厚的雙面覆膜多層板模板、50100的木龍骨和48腳手架鋼管、用16的對拉螺栓說明：本工程后澆帶待澆筑時間長，為確保結構沉降及梁在后澆帶處有一個完整的支撐系統，在施工過程中將后澆帶的支撐與結構施工時分開單獨支設

11、，解決傳統的連體支撐，從而避免先拆后頂的做法，這樣單獨支設能很好解決梁板受力的支撐點，防止上層施工荷載的作用而引起梁板裂縫，以確保工程質量。5.2.1墊層模板墊層厚度為100mm，墊層模板采用覆膜多層板配合50100木方，沿墊層邊線外240mm處設置，木方后面用短鋼筋每隔2m 打入土中。5.2.2基礎模板1、底板模板采用磚模。其做法是：墊層混凝土澆筑完畢后（墊層施工時應考慮磚膜尺寸），在墊層上放出基礎底板邊線，并依據此線，留出防水層及防水基層抹灰的厚度，放出磚模位置線。磚模采用強度等級為MU7.5的頁巖磚砌筑，砌筑砂漿強度等級M5，磚模厚度240mm，砌筑高度同底板高。砌筑完成后，在磚模內表面

12、采用15厚的水泥砂漿找平，作為防水層的基層。為了保證磚胎模在底板混凝土澆筑時不移位，澆筑底板混凝土之前，將磚胎模高度的回填土回填完成，并使用平板振搗器拖振，以保證回填土的密實。墻與墊層交接處抹出半徑等于2530mm的圓弧，以滿足防水卷材施工要求。2、基礎梁支模 基礎梁高為700mm，結構內基礎梁全部采用15厚雙面覆膜多層板。梁側水平向背楞采用50100木龍骨間距200mm，豎向背楞采用48鋼管間距200mm，16的對拉螺栓，對拉螺栓橫向間距600mm，縱向間距由下到上為300mm。詳見下頁圖：3、電梯井模板電梯井處側模板面均采用15mm覆膜多層板，次龍骨為50mm100mm木方250mm縱向設

13、置，主龍骨用100mm100mm木方500mm橫向設置，并用48*3.5mm鋼管和可調頂托設雙方向水平支撐500mm，按照設計要求，事先在現場制作完成（配模時必須采取硬拼加海綿條,必須接縫嚴密平整），下底沿周圈用15厚多層板封堵500mm，與坑底鋼筋用鐵絲和鋼管拉結綁扎，防止澆筑時模板上浮，為了檢查模板的垂直度和平整度，安裝前必須先檢查鋼筋的保護層是否合適(以免整個基坑移位)和垂直度的偏差，用電焊在附加鋼筋上焊好位置（與圖紙相符）定位鋼筋，加固時必須合理安排，以免砼找面時影響操作。支架采用18的鋼筋，為防止地下水沿鋼筋支架滲入，在支架腳底放置40厚墊塊。待砼強度達到砼標準值的30%時，方可拆除

14、基坑模板，先拆除斜撐和橫撐，然后再拆除龍骨和四周側模，拆模時不能使用大錘，以防止模板撞砼開裂，模板拆除后及時清理海綿條等粘結物，碼放整齊，刷好隔離劑。電梯井支模示意圖5.2.3后澆帶支模本工程設計后澆帶1000mm寬，根據現場的實際情況及勞動力配置按照后澆帶將地下結構劃分為4塊，整個工程后澆帶貫通基礎底板和外墻。后澆帶鋼筋不斷，模板選型采用快易收口網，在所有鋼筋貫通的位置，將模板預先切成比鋼筋直徑大2mm的缺口，在后面背豎鋼管間距150mm，水平設置2道鋼管用卡扣鎖緊。在模板內側，通過預埋梯形小木條留置混凝土凹槽，以用來放置膨脹止水條，同時在模板中部每間距1000mm穿兩根18#鐵絲，在后澆帶

15、施工時用來固定膨脹止水條。5.2.4墻體、柱模板1、墻體木模板采用15mm厚覆膜多層板，豎向龍骨50100mm木方，間距300mm，水平龍骨為483.5鋼管，墻高H0/3m以下安裝間距為300，墻高H0/3m以上安裝間距為500。最上一道距上口300mm，最下一道距地200mm。模板配置采用1812202440多層板拼接成一塊大模板，兩塊板之間拼接用對接方式，接縫處多層板背面設50100mm木方一道，多層板與木方連接采用40mm長平頭鐵釘，間距150mm。2、墻體模板加固采用16穿墻螺栓，螺栓用16鋼筋加工，加工長度為根據墻體定。方便使用全部加工成通絲。墻高H0/3m以下部分螺栓安裝間距為30

16、0，墻高H0/3m以上部分螺栓安裝間距為500。橫向間距不大于600。外墻螺栓為滿足防水要求，在螺栓中部位加焊（40402.5）止水鋼片，用錐體控制墻體截面尺寸。內墻使用普通螺栓，加放20PVC套管，以便于螺栓拆除及周轉使用。3、模板斜向支撐使用483.5mm鋼管加U托，分上、中、下三道，在模板豎向背楞上捆綁通長（100100）方木，斜撐頂在方木上，上面第一道支撐在距墻邊3.00m的位置上，中間和下面兩道支撐在距墻邊2.00m的位置上。墻體底部及支撐根部用地錨固定，地錨用螺紋2225鋼筋加工成U型，埋入混凝土板面以下不短于300mm，外露高度100mm，留成地錨環的方式，地錨環外皮尺寸不小于1

17、00mm。地錨設置兩排，第一排距墻皮2.00m，另一排距墻皮3.00m，縱向間距1.00m。墻體模板房間內除加設斜支撐外，同時還要按2.00m的間距布置花籃螺栓加8鋼絲繩斜拉在地錨環上，外墻外側模板支撐用短方木撐在基坑護坡上。保證模板有足夠的穩定性。5.2.5.梁柱節點模板梁柱節點模板采用15mm覆膜多層板配置，每邊做成兩塊，模板背100100mm木方間距250mm且不少于3根，柱箍用16mm對拉螺栓加雙鋼管，同時，梁模板壓柱頭模板，并用釘子連接。梁柱接頭模板安裝加固圖5.2.6.梁模板1、梁底模與梁側模都使用15mm厚多層板板作面板。梁側模背楞采用50*100方木，用壓刨兩面刨光，間距不大于

18、300mm。面板接縫用手刨刨光、刨直，作成硬拼縫。在梁跨中部預留100mm寬清掃口，在混凝土澆注前封堵。2、梁底模板按設計要求，跨度大于4.00M以上時，按2起拱，梁端按設計標高，中部上升，盡量避免減小梁的截面尺寸。3、梁底支撐采用普通碗口架加U托，支撐高度為；層高-梁高-200mm-180mm。碗口架模數為；1.80M、1.50M、1.20M、。梁底支撐根部在混凝土樓板面墊放墊板，支撐橫向采用0.90M水平拉桿，縱向使用0.90M拉桿，模數不夠時，用0.60M拉桿找齊。立桿高度大于3.00M時水平拉桿不得少于上、中、下三道。U托升出立桿后的高度為100400mm。4、梁側模使用100*100

19、短方木加固或鋼管，斜撐的縱向間距不大于600mm。梁底根部加貼密封膠條，避免漏漿。梁側模上口兩側用通長方木支頂，然后用大小頭木楔將梁側模加緊。5、梁凈高大于800mm時，須使用對拉螺栓加固，梁中加放塑料套管。拆模后抽出螺栓，以便于周轉使用。5.2.7.頂板模板1、頂板模板采用15mm厚覆膜多層板作面板(多層板按6-8次周轉考慮)，100*100方木作主龍骨，50*100方木作次龍骨，所用方木全部經過壓刨壓直刨光。2、采用普通碗口架作支撐。支撐高度為；層高-板厚-250mm-180mm，支撐根部加設墊板。支撐縱向拉桿以1.20M為主，橫向拉桿以1.20M為主模數。步距為1.2M，模數不夠時用0.

20、60M拉桿找齊，第一排拉桿使用掃地桿，頂板支撐高度大于3.00M時，水平拉桿不少于上、中、下三道。每個板的支撐體系四周加剪刀撐，梁底的支撐間距以1.20M為主，隔一加密一個支撐。3、頂板模板的面板與方木連接使用長度小于50mm的圓釘，不得使用長圓釘連接，避免損壞面板和給拆模造成困難。4、頂板跨度大于4.0m時，按設計要求起拱，起拱高度為2。頂板起拱跟隨梁走，柱角按設計標高，中部上升。6、水電預留洞施工：水預留孔洞（300）采用鋼套管，底部用螺栓與樓板底模固定。電預留孔洞（300）采用預埋外包膠帶的聚苯板的形式?？讖?00的水、電預留孔洞做法同門窗口。5.2.8.框架柱模板本工程框架柱截面較小采

21、用18mm覆模多層板配模，模板按照四面加工制作，每面覆模多層板用木方連成整體固定，施工時連接組裝四個單面的多層板即可。模板楞木采用100mm100mm木方，間距250mm且不少于3根，柱箍采用背16穿對拉螺栓（加套管）加固，柱箍間距500mm，在柱子底部2m范圍內加密間距300mm。單面截面在600mm截面以下的柱設2道對拉螺栓，不穿結構；600-1000mm截面的柱設3道對拉螺栓，其中穿結構的一道；沿柱子高度方向底部2m范圍內對拉螺栓間距300mm，以上間距500mm布設，并且在柱子四面用鋼絲繩和花籃螺栓拉結，防止框架柱模板上浮，拉結點在框架柱最上一道柱箍上。螺栓長度=柱截面寬（長）+ 3

22、6 m m + 2 0 0 m m + 1 0 0 m m + 6 0mm + 1 2 0 m m。具體詳見下圖。 5.2.9.樓梯模板1、 樓梯平臺及斜坡底模采用15mm厚腹膜多層板作面板，50*100方木龍骨，安裝加固同頂板模板相同。2、樓梯模板采用普通碗扣架與鋼管做支撐，支撐搭設時立桿內排靠墻，外排靠邊，內外排立桿橫向間距不得小于1.2m。水平桿下排設置成掃地桿，距地面高度不得超過250mm，第二排水平桿距地面高度不得低于1.8m，留置人行通道，保證樓梯上下行走暢通。5.2.10.施工縫模板1、施工縫模板采用15mm厚多層板封堵，用50*100mm方木做背楞。2、根據墻、梁、頂板的截面尺

23、寸，將多層板裁成同截面寬度的板條。按照鋼筋的位置及間距留出豁口。3、按要求安裝好后，用同鋼筋保護層厚度相同的木條將其與鋼筋固定牢靠。4、拆除時必須等混凝土達到一定強度，先拆壓邊木條，后拆多層板，避免撞壞混凝土棱角。六、模板安裝6.1墻體大模板的安裝1、工藝流程：施工準備安裝門窗洞口模板、內墻頂模撐墻面一側模板組裝裝穿墻螺栓、內墻塑料套管另一側墻面模板安裝背楞安裝加固校正檢查驗收2、施工準備：a、彈好樓層軸線、墻邊線、模板邊線，水平控制標高50線， 門窗洞口位置線，樓板混凝土澆注時，預埋地錨。b、墻體鋼筋綁扎完畢，安裝并加固校正門窗洞口模板。檢查鋼筋保護層及轉角部位鋼筋垂直度，是否滿足要求，有空

24、洞位置模板根部找平。將需要使用的模板經過檢查挑選，模板表面凹凸不平、彎曲變形、污染銹蝕嚴重、缺肋斷縫時，不得上墻使用。將挑選好的模板清理干凈，均勻涂刷脫模劑。以備使用（不允許在作業面刷脫模劑，避免污染鋼筋和樓面混凝土）。3、操作工藝（1）放線人員根據軸線彈出墻體的邊線控制線，以便于模板的安裝與校正。（2）檢查墻模板位置線、控制線及軸線是否符合圖紙要求，安裝墻模前應先安裝門窗口等模板及預埋件或木磚。（3）安裝模板前，應用扁鏟、干拖布等工具將模板板面清理干凈，脫模劑涂刷均勻，不得漏刷，雨淋后要重刷。（4）先調入吊入一側模板，就位，調垂直，穿對拉螺栓，然后就位另一側墻模，調垂直，安裝斜撐及穿墻螺栓。

25、（5）在安裝另一側模板前，必須將墻內雜物清理干凈，然后調整斜撐使模板垂直后擰緊穿墻螺栓。外模安裝時，應先就位內側模板，再就位外側模板。（6）為防止漏漿，應在頂板砼澆筑時，用木抹在墻筋兩側重點找平。（7）安裝外墻模板前，在模板下端沿長度方向加海綿條，以防跑漿。（8）安裝模板時注意使兩側模板的螺栓孔對正，對稱調整板的錨地螺栓，在模板的垂直度、水平度、標高符合要求后，擰緊螺栓，但需使螺栓均勻受力，并保證模板拼接處必須嚴密、牢固、可靠。（9）將一側墻模按位置線吊裝就位，安裝斜撐，使其穩定落座于樓面上。（10）合模前應將模內清理干凈。（11）穿墻螺栓安裝后，調整斜撐角度以調整模板的位置和垂直度，合格后，

26、固定斜撐，緊固穿墻螺栓。（12）模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否緊固、穩定，模板拼縫及下口是否嚴密。經自檢、交接檢、專檢后方可澆筑砼?；炷翝沧⑺俣葘δ０鍌葔毫τ绊戄^大，施工中混凝土應分層澆筑，澆筑速度小于2米/小時。 4、墻體模板安裝應注意的質量問題：a、墻體截面超厚、表面不平整：模板就位調整不認真，螺栓松緊力度不勻，模板斜撐加固不到位。b、混凝土墻體表面粘結：模板清理不到位，脫模劑涂刷不均勻，拆模過早造成。c、漏漿：模板拼縫不嚴密，密封膠條粘貼不到位，加固措施不牢靠。d、門窗洞口混凝土變形：模板組裝加固不牢固，混凝土澆注時布料不均勻。6.2、頂板模板安裝1、工藝流程施工準備搭設

27、支撐體系安裝主龍骨安裝次龍骨檢查次龍骨標高、平整度鋪設多層板處理模板接縫檢查驗收2、準備工作a、放出頂板標高線。b、將龍骨壓刨平整。c、根據頂板模板圖排模，排模從頂板的一側開始，由整到零，先鋪整塊加板帶，最后用小塊封堵。d、剔除施工縫表面松動石子，將施工縫鑿毛并清理干凈，辦完施工縫預檢手續。3、操作工藝a 、從一側開始，布置搭設頂板支撐體系，碗口架立桿間距以1200mm為主，局部用600mm調整，頂板四周立桿放置普通U托。b、搭設支撐的同時，調整U托的高度。c、主次龍骨安裝完畢后，拉線調整高度與平整度，如一側或多側靠混凝土墻體時，將次龍骨貼緊墻面，頂板四周側面粘貼密封膠條，頂住墻體或梁側模。d

28、、多層板接縫用手刨刨直，頂板模板鋪設采用硬拼縫的方法，模板接縫不得大于2mm。e、頂板模板隨同梁模板同時起拱。4、頂板模板應注意的質量問題；a、頂板四周未粘或局部漏粘密封膠條，造成漏漿。b、頂板模板接縫處理不到位，造成錯臺，影響觀感。6.3、梁模板安裝1、工藝流程施工準備搭設梁底支撐安裝梁底模梁鋼筋綁扎梁側模安裝檢查驗收2、準備工作a、在樓面與墻面上彈出梁的軸線和位置線。b、施工縫處理。3、操作工藝a、搭設多功能碗口架支撐體系，碗口架橫向寬度1200mm，在梁底中部加設一道支撐。b、安裝U托，擺放100*100通長主龍骨，主龍骨搭接必須結實。粗略調整平整度。c、次龍骨采用50*100mm方木，

29、間距不大于600mm，將主次龍骨用圓釘固定，使方木不得松動、梁底支撐不得晃動。d、梁底模板采用15mm厚多層板，背楞使用50*100方木，方木間距小于350mm，梁底下面放通長方木。梁底模板中部留置清掃口，待混凝土澆注前封堵。e、梁底模板驗收合格后，按照鋼筋綁扎方案綁扎梁鋼筋。并墊好鋼筋保護層墊塊與塑料卡子。f、安裝梁側模板，梁側模板使用15mm厚多層板與50*100方木，根據實際情況提前加工。g、梁模板跨度大于4M時，按照2起拱。6.4、獨立柱模板安裝1、準備工作a、彈好樓層軸線、柱邊線、模板邊線，水平標高控制50線。b、將模板清理干凈，均勻涂刷脫模劑。c、施工縫處理并清理干凈。2、操作工藝

30、a、柱模板就位后，先用鐵絲將其臨時固定，避免倒塌。b、先將上、中、下三道柱箍上好，柱箍用M16螺栓連接并固定牢固，將柱模板校正加固后，再上其他柱箍，第一道柱箍距地面150mm，柱箍間距不大于500mm。c、柱模板校正采用對拉對頂的方法，用鋼管加U托做斜撐，鋼絲繩加花籃螺栓做拉線，柱模板高度超過3.60M時加上、中、下三道支撐 ，避免柱模板彎曲變形。3、獨立柱模板應注意的質量問題a、模板接縫處必須粘貼密封膠條，防止漏漿。b、柱箍與對拉螺栓必須上緊、上牢。c、柱模板校正時不能野蠻頂撐，防止模板根部四面懸空，造成漏漿和爛根。6.5、樓梯模板安裝樓梯模板在平板橫豎龍骨均與頂板做法相同，踏步板上口用50

31、*100通長方木將其連接并加固牢固。模板拆除：1、墻、柱模板必須等到混凝土達到一定強度后，得到通知，方可拆除，拆除模板時，文明施工，嚴禁野蠻拆模，模板上口的材料用人工傳遞。避免砸壞樓面混凝土或損壞墻、柱成型混凝土表面。2、頂板模板拆除時，根據交底施工。3、懸臂構件必須在混凝土強度達到100時，才允許拆除模板。6.6、質量標準a、保證項目；模板無跑模、漲?，F象。模板下口及拼縫嚴密，不漏漿。模板極其支撐必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。其支撐部分應有足夠的支撐面積。b、基本項目；模板接縫寬度不得超過2mm，并用膠泥抹平、塞嚴。模板接縫不得漏漿。模板與混凝土接觸表面清理干凈并均勻涂刷隔離劑，嚴禁隔離

32、劑污染鋼筋與混凝土接茬處。c、允許偏差項目：模板拼裝的質量要求序號項 目允許偏差值(mm)檢查方法1軸線位移柱、墻、梁3尺 量2底模上表面標高3水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基 礎5尺 量柱、墻、梁34層高垂制度層高不大于5m3經緯儀或吊線、尺量大于5m55相鄰兩板面 高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移-拉線、尺量螺栓外露長度5，010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸5，011門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線612插 筋中心線位移5尺量外露長度+0、0d、質量記錄：l 模板分項工程預檢記

33、錄。l 模板分項工程質量評定資料。e、木模板加工質量標準允許偏差（mm）檢查方法表面平整2用2m靠尺和楔尺檢查平面尺寸-2-1鋼卷尺對角線誤差5鋼卷尺穿墻孔位置3鋼卷尺七、模板拆除7.1.拆除原則 模板未拆除總原則：應遵循先安后拆，后安先拆的原則。 水平模板拆除時應按模板設計要求留設必要的養護支撐，不得隨意拆除。水平模板拆除時先降低可調支撐頭高度，再拆除主、次木楞及模板，最后拆除腳手架，嚴禁顛倒工序、損壞面板材料。 拆除后的各類模板，應及時清除面板砼殘留物，涂刷脫模劑。 拆除后的模板及支承材料應按照一定位置和順序堆放，盡量保證上下對應使用。 嚴格按規范規定的要求拆模，嚴禁為搶工期、節約材料而提

34、前拆模。 底模板在混凝土強度符合規范規定后，方可拆除。7.2.梁側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，常溫時，砼強度不少于1.2Mpa。7.3.梁底模部位跨度允許拆?；炷翉姸葢_到標準值的百分比板跨度2m砼強度達到標準值的50%2米跨度8m砼強度達到標準值的75%8m砼強度達到標準值的100%梁8m砼強度達到標準值的75%8m砼強度達到標準值的100%懸挑構件2m砼強度達到標準值的75%2m砼強度達到標準值的100%7.4.墻、柱大模板拆除及堆放1、混凝土澆筑完成后，在常溫下，砼強度達到1.2 MPa，冬季達到4 MPa以上方可拆模。拆模順序為：先拆除安裝配件，后松動、

35、拆除穿墻螺栓；拆除穿墻螺栓時，先松動管母，取下墊片，利用卡頭拆卸器拆去穿墻螺栓卡頭，再輕擊小端，螺栓退出混凝土。旋轉支腿，使大模板和墻體脫離，如有吸附，可在模板下口進行撬動，拆下并吊走大模板，然后拆除陰角模。模板起吊前應檢查穿墻栓、安裝配件是否全部拆除完畢，模板上的雜物是否清理干凈后方可起吊。拆下的模板必須一次放穩在木板上，存放時傾斜角度應滿足7580自穩角，如不能滿足應搭設插管架子，以確保安全。及時安排人員對模板表面進行清理，刷界面劑。模板拆除后應及時對結構棱角部位進行成品保護。2、大模板現場堆放區應在塔吊的工作半徑之內，堆放場地必須堅實平整，排水通暢，不得堆放在松土、凍土或凹凸不平的場地上

36、；有支腿的大模板必須滿足自穩角要求，沒有支腿的模板、角模應存放在事先搭好的插管架內，防止模板下腳滑移傾倒；大模板在地面上存放時，應采取面對面的方法，模板中間留置600左右的間距；長期堆放時，應將模板連成整體。7.5.樓板模板拆除板底拆模時，必須按同條件養護試塊所應達到的強度拆模，按規范在平面圖上注明哪些模是50%設計強度標準值拆，哪些是75%設計強度標準值拆，哪些是100%設計強度標準值拆，只有達到要求后才可拆模。多層板拆除順序，先拆下部縱橫水平拉桿，空出工作面，然后松動U型托，使其下降23cm，然后用木錘輕擊多層板，逐塊逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住輕放于地上，嚴禁直接拋在地板上

37、。7.6.拆模申請模板及其支撐體系拆除時，嚴格按施工工藝和技術交底執行，以防發生意外事故，嚴禁違章操作。拆模前填寫拆模申請單，經主管技術人員會同試驗質量管理部門意見同意后方可拆除。7.7.注意事項（1）板拆除時，保證混凝土表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。（2）遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原則，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬碰。（3）梁、板模板為15mm厚覆膜多層板，現場裝拆時人工傳遞，嚴禁對多層板面板進行拋擲，要求現場責任人加強監督，避免不必要的浪費。（4）沉降后澆帶處混凝土要求在結構封頂以后方可澆筑，涉及此處各層梁板模板均不拆除。（5）梁側

38、模、板底模等模板，使用后有變形等損傷的要及時進行修補。（6）拆下的模板和配件均應分類堆放整齊，現場責任師加強監督，嚴禁配件隨意丟棄的現象出現。八、成品保護8.1. 在操作面模板上的脫模劑不得有流墜，以防污染結構成品。8.2. 不得用重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，須用木方作墊進行。8.3. 為保證墻面質量，模板面要隨時清灰，及時涂刷新的隔離劑。九、質量保證措施9.1.質保體系為確保工程質量目標，項目經理部建立由項目經理領導，生產經理、總工程師中間控制，專職質檢員基層監督的三級工程質量保證體系，落實質量工作責任制，編制

39、質量計劃，明確工程質量目標。9.2.質量保證措施（1）建立崗位責任制及質量監督制度，明確分工。職責，落實施工質量控制責任。（2）嚴格按工序質量程序進行施工，確保施工質量。（3）全面推行樣板制。對分項樣板施工進行專項控制，監督施工全過程。分項樣板施工完后，組織業主、監理進行檢查，認可后方可大面積施工。（4）施工過程中建立有效的質量信息反饋及定期質量檢查制度。項目經理部對于施工中出現的問題，以質量問題整改單形式下發至班組，同時報項目總工程師、生產經理、工程部、技術部備案，并對質量問題整改單上的問題進行跟蹤、復檢。（5）建立完善的組織機構和質量職責，制定各級崗位人員職責，明確分工。（6）做好工程質量

40、計劃、措施的制定和實施工作，確定技術交底中質量標準。（7）組織班組人員的技術培訓和崗位教育，開展TQC小組活動和技術革新。（8）貫徹執行自檢、互檢、交接檢制度，開展“一案三工序”管理活動，及時提出存在的質量問題和工序改進建議，對交付檢驗的工程質量負責。（9）加強施工圖紙和變更洽商的使用和管理，施工技術人員要認真理解設計意圖，對變更要及時通知有關人員。（10）給現場管理人員和施工人員配備齊各類施工規范、規程、標準圖集等指導性文件，建立借閱手續，為正確施工提供必要的技術保證。每天召開主要管理人員碰頭會，及時解決、協調質量問題。（11）模板驗收重點控制摸板的剛度、垂直度、平整度，特別注意外圍模板、首

41、層模板、樓梯間等處模板軸線位置正確性。（12）為有效控制保護層及模板位置，模板支設前，其根部須加焊14鋼筋限位，以確保其位置正確。頂板砼澆筑時在墻根部預埋14短鋼筋頭，以便與定位筋焊接，避免與主筋焊接咬傷主筋。（13）模板支設過程中，木屑、雜物必須清理干凈，在頂板下口、墻根部留設清掃口。將雜物及時清掃后再封上。（14）對局部的漏漿、掛漿應及時鏟除。（15）不得用重物沖擊碰撞已安裝好的模板及支撐。（16）搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一體。（17）為保證保護層厚度，在支設模板前要在柱筋上放置塑料墊塊、限位筋；并在柱上口設鋼筋保護層限位架，以確保砼保護層厚度（見鋼筋施工方案）。（18）模板拼

42、裝前須將龍骨和多層板的邊緣刨光，以便使龍骨與模板、模板與模板接合緊密。（19）各類模板制作應嚴格要求，經項目部技術質量檢查部驗收合格后方可投入使用。模板支設完后先進行自檢，其允許偏差必須符合要求。凡不符合要求的應及時返工調整，合格后方可報驗。9.3.質量通病預防控制措施類別質量控制內容現象產生的原因預防的措施相關聯人員的質量保證措施技術工長質量材料模板工程板模板1.板中部下撓，板底砼不平。1.板背肋間距未按設計施工，間距過大，支撐不牢固，間距大。2.板底模板不平，與砼接觸面高低不平。1.要嚴格按施工方案支撐，支撐要牢固，并與框架柱拉結牢固，背肋支撐間距不得隨意修改。2.支模前板底要找好標高，支

43、模完畢后要檢查其平整度，不得超過規范規定。根據砼板厚計算模板受力，制定安全，可靠經濟的施工方案。方案要合理，符合實際，行之有效。梁板模板驗收時要重點檢查其標高及接茬平整度，梁的起拱度是否符合要求，把好制作、安裝、檢查、驗收關。梁板支撐過程中要重點控制梁板底標高，梁的起拱，以保證梁板的平整。對直接支撐模板的木方選料要足尺，剛度要足夠。2.板底模塹入梁內不易取出。支模時，樓板模板鋪在梁模上面，甚至深入梁內。1.支模時樓板模板應拼鋪到梁內側模內口平齊。柱模板1.脹模，截面尺寸不準。支撐不牢固，柱箍間距過大，鋼度不夠。要認真按施工方案支模，扣件要扣緊,支撐要牢固。2.偏斜一排柱子不在一條軸線上。成排柱

44、子支撐不跟線，不找方，鋼筋移位未板正就套柱模柱子支模之前要先放好軸線及柱截面尺寸線，驗線無誤，校正鋼筋后方可支模。3.柱身扭曲。柱子支模前沒校正鋼筋支模前要先放線、找方、將鋼筋校正后才可支模4.柱爛根、漏漿模板拼縫不嚴，根部沒清理干凈根部在支模前先做2cm厚找平層并在模板下口墊海面條。5.柱表面漏筋鋼筋未綁保護層墊塊按規定綁扎保護層墊塊6.梁柱接頭部位不美觀1.未標出標高控制線，模板上口過高、過低。2.模板未統一考慮。事先制作定型柱頭模板，板面用多層板模板工程梁模板1.梁身不平直，寬度不準確。1.鋼筋沒有調直。2.模板支撐不牢固。3.未按設計要求尺寸支模。1.支模前要先放好控制線，經檢查調直后

45、方可支模。2.支模時確保截面尺寸準確，按規定放墊塊。要根據圖紙中梁柱情況，根據規范對模板設計要求進行計算，確定梁柱模板支撐、布置，并繪制梁柱模板圖，以指導施工，并且要監督已定方案的實施。根據技術部門的設計方案，對工人進行交底，并且要監督施工配合協調，驗收時要嚴格按設計方案，如不符合要求則令其返工，工長要建立重質量的思想，不能重速度，不重質量。注意模板的堆放和保護要符合要求，模板有損傷、變形等要及時派人維修，以提高支模質量。負責檢查，驗收模板是否符合設計及規范要求，若不符和要求，則令其重新返工，在工人支模的過程中及時檢查糾正，盡量避免事后返工現象的發生。對現場所需材料、模板、鋼管扣件、脫模劑要及

46、時進場，并對其質量情況把關，不符合要求者退回。2.梁底不平，下撓。1.梁底模標高沒找好。2.梁跨中沒有起拱。3.梁下支撐立桿間距過大。1.梁底模要起拱，起拱高度為跨度的三分之二。2.按施工組織設計方案搭設支撐橫撐，不得隨意修改。3.梁側脹模1.模板支撐不牢固，模板拼縫過大。2.模板下口，上口加固斜撐固定不牢固，間距過大。1.側模上口、下口均須設支撐，間距按設計施工支撐牢固聯系，模板縫隙不能超過規范要求。4.拆模后發現梁身有裂縫、掉角、表面粗糙。1.模板沒刷脫模劑。2.拆模過早或過遲。3.養護支模早拆除。1.模板要事先均勻涂刷脫模劑，充分涼干。2.設養護支撐，拆底模時，不能拆除養護支撐。5.局部

47、梁模塹入柱內，拆除困難。1.梁模下料過長。1.梁模下料時應較實際尺寸略短，支模時遵守邊模包底模的原則。十、安全文明施工 10.1. 模板支設前，必須搭設牢固的操作平臺。10.2. 模板拆卸時，下面嚴禁站人。10.3. 現場施工人員，必須戴安全帽，支設外側模板或高空模板時，必須拴好安全帶。10.4. 使用木工機械必須遵守機械安全操作規程。10.5. 登高作業時，各種材料和配件必須裝在工具箱或工具袋中，不得放在操作平臺上，各種工具必須拴掛在身上或放在工具袋中，不得掉落。10.6. 材料吊運時應捆綁牢固，分類吊裝。短小材料用料斗吊運。10.7. 裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨轉運，并把活動部件固

48、定牢固，嚴禁堆放在腳手板上或拋摔。10.8. 拆除墻體模板時，應檢查混凝土強度，然后逐步拆除，確保混凝土強度達到后方可大面積拆除。10.9. .腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工,上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證,凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者,一律不得上腳手架操作。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10.在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板,以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11.拆除架子而使用電焊氣割時,派專職人員做好防火工作,配備料斗,防止火星和切割物濺落。10.12.腳

49、手架使用時間較長,因此在使用過程中需要進行檢查,發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。10.13.要保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。10.14.施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品,材料、工具用滑輪和繩索運輸,不得亂扔。10.15.使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋,袖口及褲口要扎緊。10.16.腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管,并建立嚴格領退料手續。10.17.施工人員做到活完料凈腳下清,確保腳手架施工材料不浪費。10.18.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和

50、鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查,按品種、分規格堆放整齊,妥善保管。10.19.上架子作業人員上下均應走人行梯道,不準攀爬架子。10.20.護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時,如需拆改時,應由架子工來完成,任何人不得任意拆改。10.21.腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改時,須經技術部同意后由架子工操作。10.22.作業人員不準攀登架子上下作業面;不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架. 十一、環保措施11.1. 夜晚施工超過10點，盡量減少模板安裝和加固施工，避免使用木工圓盤鋸和木工壓刨。遵守北京市各項法規，降低噪音，防止擾民。11.

51、2. 施工過程中使用的模板隔離劑、潤滑油，除銹用的機柴油，防銹用的油漆等化學物品和使用的工具，建立化學物品倉庫，專門管理。11.3. 執行北京市噪音排放標準（55dB），盡量將噪音控制在限度以內，加大設備勞力投入的措施，加快作業進度。減少噪音排放的時間和頻次。11.4. 施工中產生的各種垃圾，按規定分類清理、分類堆放?，F場垃圾隨產生、隨運走。禁止大量存放垃圾。十二、模板堆放與保護12.1. 進入施工現場的模板，應按施工平面布置圖指定的位置在材料人員的指揮下，分類碼放整齊，設專人管理。12.2. 模板堆放，要按規格、編號分類分堆碼放整齊。12.3. 現場加工的定型墻體大模板堆放必須搭設臨時堆放架

52、，不得亂扔亂放。12.4. 碼放多層板、木方前，應在下部用方木墊起10cm的高度，以防受潮銹蝕及地面不平使模板變形。12.5. 搬運過程中，要輕拿輕放，嚴禁亂丟亂扔亂摔。12.6. 現場加工的木方要貯存在防雨、防曬，遠離火源的棚內。防止模板受損變形。12.7. 拆除模板時嚴禁做自由落體運動，以防傷人、摔壞模板及壓壞預埋管線。12.8. 拆下的模板應及時清理干凈，并修理調整。按技術交底刷好脫模劑，并按指定位置放好。12.9. 支設模板時，嚴禁碰撞預埋件，如碰撞按設計重新固定。十三、安全及消防措施13.1.消防措施多層板、木模和木材堆放區必須設在距消火栓較近的地方。多層板、木模及木材除按規定碼放整

53、齊外，垛與垛之間必須設90cm以上寬度的消防通道，并備有足夠的消防器材，設專職人員負責現場消防安全作業。木料、多層板堆放區及木工棚嚴禁吸煙及明火作業。當必須明火作業時，必須有消防員開具的用火證，有專人看護。木料堆放場地應遠離易燃物品，且道路暢通，提高自救能力。安排專人負責消防及場容的管理工作，對消防器材要定期檢查。施工現場嚴禁吸煙，違者罰款。13.2.安全規定對現場施工人員進行安全教育，建立健全安全管理制度，進場一律戴安全帽。開工時對施工隊伍均進行一次安全技術總交底，施工前對參加施工的人員做好安全技術交底。模板起吊前，應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否有效，并應先拆除一切臨時支撐，經

54、檢查無誤后方可起吊。模板起吊前，應將吊車的位置調整適當，做到穩起穩落，就位準確，禁止用人力搬動模板。嚴防模板大幅度擺動或碰倒其他模板。模板吊裝前，應對吊鉤進行全面檢查，檢查吊鉤是否焊接牢固，如有開焊應進行補焊。模板吊裝時，信號工與起重機應密切配合，嚴禁在吊運物品下站人。模板支、立、拆除必須按技術交底執行，拆除后的模板，不得堆放在施工層上。操作人員在2米以上高度作業時，必須系好安全帶，穿防滑鞋。模板支承加固嚴格按方案和技術交底執行。由于層數較高，在高處作業時一定要小心，邊緣構件支模更要防止墜人墜物。嚴禁高空向下拋物，施工時工具和材料均要傳遞，嚴禁投擲。在模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的標

55、志牌，設專人看管，禁止非工作人員入內。使用的手持電動工具，電鉆、電鋸、電刨必須有良好的接地保護，按操作規程施工。模板安裝就位后，要有防止觸電的保護措施。要設專人將模板串聯起來，并同避雷網接通，防止漏電傷人。十四、模板計算書14.1高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.15；立桿縱距（沿

56、梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.50；梁兩側立柱間距(m):0.70；承重架支設:1根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 -

57、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板

58、為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN

59、/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的

60、側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模

61、板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.

62、0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.976 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線

63、荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.004.17106) = 0.055 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.055mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性

64、矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100100100/6 = 166.67cm3；I = 100100100100/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753294.000300.

65、000 = 1.73105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.73105/1.67105 = 1.038 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.038N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4

66、；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.008.33106) = 0.010mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計算值 =0.010mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =

67、18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10

68、00.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝

69、土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12524.930； =0.623106/5.40104=11.542N/mm2；梁底模面板計算應力 =11.542 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35

70、）1.00= 20.75N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52120.750200.04/(1009500.04.86105)=0.037mm；面板的最大撓度計算值: =0.037mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載

71、；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.8001.000=20.400 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.800+0.400)/ 0.400=1.750 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.4001.000=1.800 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.220.400+1.21.750=26.580 kN/m；集中荷載

72、P = 1.41.800=2.520 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=2.061 kN；N2=9.156 kN；N3=2.061 kN；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 9.156/1.000=9.156 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1

73、9.1561.0001.000= 0.916 kN.m；最大應力 = M / W = 0.916106/83333.3 = 10.987 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 10.987 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.69.1561.000 = 5.493 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =5.491962.50/(416.6750.00

74、) = 0.52 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.517 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6777.6301000.0004 /(10010000.000416.667104)=1.240mm； 方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.240 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支

75、撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.813 kN；最大彎矩 Mmax=0.128 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.035 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.128106/5080.0=25.111 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 25.111 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.

76、7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0.81 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.813 kN ； 腳手架

77、鋼管的自重： N2 = 1.20.1494.500=0.804 kN； N =0.813+0.804=1.617 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度

78、附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1617.389/(0.312489.000) = 10.601 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 10.601 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安

79、全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.003 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.200+0.1002) = 1.664 m； Lo/i = 1663.977 / 15.800 = 105.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.551 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1617.389/(0.551489.000) = 6.003 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =

80、 6.003 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！14.2墻模板計算書第1段（墻底至墻身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓豎向間距(mm):300；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):50

81、.00；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 -

82、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、144.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m

83、2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m，其中0.90為按施

84、工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =15.456+0.756=16.212 kN/m；面板的最大彎距：M =0.116.212300.0300.0= 1.46105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截

85、面的最大應力計算值： = M/W = 1.46105 / 1.62104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =15.456+0.75

86、6=16.212 kN/m；面板的最大剪力： = 0.616.212300.0 = 2918.236N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2918.236N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32918.236/(230018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T

87、=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.710.30 = 14.31N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 30.001.801.801.80/12=14.58cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.31300.004/(10095

88、00.001.46105) = 0.567 mm；面板的最大撓度計算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =

89、300.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.106300.0300.0= 7.30104N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm

90、2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 7.30104/4.17104 = 1.751 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1.751 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =300.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計

91、值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.68.106300.0 = 1459.118N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 1459.118N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:

92、 fv =31459.118/(2100.050.0)=0.438N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.438N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =300.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00

93、 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.04106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.31/2300.004/(1009500.001.04106) = 0.040 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；內楞的最大撓度計算值 =0.040mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算

94、簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.30/2=2.43kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1752431.86600.00= 2.55105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 2.55105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2.

95、55105/5.08103 = 50.265 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =50.265N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.30/2=2.432kN；外楞的最大剪力： = 0.652431.863 = 9.48102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值

96、(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 9.48102N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =39.48102/(280.0100.0)=0.178N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.178N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗

97、算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.710.300.30/22.15 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1464.29100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.208mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；外楞的最

98、大撓度計算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M16 ；穿墻螺栓有效直徑: 13.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 144 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.480 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.300 = 8.587 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=8.587kN

99、 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！第2段一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；次楞肢數:1；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9

100、500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/

101、(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎

102、強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.500.90=21.896kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q

103、 = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大彎距：M =0.123.156300.0300.0= 2.08105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.08105 / 2.70104 = 7.719N/mm2；面板截面的最大應

104、力計算值 =7.719N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.500.90=21.896kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =21.896+1.260=23.156 kN/m；面板的最大剪力： = 0.623.156300.0 = 4168.163N；截面抗剪強度

105、必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4168.163N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34168.163/(250018.0)=0.695N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.695N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛

106、度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 40.550.50 = 20.27N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.27300.004/(1009500.002.43105) = 0.482 mm；面板的最大撓度計算值: =0.482mm 小于等于面板的最大允許撓

107、度值 =1.200mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.300.90

108、=13.138kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(13.138+0.756)/1=13.894 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.113.894500.0500.0= 3.47105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 3.47105/4.17104 = 8.336

109、N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 8.336 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.300.90=13.138kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。 q = (q1 + q

110、2)/2 =(13.138+0.756)/1=13.894 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.613.894500.0 = 4168.163N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 4168.163N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =34168.163/(2100.050.0)=1.250N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: f

111、v=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.250N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 40.550.30/1=12.16 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.04106；內楞的最大撓度計算值: = 0.677

112、12.16/1500.004/(1009500.001.04106) = 0.520 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.520mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.240.55+1.

113、42.00)0.300.50/2=3.47kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753473.47600.00= 3.65105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 3.65105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 3.65105/5.08103 = 71.794 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N

114、/mm2；外楞的最大應力計算值 =71.794N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.240.55+1.42.00)0.300.50/2=3.473kN；外楞的最大剪力： = 0.653473.469 = 1.35103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.35103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b =

115、80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =31.35103/(280.080.0)=0.317N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.317N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大

116、撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 40.550.300.50/23.04 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.08100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.294mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0.294mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公

117、式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M16 ；穿墻螺栓有效直徑: 13.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 144 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.480 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =40.5490.6000.500 = 12.165 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.165kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！模板支架計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件

118、式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.60；腳手架搭設高度(m):7.9；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板

119、澆筑厚度(m):0.18；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板的寬度(m):9.00；計算樓板的厚度(m):0.18；計算樓板的長度(m):8.00；施工平均溫度():15.000；4.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬

120、度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00；二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3；I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.180 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 =

121、 (1.000 + 2.000)1.2000.250 = 0.900 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷載 p = 1.40.900=1.260 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601.200 /4 + 1.4551.2002/8 = 0.640 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.4551.200/2 = 1.503 kN ；方木最大應力計算值 = M

122、 /W = 0.640106/166666.67 = 3.839 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.839 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.4551.200/2+1.260/2 = 1.503 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.503103/(2 100.000100.000) = 0.225 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm

123、2；方木的受剪應力計算值 0.225 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.212 kN/m；集中荷載 p = 0.900 kN；最大撓度計算值 V= 51.2121200.04 /(3849500.0008333333.333) +900.0001200.03 /( 489500.0008333333.3) = 0.823 mm；最大允許撓度 V=1200.000/ 250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 0.823 mm

124、 小于 方木的最大允許撓度 4.800 mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.4551.200 + 1.260 = 3.006 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.770 kN.m ；最大變形 Vmax = 6.893 mm ；最大支座力 Qmax = 15.929 kN ；最大應力 = 348.516 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大撓度小于12

125、00.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 10.929 kN；滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN

126、)： NG1 = 0.1494.000 = 0.596 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1801.2001.200 = 6.480 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.580 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.2001.200 = 4.320 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.144 kN；

127、六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 15.144 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.600 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.200+20.600 = 2.400 m ； L0 / i = 2400.000 / 15.800=152.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=15143.520/(0.301489.000) = 102.885 N/mm2；立桿穩定性計算 = 102.885 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！