1、創新產業中心項目外腳手架安全專項施工方案目 錄1 編制依據、原則和適用范圍41.1編制依據及原則41.2適用范圍42 工程概況42.1 工程簡介42.2 施工要求53 總體施工方案的比選53.1 供選方案53.2 方案比選53.3 比選結果64 施工計劃74.1 施工進度計劃74.2 材料與設備計劃74.3 勞動力計劃105 施工方案115.1 構造要求及技術措施115.2 技術參數196 施工方法及工藝要點256.1 施工方法256.2 搭設要求266.3 腳手架的檢查驗收277 施工安全、質量、環保、工期、職業健康的技術保證措施327.1 施工安全保證措施327.2工程質量的技術保證措施4

2、07.3工期的技術保證措施437.4 環保的技術保證措施437.5 職業健康的技術保證措施448 計算書458.1 計算依據458.2 落地式雙排腳手架458.3型鋼懸挑卸料平臺578.4鋼管落地式卸料平臺681 編制依據、原則和適用范圍1.1編制依據及原則1、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011；2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；3、建筑結構荷載規范GB500092012；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011；5、*創新產業中心項目施工組織設計及施工圖紙等相關文件。1.2適用范圍本方案編制范圍為本工程C區及部分D區的外腳手架搭設體系。2 工程概況

3、2.1 工程簡介本工程為C地塊及D地塊局部建筑物，主要有4棟3層框架結構中試廠房，建筑高度H=17.8m、1棟3層框架結構綜合動物試驗樓，建筑高度H=19.80m、1棟5層框架結構抗體產品化大樓，建筑高度H=24.3m、1棟2層框架連廊 、1棟一層動力站、1棟地埋式污水處理站、1棟試劑庫等組成，總建筑面積43190.82。基礎等級設計為乙級，地震設防烈度為7度，框架抗震等級為三級。本工程每棟樓建筑高度及外架搭設高度如下：單位工程主體結構高度（m）外腳手架搭設高度（m）備注C0122.524C02地上17.519地下45.5C03/C04/C0517.519C0610.512C0719.521C

4、08地下6.67.5D0178.5D0278.52.2 施工要求嚴格遵循安全技術規范和專項方案的規定、嚴密組織、責任落實、確保施工過程安全、質量滿足設計要求。3 總體施工方案的比選3.1 供選方案方案一：落地式鋼管腳手架方案二：懸挑式鋼管腳手架3.2 方案比選 安全比選落地式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架根據安全計算、合理布局均滿足規范要求。 工期比選落地式鋼管腳手架搭設簡單，工人操作更為熟練，搭設速度快；懸挑式鋼管腳手架需安裝懸挑梁（工字鋼或槽鋼），工人搭設相對較慢。 價格比選懸挑式鋼管腳手架需一次性投入大量的懸挑梁（工字鋼或槽鋼），鋼絲繩、U型拉環等，成本較落地式鋼管腳手架較高。項目部委派物

5、資調查小組對腳手架搭設主要材料市場價格進行專項詢價，其材料具體價格詳見表3-1、3-2.表3-1 落地式雙排腳手架材料價格表序號名稱規格單位數量（萬）單價合價（元/天）總價（按6個月）計）1鋼管483M8.750.015元/天.米1312.52扣件普通個110.005元/天.個5503總價1862.5335250表3-2 懸挑式雙排腳手架材料價格表序號名稱規格單位數量（萬）單價總價（按6個月）1鋼管483M80.015元/天.米216000租賃2扣件普通個110.005元/天.個99000租賃3工字鋼18#m39243338元/t317110采購4鋼絲繩6*19，11m504012元/m278

6、80采購5總價6599903.3 比選結果根據以上安全、工期和經濟方面的分析得出：綜合考慮我部認為采用落地式鋼管腳手架工人操作更為熟練，成本較低，故采用方案一。4 施工計劃4.1 施工進度計劃外腳手架安裝進度隨主體施工進度一同進行。根據總體施工安排，本工程主體預計10天左右一層，計劃于2017年8月1日開工始施工，10月30日完成主體結構封頂，砌體及外立面施工（幕墻和涂料）于10月中旬開始，2017年底完成，外腳手架須等外立面裝飾完成后拆除，外腳手架租賃時間為6個月。4.2 材料與設備計劃4.2.1 材料準備（1）鋼管：腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793 或低壓流體輸送

7、用焊接鋼管GB/T3091 中規定的Q235 普通鋼管；鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700 中Q235 級鋼的規定。腳手架鋼管采用483.6鋼管。鋼管進場，應符合下列規定： 應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬材料室溫拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定。 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合下表要求： 鋼管應涂有防銹漆。注意：鋼管在使用一年后，應每年進行一次銹蝕檢查。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深

8、度超過上表序號3規定值時，不得使用。根據現場實際情況，架體的使用時間約一年左右，故在使用前應嚴格對鋼管進行檢查。（2）扣件：扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831 的規定。采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm 時，不得發生破壞。扣件驗收應符合如下規定：扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定抽樣檢測。新、舊扣件均應進行防銹處理。扣件的技術要求應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB1583

9、1的相關規定。扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。（3）腳手板：采用1.2m*0.9m鋼笆腳手板。兩端應用10#鉛絲箍兩道。（4）安全網：立網采用1.86米阻燃安全網。嚴禁使用損壞或腐朽的安全網和丙綸立網。（5）材料計劃主要周轉材料一覽表 表4-1序號材料名稱規格單位數量備注1鋼管483.6m87450按2.8計算2扣件個1102863鋼笆網腳手板1.2m0.9mm240504密目式安全網6m1.8mm2215005擋腳板0.2m高m4500622a號槽鋼6.

10、5m長根4422個卸料平臺714b號槽鋼3.2m長根242每個卸料平臺11根86*37鋼絲繩直徑36.5mmm5764.2.2設備準備一期項目外腳手架施工配置QTZ6012型塔吊4臺，活動扳手20把，短錘10把。4.2.3其他要求（1）架體外圍護要求：本工程外腳手架（落地式）在外墻裝修完成之前均不得拆除周轉。（2）外架外防護采用密目安全網，腳手板應沒層設置。4.3 勞動力計劃搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄，謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以

11、加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：項目經理組長，負責協調指揮工作；責任技術員組員，負責施工現場施工指揮，技術交底；專職安全員組員，負責現場安全檢查工作；架子班組長組員，各勞務隊負責各自合同范圍內的現場具體施工；人力資源配置表 表4-2項目工種人數架子工20搬運工8測量員2專職安全、技術管理人員3合計335 施工方案本工程外腳手架為落地式雙排外腳手架，鋼管采用48*3.6mm規格，立桿縱向間距（跨距）1.5m，橫向間距0.9m，水平桿步距1.5m，橫向水平桿懸挑長度15cm，內立桿距建筑物距離0.3m，連墻件設置為三步兩跨。外側水平桿每步中間增設兩道攔腰桿，即外側水平

12、桿為0.6m一道。外腳手架搭設地基為10cm厚C15混凝土+回填夯實土體，回填土夯實系數0.94，經查詢得地基承載力特征值為250KPa。5.1 構造要求及技術措施5.1.1 立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。為保障整個架體安全，建筑物四周搭設外腳手架區域，采用澆筑100mm厚C15墊

13、層混凝土作為立桿的基礎，墊層混凝土寬度為1.5m，立桿下墊設20cm*20cm的木模板。5.1.2 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過50cm），局部高差不超過5cm。5.1.3 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿

14、縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。5.1.4 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮30cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。5.1.5 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采

15、用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間（本工程全部在50左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。5.1.6

16、腳手板作業層腳手板兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。每層均滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用塑料綁扎帶固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。5.1.7 連墻件連墻件采用剛性連接，層高6m和7m時設置一道兩步兩跨和一道三步兩跨，垂直間距為3m和4.5m，層高4.5m時設置三步兩跨垂直間距為4.5m，水平間距均為3m（連墻桿水

17、平布置詳見腳手架平面布置圖）。連墻件用483.6的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，第一道連墻件從地面1.5m標高開始設置，并連接在柱上，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。連墻件大樣圖5.1.8 防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網

18、，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。5.1.9 卸料平臺從經濟和實用的角度考慮，卸料平臺設計為二層4.5m層高采用鋼管落地卸料平臺，規格為5.0m3.6m4.5m（長寬高）；三層/四層/五層采用懸挑式型鋼平臺，規格為5.0m3.2m1.5m（長寬高）。平臺上要設置限定荷載標牌，本工程卸料平臺限重為1.5t。鋼管落地卸料平臺483.6鋼管，立桿橫向間距0.9m，縱向間距1.5m，水平桿步距1.5m，連墻件設置為三步兩跨，縱橫向均設置一道剪刀撐。防護欄桿采用483.6鋼管，分別在75cm和150cm處設置兩道，并滿布密目安全網。懸挑式卸料平臺主梁和次梁分別采用十字鋼和工字鋼，所有構件為螺栓連

19、接，即為鉸接。防護欄桿采用483.6鋼管，分別在75cm和150cm處設置兩道，并滿布密目安全網。平臺每側設兩根637、28的鋼絲繩，拉環直徑25mm，每根繩設夾具不少于3個，鋼絲繩與卸料平臺鋼管架接觸處墊橡膠膠皮，以緩沖鋼絲繩的拉力。鋼絲繩通過梁上側模對拉螺栓孔拉接，但兩根鋼絲繩不得拉接于同一個對拉螺栓孔，并且預留的梁上預留的孔洞要保證鋼絲繩穿過。平臺底面設腳手板，滿鋪、鋪牢、兩端用8號度鋅鐵絲捆緊，并在四周設置18cm高的擋腳板。卸料平臺數量根據現場實際情況共計設置29個，詳見平面布置圖，具體數量如下：名稱C01C02C03C04C05C06C07備注層數5333323卸料平臺個數4*22

20、*22*22*22*212*229個懸挑式卸料平臺平剖面圖鋼管落地卸料平臺平剖面圖 人行馬道人行馬道設在結構左側一側，采用“之”字形、坡度1:3、寬度1.2m。沿架體內排設單側扶手欄桿，扶手欄桿高1.2m。5.1.11 安全通道安全通道設在樓梯口位置，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m5.4m（寬高）。出入口處再搭設6.0m4.5m6.0m（長寬高）的防護棚，上鋪5cm厚的雙層腳手板，見下圖所示。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12 步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹

21、桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 內。當斜腹桿在1 跨內跨越2 個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。 圖5-10 安全通道入口設置圖 圖5-11 安全通道剖面圖圖5-12 安全通道立面圖圖5-13 安全通道平面圖5.1.12場區排水本工程腳手架基礎采用澆筑100mm厚C15墊層混凝土作為立桿的基礎，墊層混凝土寬度為1.2m，本工程室外雨水為有組織排水，即每個單體建筑的外腳手架墊層外側邊設置一道300

22、*300的排水溝，此排水溝與臨時混凝土便道旁水溝相連，將地面雨水排至便道旁水溝，再經過三級沉淀池排至市政雨水管網。5.2 技術參數5.2.1雙排腳手架技術參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架架體高度H(m)24水平桿步距h(m)1.5立桿縱（跨）距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9內立桿距建筑距離(m)0.3橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.8扣件連接的連接種類雙扣件連墻件與結構墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(

23、m)0.3荷載參數腳手板類型鋼笆腳手板擋腳板的類型木擋腳板腳手板鋪設層數每隔（x）一設每3步設置一層密目安全網自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3裝修腳手架施工層數1結構腳手架施工層數1橫向斜撐每隔（x）跨設置5架體頂部風壓高度變化系數1架體底部風壓高度變化系數1風荷載體型系數1.273腳手架搭設地區廣東省佛山市腳手板自重標準值(kN/m2)0.1地基參數基礎類型地基地基承載力特征值fak（kPa）250墊板底面積A(m2)0.04地基土類型10cm厚C15混凝土5.2.2懸挑式卸料平臺技術參數基本參數卸料平臺名稱型鋼懸挑卸料平臺-1平臺長度L(m)5平臺寬度B(m)3.2次梁

24、間距a(m)0.5次梁懸挑長度a1(m)0.3主梁間距b(m)2.6外側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直距離V1(m)4.5外側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S1(m)3.5內側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直距離V2(m)4.5內側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S2(m)3鋼絲繩夾個數n3卸料平臺類型主梁垂直建筑物外墻主次梁是否焊接成整體否材料參數主梁鋼材牌號Q235主梁類型槽鋼主梁規格22a號槽鋼次梁鋼材牌號Q235次梁類型槽鋼次梁規格14b號槽鋼面板類型覆面多層板面板厚度50鋼絲繩型號637鋼絲繩直徑28鋼絲繩抗拉強度等級(N/mm2)1700拉環直徑d(mm)25拉環的焊縫長度lw(mm)150拉

25、環的焊縫厚度he(mm)8荷載參數施工活荷載標準值Qk(kN/m2)2面板自重荷載標準值g1k(kN/m2)0.35硬質防護自重荷載標準值g2k(kN/m)0.25.2.3鋼管落地式卸料平臺技術參數基本參數卸料平臺的寬度B(m)5卸料平臺的長度L(m)3.6卸料平臺的高度H(m)4.5立柱橫向間距lb(m)0.9立柱縱向間距la(m)1.2水平桿步距h(m)1.5立桿布置形式單立桿次梁間距a(mm)300剪刀撐（含水平）布置方式普通型主楞與立桿連接方式/連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接方式鋼管扣件連接連墻件拉結長度a00.3連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N02計算依據建筑施工扣件式鋼

26、管腳手架安全技術規范JGJ130-2011材料參數架體鋼管類型483.5腳手板類型木腳手板欄桿、欄板類型欄桿、木腳手板擋板底座形式墊板次梁類型圓鋼管次梁規格483.0主梁類型圓鋼管主梁規格483.0架體底部墊板面積A(m2)0.2荷載參數材料堆放荷載標準值Q1(kN/m2)2施工均布活荷載Q2(kN/m2)2架體是否封閉密目網是密目式安全立網自重標準值g3(kN/m2)0.1風壓高度變化系數uz/風荷載體型系數us/腳手板自重標準值g1(kN/m2)/欄桿自重標準值g2(kN/m)/基礎類型地基土地基土類型10cm厚C15混凝土地基承載力特征值fak(kPa)250是否考慮風荷載否架體搭設省份

27、、城市廣東(省)佛山市地面粗糙度類型/6 施工方法及工藝要點6.1 施工方法6.1.1 腳手架搭設流程在硬化的室外地面上進行彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網6.1.3 腳手架拆除拆除順序：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿剪刀撐斜撐桿大橫桿小橫桿立桿不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立

28、桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。6.2 搭設要求6.2.1 作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值；施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取

29、3kN/；裝修腳手架取2kN/。6.2.2 在架板上堆放的砂漿和容器總重量不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。6.2.3 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。6.2.4作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。6.2.5 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。6.2.6工人在架上作業

30、中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。6.2.7 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。6.2.8 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現在不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。6.2.9 在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料

31、和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。6.2.10 腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。6.3 腳手架的檢查驗收（1）腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法序號項 目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降102立桿垂直度最后驗收垂直度2080m10

32、0用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸50鋼板尺6扣件安裝主節點處個扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離aL/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4060N

33、.m扭力矩7剪刀撐斜桿與地面的傾角400600角尺8腳手板外伸長度對接a=130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm（2）扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽查數量（個）允許不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51905091150811512801312815002025011200323120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）51905191150821512801332815002055011200327120132005010（3）腳手架檢查與驗收腳手架搭設時

34、縱向偏差不大于H/400，且不大于100mm，橫向偏差不大于H/600，且不大于50mm。縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，橫向水平桿水平偏差不大于10mm。腳手架及地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完1013m高度后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨后。進行腳手架檢查、驗收時根據下列技術文件：施工方案及變更文件；技術交底文件。檢查與驗收重點應為鋼梁的安裝、卸荷的安裝及變形，鋼管及卡扣的試驗等。腳手架使用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞掛架等的構造是否符合要求；懸挑桿件變形情況，立桿

35、是否懸空；扣件是否松動；立桿沉降與垂直度的偏差是否符合要求；安全防護措施是否符合要求；是否超載。安裝后扣件螺栓擰緊力矩應采取扭力扳手檢查，螺栓擰緊扭力矩P， 40N.mP65 N.m；抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準見表1。不符合的必須重新擰緊，直至合格為止。在腳手架使用過程中定期對外架子進行沉降觀測監控，以保證架體的整體穩定性。架子搭設和組裝完畢，在投入使用前，應逐層逐流水段，由項目經理組織項目職能部門、架子班組長驗收，并填寫驗收單。驗收時，要檢查架子所使用的各種材料、配件是否符合現行有關規范的要求，以及是否符合施工方案的要求。架子的立桿、大橫桿、小橫桿間距是否符合要

36、求。連接墻、剪刀撐、斜撐桿是否連接安全可靠、符合要求。、腳手架應為獨立的系統，禁止與卸料平臺、模板支撐體系、物料提升機及外用施工電梯等相連接。架子的安全防護是否符合施工方案的要求。（4）腳手架顏色為讓腳手架滿足其美觀上的要求，同時起到警示作用，本工程所有腳手架防護欄桿均采用紅白相間油漆涂刷；剪刀撐均采用黃黑相間油漆涂刷；架體水平桿、立桿均采用黃色油漆涂刷；懸挑工字鋼均采用黃黑相間油漆涂刷（見下圖）。7 施工安全、質量、環保、工期、職業健康的技術保證措施7.1 施工安全保證措施7.1.1 組織保障（1）建立健全安全生產管理組織結構。安全生產管理組織機構如圖7-1所示。（2）成立以項目經理為組長的

37、安全領導小組，全面負責領導本項目的安全生產工作。安全領導小組由以下人員組成：組 長：項目經理副組長：安全總監、副經理、總工程師成 員：各部門負責人圖7-1 安全生產管理組織機構圖7.1.2 安全保證的技術措施（1）嚴格按照施工組織設計進行施工，上崗人員證件必須齊全。（2）在安全與質量、效益發生沖突時，要堅持“安全第一”的思想。（3）加強安全管理，糾正違章作業。（4）加強員工培訓及安全教育，不適應高空作業者不得上腳手架操作，做好安全交底工作。（5）搭拆腳手架時，必須戴好安全帽、佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口，褲口要扎緊。（6）吊運腳手笆及腳手架鋼管等須用專用保險吊鉤。

38、（7）搭拆腳手架時安全笆、桿綁扎或拆開均得一次完成不得中途停止。（8）遇惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時不得進行高空腳手架搭拆工作。（9）嚴禁在腳手架上堆放雜物。（10）防火消防措施：支架上必須配備足夠的滅火安全器材，建立義務消防隊。在腳手架高處進行焊接作業時，應用非燃材料做接火盤，大風天氣焊接時，應設風檔，防止火花飛濺。（11）防雷雨措施架體用的預埋件必須與墻體中的接地鋼筋搭焊，以便于架體避雷。雷雨天氣和六級以上大風應停止架上作業。應對架體進行加固，大風過后要對架上的腳手架安全網等認真檢查一次。（12）安全防護措施支架外排必須布滿安全網，最底層腳手板用模板嚴格封閉，安全網兜嚴，架體

39、與墻體之間用翻板封嚴。架體垂直地面，3m以內設警界線，平時不得有人員停留，升降作業時，不得有人員進入警界線。（13）防雷接地措施：腳手架避雷措施用10mm2的銅芯線將腳手架與建筑體的四角及兩個斷口處的鋼筋可靠連接，測試電阻小于4。7.1.3 應急預案（1）突發事件應急準備 成立搶險領導小組，明確責任分工搶險領導小組組織機構如下：組長：項目經理，負責全面管理和協調工作。組長職責：負責本項目應急預案的啟動實施、小組人員分工、向上級單位請示啟動上級部門應急預案。副組長：總工、副經理、安全總監副組長職責：協助組長工作，在組長不在場的情況下行使組長權利，負責片區生產安全的現場管理。組員：項目部各部門負責

40、人。組員職責：組員主要負責現場監控，及時向組長匯報。 緊急情況發生和上報程序施工過程中施工現場或駐地發生無法預料的需要緊急搶救處理的危險時，迅速逐級上報，次序為現場、辦公室、搶險領導小組、上級主管部門。由安質部收集、記錄、整理緊急情況信息并向小組及時傳遞，由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據駐地監理指示可由施工隊單位自行直接進行處理。如果是一般事故，發生后立即報告本項目主管單位，并在1小時內報告佛山市本區域的安全生產監督管理職責的部門。如果重大事故發生后，立即采取有

41、效措施，積極組織搶救，防止事故蔓延擴大，并立即撥打119、120報警，同時報告本項目主管單位、佛山安全生產監督管理局等負有安全生產監督管理職責的部門。 事故搶險、處理程序事故搶險、處理工作流程詳見圖7-2所示。圖7-2 事故搶險、處理流程圖 培訓及演練結合現場實際情況，對所有人員進行教育，并作好預案的技術交底，組織實地演練，提高施工人員的救援處置技能和避難方法，檢驗應急救援系統和預警系統的運行狀況。在同一施工現場有多家施工單位時，組織聯合演練，培養各單位之間的聯系和大局觀，提高協調和支援能力。對演練后及時總結、評審，找出影響系統正常運轉的薄弱環節，并組織人員整改和完善，使應急救援的體系運轉更順

42、暢、迅速。（1）主要危險源及工序應急預案 腳手架坍塌的應急預案a.當發現腳手架坍塌預兆時，及時發出警告信號，在危險區域的人員立即撤離，同時禁止其他人員進入或接近危險區域，工作人員撤離到安全位置后，及時核對現場人員數量，查有無人員受傷或人員失蹤。b.對現場的情況，現場管理人員，立即報告經理部，并立即啟動應急搶險預案。c.現場采取與坍塌程度及范圍相應的施工技術措施，控制坍塌的進一步發展。在確保施工人員安全的情況下，積極組織人員進行坍方處理，盡快恢復施工。 高處墜落應急預案a.高空墜落事故發生后，事故發現第一人應大聲呼救，并立即報告項目經理或現場管理人員。b.項目部召集應急救援領導小組成員，事故發生

43、后應在第一時間趕到現場，要了解和掌握事故實況，制定搶險搶救、防止事故擴大，維護現場秩序，嚴格保護事故現場，實施救援方案。 c.項目經理通知啟動項目部應急救援系統。 d.當醫院的救護車未到達之前，搶險搶救組展開救護工作，對受傷人員流血部位進行包扎止血，有骨折的部位予以固定，有顱腦、胸腹部為損傷者，必須給予相應處理。特別骨折者注意骨折部位的保護，避免二次傷害。對停止呼吸的傷者進行人工呼吸或胸外心臟擠壓等，也可用氧氣直接呼吸，盡最大努力搶救傷員生命。 e.當救援結束，項目部應急救援組長召開領導小組成員會議，研究善后組織工作，做好傷者家屬的接洽善后處理工作事宜安排。項目部協助公司事故調查組開展調查工作

44、，事故處理按“四不放過”原則處理。 臨時用電應急處理措施a.觸電應急預案一旦發生觸電事故，立即撥打120急救電話求救，并將情況及時上報單位領導，同時組織人員積極開展現場自救工作。觸電的急救方法：b.首先使觸電者脫離電源：首先查明觸電者是否已脫離電源，并防止觸電者二次觸電或搶救者觸電，脫離電源方法有三種：一是斷開電源總開關，二是使用絕緣物（如干燥的的竹支、木桿）隔離或挑開電源或帶電體，三是將導電線直接接地或短路，強行迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電源。c.對觸電者進行急救，搶救方法：一是口對口（鼻）人工呼吸法（停止呼吸者），二是胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者），有時兩種方法需要同時交替進行

45、。實施人工急救時堅持不斷，中途不輕率中止。7.1.4.監控量測（1） 監測監控項目腳手架使用中，應定期檢查下列項目： 桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求； 扣件螺栓是否松動； 高度在24m以上的腳手架，檢查其立桿的沉降與垂直度的偏差是否超出規范要求； 安全防護措施是否符合要求； 是否超載。 在監測期，當偏差超出預警限值時或發現安全問題時，應按照經過項目技術負責人審定簽字或緊急情況下經過項目技術負責人確認的技術措施進行處理，并將技術措施報公司備案，重大問題，技術措施應報公司批準； 對架體進行調整加固前，應設置警戒區域，禁止非架子施工人員進入警戒區；對架體進行調整加固作業，有專職安

46、全人員、架子工班組長監護和安全撤出措施。（2）監測部位 架體沉降在架體大角（各轉角處）、直線長度不應大于25m的架體底部設置監測點，相對主體結構進行觀察； 架體垂直偏差在架體大角（各轉角處）、直線長度不應大于25m的最頂部立桿設有縱橫向水平桿處，設置監測點，相對主體結構進行觀察。（3）監測頻率 基礎完工后及腳手架搭設前； 作業層上施加荷載前； 每搭設完1013m高度后； 達到設計高度后； 遇有六級大風與大雨后； 停用超過一個月。7.2工程質量的技術保證措施7.2.1 腳手架檢查、維護（1）檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架的轉角處和斷口處的垂直度。如發現垂直度有異常現象，應及時

47、加固和消除隱患。（2）各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。（3）檢查腳手板有否松動、懸挑，還要檢查四周是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。（4）連墻件的檢查，檢查連墻件是否齊全和完好，有無松動、移動。（5）要對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋板、欄桿和接地防雷等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如有松動者應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。（6）如腳手架有開口、斷口和出入口，應對該部位進行重點檢查，使這些部位始終符合安全規定。（7）檢

48、查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。還要檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩定狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正。此外還要逐日清理腳手板上的垃圾。（8）腳手架使用中必須經常檢查，清除架子上的雜物，嚴禁在架子上堆積過多的施工材料，或多人擠在一起，以免架子發生超載，造成事故。（9）腳手架上施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于3KN/m2，使用機具、材料等盡量放在腳手架里側，以減小傾覆力矩。7.2.2 腳手架搭設常見質量問題及預防措施序號常見質量問題原因分析防治措施1立桿間距過大施工隊伍質量意識差，偷工減料，不在乎架體受力重要性。1、挑選素質過硬的外

49、架班組施工。2、外架搭設前在施工現場對外架班組進行詳細交底，并嚴格督促其按照既定施工方案施工。2步距過大施工隊伍質量意識差，偷工減料，不在乎架體受力重要性。1、挑選素質過硬的外架班組施工。2、外架搭設前在施工現場對外架班組進行詳細交底，并嚴格督促其按照既定施工方案施工。3剪刀撐未連續設置施工隊伍質量意識差，偷工減料，不在乎架體受力重要性。1、挑選素質過硬的外架班組施工。2、外架搭設前在施工現場對外架班組進行詳細交底，并嚴格督促其按照既定施工方案施工。3、現場專職安全員進行過程控制，做到質量問題即發生即整改。4連墻件間距過大施工隊伍質量意識差，偷工減料，未意識到連墻件影響整個架體穩定的重要性。1

50、、挑選素質過硬的外架班組施工。2、外架搭設前在施工現場對外架班組進行詳細交底，并重要強調連墻件的重要性，且嚴格督促其按照既定施工方案施工。3、現場專職安全員進行過程控制，做到質量問題即發生即整改。7.3工期的技術保證措施（1）外腳手架所使用的材料：鋼管、扣件等必須為合格產品，禁止使用銹蝕、變形、彎曲、裂紋的材料。 （2）對操作人員進場后必須進行崗位技術培訓和安全教育，使操作人員作業能力提高，適應性加強，保證安全、質量及進度。 （3）材料、設備、人員等齊全，減少應不必要的原因產生的工期停滯。 （4）一般情況下不準夜間施工作業，若需夜間施工作業，需進行批準后方可，必須保證具有足夠照明、天氣良好、無

51、大風等等一切施工作業必備條件。7.4 環保的技術保證措施（1）外腳手架所使用進場材料堆碼整齊，進行防潮、防雨等處理。（2）及時清理腳手架、腳手板上的雜物、混凝土等垃圾雜物，清理時嚴禁從高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。（3）腳手架上安全網布置合理，固定牢靠，以防安全網掉落后影響安全。（4） 拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。7.5 職業健康的技術保證措施（1）嚴格按照施工組織設計進行施工，上崗人員證件必

52、須齊全。（2）在安全與質量、效益發生沖突時，要堅持“安全第一”的思想。（3）加強安全管理，糾正違章作業。（4）加強員工培訓及安全教育，不適應高空作業者不得上腳手架操作，做好安全交底工作。（5）搭拆腳手架時，必須戴好安全帽、佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口，褲口要扎緊。（6）吊運腳手笆及腳手架鋼管等須用專用保險吊鉤。（7）搭拆腳手架時安全笆、桿綁扎或拆開均得一次完成不得中途停止。（8）遇惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時不得進行高空腳手架搭拆工作。8 計算書8.1 計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規范GB

53、50007-20113、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工手冊第五版8.2 落地式雙排腳手架腳手架總參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架架體高度H(m)24水平桿步距h(m)1.5立桿縱（跨）距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9內立桿距建筑距離(m)0.3橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.8扣件連接的連接種類雙扣件連墻

54、件與結構墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(m)0.3荷載參數腳手板類型鋼笆腳手板擋腳板的類型木擋腳板腳手板鋪設層數每隔（x）一設每3步設置一層密目安全網自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3裝修腳手架施工層數1結構腳手架施工層數1橫向斜撐每隔（x）跨設置5架體頂部風壓高度變化系數1架體底部風壓高度變化系數1風荷載體型系數1.273腳手架搭設地區廣東省佛山市腳手板自重標準值(kN/m2)0.1地基參數基礎類型地基地基承載力特征值fak（kPa）250墊板底面積A(m2)0.04地基土類型10cm厚C15混凝土圖8.1 落地式腳手架立面圖圖8.2 落地式腳手架剖面圖橫向水平

55、桿驗算橫向水平桿內力及撓度按簡支梁驗算，支座反力按有懸挑的簡支梁計算。 承載能力極限狀態q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.031+0.11.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.197kN/m正常使用極限狀態qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.031+0.11.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.581kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：圖8.3 承載能力極限狀態受力簡圖圖8.4 彎矩圖Mmax=0.21kNm=Mmax/W=0.21106/4250=49.48N/mm2f=205N/mm22、撓度驗算計算簡圖

56、如下：圖8.5 正常使用極限狀態受力簡圖圖8.6撓度圖max=0.601mmminlb/150，10=6mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態V=1.346kN正常使用極限狀態VK=0.968kN縱向水平桿驗算根據規范要求，縱向水平桿按三跨連續梁計算，且選擇最不利的活荷載布置。由上節可知F=V,FK=VKq=1.20.031=0.037kN/mqK=g=0.031kN/m1、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)0.9(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4

57、0.531.5/(2+1)0.9(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m簡圖如下：圖8.7 承載能力極限狀態受力簡圖圖8.8彎矩圖Mmax=0.633kNm=Mmax/W=0.633106/4250=148.834N/mm2f=205N/mm22、撓度驗算圖8.9 正常使用極限狀態受力簡圖圖8.10撓度圖max4.234mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態：Vmax=4.801kNm扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=4.801kNRc=8kN滿足要求立桿穩定驗算腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yZ=61、立桿承受的

58、結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=240.144+6(0.9+0.15)20.031/2+0.01462/2=3.667kN2、構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.9+0.15)1.50.1/2+30.171.5+1.5240.01=1.361kN3、施工活荷載標準值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(0.9+0.15)1.5/2=3.938kN4、風荷載統計立桿穩定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系

59、數mz=1連墻件驗算風荷載產生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數mz=1風荷載標準值：wk=mzmsw0=11.2730.3=0.382kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mwk=wklah2/10=0.3821.51.52/10=0.129kNm風荷載產生的彎矩設計值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.129=0.162kNm立桿荷載組合：不組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.667+1.361)+1.43.938=11.547kN組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(3.667+

60、1.361)+0.91.43.938=10.995kN長細比驗算：l0=kmh=1.1551.51.5=2.599ml=l0/i=2.5991000/16=162.422l=210滿足要求根據l值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j=0.267則立桿穩定的驗算式為：不組合風荷載：N/jA=11.5471000/(0.267398)=108.766N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：N/jA+MW/W=10.9951000/(0.267398)+0.162106/4250=141.785N/mm2f=205N/mm2滿足要求允許搭設高度驗算不組合風荷載：H=jAf-(1

61、.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.267398205-(1.21.3611000+1.43.9381000)/(1.20.1441000)=84.588m組合風荷載：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.267398205-(1.21.3611000+0.91.4(3.9381000+0.129106/4250)/(1.20.1441000)=87.557mH=24mH=84.588m滿足要求連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.31000=300mm,l=a0/i=300/16=18.75l=210根據l值查規范JGJ1

62、30-2011附錄A.O.6得到j=0.95風荷載作用在一個連墻件處的面積Aw=2h3la=21.531.5=13.5m2風荷載標準值：wk=mzmsw0=11.2730.3=0.382kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nlw=1.4wkAw=1.40.38213.5=7.218kN連墻件的軸向力設計值：Nl=Nlw+N0=7.218+3=10.218kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12條進行取值。將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=10.2181000/398=25.6730.85f= 0.85205= 174.25穩定：Nl/jA=10.2181000/(0.9539

63、8)=27.031N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=10.218kNRc=12kN滿足要求立桿地基承載力驗算立桿上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力標準值：NK=NG1K+NG2K+NQK=3.667+1.361+3.938=8.966kN立桿上部結構傳至立桿基礎頂面的軸向力設計值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.667+1.361)+1.43.938=11.547kN底座的驗算：N=10.218kNRb=100kN地基承載力驗算：按照規范JGJ130-2011第5.5.2條要求，考慮部分地基承載力折減系數（一般0.4

64、），可得Pk=Nk/Ac=8.966/0.04=224.148kPafg=250kPa滿足要求 8.3型鋼懸挑卸料平臺計算參數及簡圖1、計算參數基本參數卸料平臺名稱型鋼懸挑卸料平臺-1平臺長度L(m)5平臺寬度B(m)3.2次梁間距a(m)0.5次梁懸挑長度a1(m)0.3主梁間距b(m)2.6外側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直距離V1(m)4.5外側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S1(m)3.5內側鋼絲繩上拉結點與平臺的垂直距離V2(m)4.5內側鋼絲繩與平臺拉結點距墻水平距離S2(m)3鋼絲繩夾個數n3卸料平臺類型主梁垂直建筑物外墻主次梁是否焊接成整體否材料參數主梁鋼材牌號Q235主梁類型槽鋼

65、主梁規格22a號槽鋼次梁鋼材牌號Q235次梁類型槽鋼次梁規格14b號槽鋼面板類型覆面多層板面板厚度50鋼絲繩型號637鋼絲繩直徑28鋼絲繩抗拉強度等級(N/mm2)1700拉環直徑d(mm)25拉環的焊縫長度lw(mm)150拉環的焊縫厚度he(mm)8荷載參數施工活荷載標準值Qk(kN/m2)2面板自重荷載標準值g1k(kN/m2)0.35硬質防護自重荷載標準值g2k(kN/m)0.22、施工簡圖8.11剖面圖8.12平面圖面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000502/6=416666.667mm3I=bh3/12=1000503/

66、12=10416666.667mm41、強度驗算由可變荷載控制的組合：q=1.2g1kb+1.4Qkb=1.20.351+1.421=3.22kN/m8.13面板簡圖8.14面板彎矩圖Mmax=0.101kNm=Mmax/W=0.101106/416666.667=0.241N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=g1kb+Qkb=0.351+21=2.35kN/m8.15 簡圖8.16撓度圖=0.016mm=max(10000.5/150,10)=10mm次梁驗算次梁按兩端有懸挑的簡支梁計算。卸料平臺的防護自重，對于最外側次梁而言是線荷載，對于其他次梁為作用于次梁外懸挑處的集中

67、力。通過綜合分析，將次梁懸挑長度做最大限制（小于500mm），認為僅對最外側次梁的受力狀態進行分析即可滿足一般施工需求。防護欄桿取1.5m高計算。承載能力極限狀態荷載統計：q=1.2(g3k+g1ka+1.5g2k）+1.4Qka=1.2(0.167+0.350.5+1.50.2)+1.420.5=2.171kN/m8.17計算簡圖正常使用極限狀態荷載統計：q=g3k+g1ka+1.5g2k+Qka=0.167+0.350.5+1.50.2+20.5=1.642kN/m8.18變形計算簡圖1、強度驗算8.19次梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.737kNm截面塑性發展系數取=1.0，這樣做偏于安

68、全，且符合卸料平臺的受力特性。=Mmax/(W)=1.737106/(187.1103)=19.938N/mm2f=215N/mm2滿足要求2、抗剪驗算8.20次梁剪力圖(kN)Vmax=2.822kNmax=VmaxS/Itw=2.82210352.4103/(609.41048)=3.033N/mm2=125N/mm23、撓度驗算8.21次梁變形圖(mm)max=0.729mm=max(10002.6/150,10)=17.333mm4、支座反力計算承載能力極限狀態下在支座反力：R=3.473kN正常使用極限狀態下在支座反力：Rk=2.628kN5、穩定性驗算梁整體穩定系數：b=(570t

69、b/lh)(235/fy)=5709.560/(2.61000140)235/235=0.893;由于b大于0.6，按照下面公式調整：b=1.07-0.282/=Mmax/bWX=1.737106/(0.75487.1103)=26.441N/mm2f=215N/mm2主梁驗算根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態荷載統計：q=1.2g4k=1.20.25=0.3kN/mP=R=3.473kN8.22 計算簡圖正常使用極限狀態荷載統計：qk=g4k=0.25kN/m

70、Pk=Rk=2.628kN8.23 變形計算簡圖1、抗彎驗算8.24 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=10.757kNm截面塑性發展系數取=1.0，這樣做偏于安全，且符合卸料平臺的受力特性。=Mmax/(W)=10.757106/(1217.6103)=49.435N/mm2f=215N/mm2滿足要求2、抗剪驗算8.25 主梁剪力圖(kN)Vmax=14.007kNmax=VmaxS/Itw=14.007103127.6103/(2393.91047)=10.666N/mm2=125N/mm23、撓度驗算max=0.995mm=max(10003.5/150,10)=23.333mm4、支座反

71、力計算承載能力極限狀態下在支座反力：R=28.361kN5、穩定性驗算梁整體穩定系數：b=(570tb/lh)(235/fy)=57011.577/(2.61000220)235/235=0.882;由于b大于0.6，按照下面公式調整：b=1.07-0.282/=Mmax/bWX=10.757106/(0.75217.6103)=65.876N/mm2T外=35.929kN滿足要求拉環驗算=2T外/(d2)=235.929103/(3.14252)=36.615N/mm2f=65N/mm2焊縫驗算f=T外/(helw)=35.929103/(8150)=29.941N/mm2ffw=160N/

72、mm2滿足要求8.4鋼管落地式卸料平臺計算參數基本參數卸料平臺的寬度B(m)5卸料平臺的長度L(m)3.6卸料平臺的高度H(m)4.5立柱橫向間距lb(m)0.9立柱縱向間距la(m)1.2水平桿步距h(m)1.5立桿布置形式單立桿次梁間距a(mm)300剪刀撐（含水平）布置方式普通型主楞與立桿連接方式/連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接方式鋼管扣件連接連墻件拉結長度a00.3連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N02計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011材料參數架體鋼管類型483.5腳手板類型木腳手板欄桿、欄板類型欄桿、木腳手板擋板底座形式墊板次梁類型圓鋼管次梁

73、規格483.0主梁類型圓鋼管主梁規格483.0架體底部墊板面積A(m2)0.2荷載參數材料堆放荷載標準值Q1(kN/m2)2施工均布活荷載Q2(kN/m2)2架體是否封閉密目網是密目式安全立網自重標準值g3(kN/m2)0.1風壓高度變化系數uz/風荷載體型系數us/腳手板自重標準值g1(kN/m2)/欄桿自重標準值g2(kN/m)/基礎類型地基土地基土類型10cm厚C15混凝土地基承載力特征值fak(kPa)250是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度類型/簡圖：圖8.26 平面圖圖8.27 縱向剖面圖次楞驗算恒荷載包括次楞自重gkc、腳手板自重g1,轉化為次楞上的線荷載，活荷

74、載包括施工活荷載、材料堆放荷載，轉化為次楞上線荷載。次楞按三跨連續梁計算，恒荷載滿布，活荷載按不利布置進行組合；強度及撓度驗算時，活荷載按第一跨及第三跨隔跨布置計算；抗剪驗算時，活荷載按第一跨及第二跨連續布置計算。1、強度驗算恒荷載為：g1=1.2gkc+g1ke=1.2(0.033+0.35300/1000)=0.166kN/m活荷載為：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4(2+2)300/1000=1.68kN/m計算簡圖如下：圖8.28 可變荷載控制的受力簡圖圖8.29 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.266kNm=Mmax/W=0.266106/(14.493103)=59.151N

75、/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算撓度驗算荷載統計：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e=0.033+0.3300/1000+(2+2)300/1000=1.323kN/m圖8.30 正常使用極限狀態下的受力簡圖圖8.31 次梁變形圖(mm)max=0.85mm=max(10000.9/150,10)=10mm3、支座反力計算承載能力極限狀態下支座反力為：R=2.436kN正常使用極限狀態下支座反力為：Rk=1.746kN主梁驗算按三跨連續梁計算符合工況，偏于安全，計算簡圖如下：圖8.32 簡圖1、抗彎驗算圖8.33 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.588kNm=Mmax/

76、W=0.588106/(4.493103)=130.846N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算圖8.34 簡圖圖8.35 主梁變形圖(mm)max=1.103mm=max(10000.9/150,10)=10mm3、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rmax=7.997kN扣件抗滑移計算由上知最大扣件滑移力為Rmax=7.997kNRmax=7.997kNR=8kN滿足要求立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k按JGJ130-2011表取用，按JGJ130-2011附錄C表C-1取用，h為步距l0=kh=12.0891.5=3.133則長細比為：

77、=l0/i=3.1331000/(1.5810)=198.323=2102、立柱穩定性驗算=l0/i=3.1331000/(1.5810)=198.323根據查JGJ130-2011附錄得到=0.183N1=Rmax+1.2Hgk=7.997+1.24.53.84/100=8.205kNf=N1/(A)=8.2051000/(0.1834.89100)=91.51N/mm2=205N/mm2立柱地基基礎計算立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8.205/(10.2)=41.024kPafak250kPa滿足要求連墻件驗算1、桿件強度驗算連墻件的軸向力設計值：Nl=N0=2Kn連墻件桿件強度驗算：s=Nl/Ac=21000/(4.89100)=4.09N/mm2 0.85f=0.85205=174.25滿足要求2、桿件穩定性驗算l=a0/i=0.31000/(1.5810)=18.987根據l值查規范JGJ130-2011附錄得到j連墻件桿件穩定性驗算：Nl/jA=2/(0.9494.89100)=0.004N/mm20.85f=0.85205=174.25滿足要求3、連接強度驗算扣件抗滑移：Nl=2kNRc=8kN滿足要求