1、1工程概況：XX西特大橋全橋長19.441Km,其中92#墩95#墩（48m+80m+48m）為一聯跨越XX河主航道的三跨懸澆連續梁。該聯梁橫截面為單箱單室斜腹板，腹板斜率為1：5。中支點處梁高6.23m，梁高按圓曲線變化;邊支點梁底寬6.10m，中支點處梁底寬5.14m。頂板厚40cm，腹板厚分別為45cm、80cm，底板厚由跨中的45cm按圓曲線變化至中支點梁根部的76.8cm，中支點處加厚到150cm；全橋共設5道橫隔梁，分別設于中支點2.6m厚、端支點1.25m厚和中跨跨中截面0.6m厚。2.編制說明2.1編制依據（1）設計圖XX城際施圖（通橋）-V、XX城際施圖（通橋）-V-B、XX

2、城際施圖（通橋）-07、XX城際施圖（通橋）-I-17。（2）客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準（鐵建2005160號）等相關驗收標準。（3）客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南（TZ213-2005）。（4）鐵路橋涵施工技術規范（TB10203-2002）。（5）客運專線預應力混凝土現澆梁暫行技術條件。（6）客運專線鐵路橋涵用高性能混凝土技術條件。（7）鐵路混凝土工程施工技術指南（TZ210-2005）。（8）鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準（鐵建設2005160號）。（9）鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規定。2.2編制原則以施工合同文件以及國家現行客運專線及有關設計及施工規范、質量評定驗

3、收標準及有關法規為依據，參照公司類似工程施工經驗的原則編制。2.3編制范圍本施工方案適用于XX城際鐵路標4工區XX西特大橋（48+80+48）m的連續梁懸澆施工。3.工期安排上部結構施工進度橫度圖序號時間 項目名稱2009年（93#墩）2009年（94#墩）345678456781施工準備20#塊施工31#10#塊施工4合龍段施工5直線段施工4.施工準備4.1機械設備投入使用計劃表序號設 備 名 稱單位型 號數量1拖式砼輸送泵臺HBT-6022自動計量砼攪拌站臺HZS-12023砼輸送車臺容量8m384裝載機臺ZL5035汽車式起重機臺QY-2516塔式起重機臺TQ-6327掛藍套菱形48柴油

4、發電機組臺120KW19液壓油泵ZB4-500810鋼筋彎曲機臺GJB7-40B211鋼筋切斷機臺GQ40-D212鋼筋對焊機臺UN1-100213交流弧焊機臺BX3-500414交流弧焊機臺BX3-400415預應力張拉設備臺400T/80T/27T4/2/216真空泵臺120m3/h117壓漿泵臺UB-314.2勞動力投入計劃表序號專業工種名稱人數備注1鋼筋工602混凝土工403模板工304張拉工205其他工種404.3.技術準備連續梁結構布置圖已經到位，工區組織工程部技術人員集中進行了圖紙會審，弄清了連續梁圖紙中設計意圖、施工要點和應注意的問題，能夠進行連續梁施工的指導工作。5總體施工方

5、案5.1施工工藝流程48+80+48m連續梁（92#墩95#墩）采用掛籃懸澆施工方法，其工藝流程如下：93#墩支架現澆0#塊箱梁 94#墩支架現澆0#塊箱梁 92#、93#墩、94#、95#墩墩身施工拼裝掛籃93#墩掛籃懸臂施工1#10#塊 94#墩掛籃懸臂施工1#10# 中跨合龍92#墩支架現澆段施工工95#墩支架現澆段施工工邊跨合龍邊跨合龍箱梁總體施工工藝流程圖5.2主要施工步驟：5.2.1在線路大里程方向主墩左側位置安裝63型塔吊。5.2.2完成主墩施工后，澆筑墊石混凝土并安裝永久支座。5.2.3完成臨時固結措施施工同時利用墩頂及墩旁托架澆筑0#塊，并張拉0#塊梁段上預應力鋼束。5.2.

6、4安裝掛籃并預壓，對稱平衡懸臂澆筑1#塊10#塊并張拉各階段預應力鋼束。5.2.5支架現澆邊跨直線段。5.2.6按先邊跨再中跨的順序進行合龍段的施工及拆除相應的臨時約束，完成體系轉換，形成一聯連續箱梁。5.2.7進行橋面及附屬結構施工。5.3上部箱梁施工重點及難點5.3.1大噸位支座安裝質量要求高該聯箱梁為跨河連續梁，跨度80m。所有主墩安裝的永久支座為CKPZ系列盆式橡膠支座，中支座30000KN，為大噸位支座，安裝精度要求為：保證平面兩個方向的水平，支座的四角高差不得大于1。施工中要嚴格控制支座墊層位置及高程，以保證支座安裝的精度要求。5.3.2 0#塊預應力鋼束集中，鋼筋密集，混凝土澆筑

7、難度大0#塊預應力鋼束包括縱向頂板束、縱向腹板束、豎向腹板束、橫向頂板束，預應力管道縱橫豎交錯布置，相當集中；另外0#塊結構復雜，普通鋼筋密集，加之梁體高大，給混凝土澆筑帶來很大困難，施工中必須采取可靠的技術措施來保證0#塊混凝土的澆筑質量。5.3.3懸臂施工跨度大，結構線性控制是重點大跨度預應力混凝土連續橋在懸臂施工過程中，由于受各種因素影響，施工中的實際結構狀態可能偏離預定的目標，隨著懸臂的伸長，將產生誤差積累，會影響結構的正常使用。故在施工中必須通過實測各梁段立模標高，來有效的保障箱梁合龍精度及成橋后設計線形要求。5.3.4懸澆箱梁體系轉換工藝繁雜，對質量要求高懸臂澆筑預應力連續箱梁是以

8、T構為施工單元，利用掛籃分段澆筑混凝土直至最大懸臂狀態，最后通過相鄰T構的合龍，使其轉換成連續梁。而合龍段作為梁體的最后一個塊段，有其施工的復雜性和難度，是連續梁施工的關鍵。它包含了線性控制、設計控制應力、體系轉換、合龍精度控制、箱梁溫度收縮等一系列的施工重點和難點。因此在施工中應制定有效的技術措施，合理解決上述各難點，從而確保合龍段順利合龍及該段質量。5.3.5長束大噸位鋼束繁多，預應力穿束及難度大該梁主跨縱向預應力鋼束最長達79.6m；錨下張拉噸位最大達273t。施工中需采用鋼絞線穿束機進行穿束，并準確定位預應力管道位置及錨具位置，以免在張拉過程中造成過大的預應力損失，從而影響鋼束的設計伸

9、長值；預應力鋼束張拉時采用張拉噸位與引伸量雙控，以設計張拉控制應力為主，用引伸量進行校核。6.主要施工方案6.1箱梁0#塊施工0#塊作為墩頂梁體懸澆的起始塊段，具有結構復雜、施工難度大、質量標準高、施工條件差等特點。具體表現為：梁體內預應力管道集中，鋼筋布設密集，一次澆筑混凝土數量多，側面積大，梁體高等方面。根據以上工程特點及以往的施工經驗，擬采用墩旁支架現澆法施工。箱梁0#塊托架及模板施工80米跨懸臂梁主墩箱梁0#塊12m，高6.23m，底板厚76.8150，頂板厚4090，腹板厚80130cm，橫隔板厚260cm，箱梁0#塊混凝土為C50高性能混凝土，共計兩個，單個混凝土數量324m3，梁

10、段重858.6t。（1）0#塊支架根據設計及掛藍施工的要求，93#、94#墩0#塊采用膺架現澆。該膺架采用800mm鋼管樁作為豎向支承構件。墩身每側設兩排,每排五根鋼管，壁厚10mm，支承在箱梁兩側腹板處，鋼管底端焊在承臺表面預埋鋼板上。鋼管樁頂部設縱向2I56b工字鋼作承重梁，橫向布設3組雙排加強的12米貝雷片做分配梁,貝雷梁上縱向分布2I36a工字鋼作底模承重梁，再在底模支承架上敷設0#塊底模板。五根鋼管樁之間及鋼管樁和墩身之間設置較強的聯系，形成穩定的桁架結構，以滿足現澆施工及臨時施工的穩定性要求，具體構造詳見“0#塊支架設計圖”。（2）膺架預壓膺架支立并加固好后采用沙袋對膺架進行加載預

11、壓，預壓荷載取1.4倍安全系數，荷載為1134噸。在加載完成后每12小時測試一次，直至48小時的累計沉降量不大于2mm方可卸載，卸載后，按測得的彈性和非彈性沉降量及設計標高，重新調整模板標高。（3）模板底模：采用木結構模板。外側模：利用掛藍懸澆段模板，支撐在支架懸臂橫梁上。掛藍模板采用定型桁架式大面積鋼模，背楞為定型式鋼桁架。外側模在工廠加工制作，運至現場作業平臺后，采用塔吊起吊就位，一次支立并調整好正確位置。外模框架鋼桁架下設碗扣支架作為翼緣板混凝土荷載的支架。0#塊澆筑完成，橫向頂板預應力束張拉后，安裝掛籃及內外模走行梁，通過外模走行梁將外模縱向移至1#塊位置，用做1#塊模板。完成1#塊后

12、同樣再用做2#段模板。內模及端頭模：箱梁內模及橫隔板模板采用木板或竹膠板，倒角按設計尺寸特殊制作。為便于施工通行，人洞模板采用1.5cm厚竹膠板制作。箱梁端頭模板采用自制定型鋼模（鋼板厚5mm），在端頭模上割孔將箱梁接縫縱向鋼筋伸出模板。主墩支座安裝及臨時固結施工具體為：在墩身混凝土澆筑封頂至支座墊石時，預留支座螺栓孔洞。而后精確放出支座中心線及標高，在墊石四周立上模板，模板內澆筑早強高強砂漿，立即用吊車起吊支座，準確定位后旋緊螺帽，支座安裝完成。為承受懸臂施工中臨時T構梁重量及不平衡彎矩，臨時支墩采用體外式，在墩柱兩側分別對稱設置2個臨時支墩。臨時支座采用800鋼管樁，壁厚10mm，管樁內安

13、放25螺紋鋼筋籠，插入承臺80cm，插入粱底100cm，澆筑C35混凝土形成實心墩以連接梁體，抵抗懸澆施工彎矩，待合龍時拆除。見附件臨時支墩構造圖及計算鋼筋及預應力管道鋼筋、預應力筋及波紋管在鋼筋加工場制成半成品，現場綁扎成型。其施工順序如下：綁扎底板鋼筋綁扎腹板及隔墻鋼筋安裝豎向預應力管道和預應力筋安裝腹板內縱向波紋管安裝內模后綁扎頂板鋼筋，安裝頂板預應力管道。質量要求：鋼筋綁扎完后，要對綁扎、焊接、尺寸進行自檢，發現問題及時處理，使質量滿足規范要求。表1 加工鋼筋的允許偏差項次允許偏差（mm）1受力鋼筋順長度方向加工的全長+5、-102彎起鋼筋各部分尺寸+203箍筋、螺旋筋各部分尺寸+5表

14、2 焊接鋼筋網和焊接骨架的允許偏差項目次項目允許偏差（mm）1網的長、寬+102網眼的尺寸+103骨架的寬、高+54骨架的長+105箍筋間距點焊+10，綁扎+20表3 鋼筋位置允許偏差項次項目允許偏差（mm）1同排以上受力鋼筋的鋼筋排距+52同一排受力鋼筋的鋼筋間距+103鋼筋彎起點位置+204箍筋、橫向鋼筋間距+205焊接預埋件水平高差中心線位置+356保護層厚度+3按設計圖紙中預應力筋坐標準確定位波紋管，定位筋按直線段1米，曲線段0.5米固定，防止澆筑混凝土時發生位移。波紋管連接采用大一號型波紋管，兩端用膠帶封裹，同時在施工中注意保護波紋管，防止電焊灼傷管壁。在澆筑混凝土時需在波紋管內穿入

15、直徑小一號的槊料襯管，待混凝土初凝時緩慢拔出，并用通孔器反復通孔，保證孔道暢通。豎向預應力鋼筋采用鐵皮管成型，在澆砼前固定在鋼筋骨架內。砼施工砼由拌和站集中拌和，采用砼罐車水平運輸，垂直運輸采用砼輸送泵。砼按自邊向中、先底板、再腹板及頂板的順序澆筑砼，中間不留施工縫。0#塊的梁體較高及其鋼筋和預應力管道密集，給砼入模帶來較大的困難，因此在砼澆筑時擬采取在頂板肋部鋼筋位置預制兩個下灰道；先在底板上整體澆筑70cm厚砼，再從板預制的下灰道澆筑底板、腹板，同時澆筑中隔梁砼；腹板砼采用分層澆筑，分層厚度不大于30cm。砼振搗使用高頻插入式振搗器。振搗人員施工時劃分范圍，分工負責，掌握快插慢拔等振搗要領

16、，杜絕漏振及過振等現象，振搗時振搗器不得直接接觸波紋管。在澆筑砼結束后，派專人用及時清理管道，且保證每一管道都要暢通，以免影響下道工序。混凝土的養護采用覆蓋土工布灑水養護的方法。穿預應力鋼絞線梁內縱橋方向預應力筋束采用后穿束法，但對于單端張拉的預應力筋束，采用先穿束法。后穿束法施工時一般采用人工穿入預應力鋼絞線束，穿束時，先用空壓機吹風的方法清理孔道內的污物和積水。當鋼絞線束很長時，采用特制的牽頭用卷揚機牽引穿束。張拉（1）張拉要求張拉千斤頂的標定：請有資格的計量檢測部門校正標定。使用時的校驗期限視千斤頂工作情況確定，使用超過1個月或達到200次以及在千斤頂使用過程中出現不正常現象時，需重新校

17、驗標定。壓力表選用防震1.0型，一周校正一次，頂表配套使用。砼強度檢驗：通過同體混凝土試塊強度試驗，來保證箱梁砼強度達到張拉設計強度后施加預應力。張拉力的控制：按設計要求，計算出不同鋼絞線束的張拉力和豎向預應力粗鋼筋的張拉力。張拉力的校核(雙控)：規范要求，用應力指標控制張拉時，應以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值之差應控制在6%以內，否則查明原因采取相應措施處理后才能繼續張拉。（2）縱向預應力筋張拉預應力筋的張拉：預應力鋼束張拉要嚴格按設計張拉順序、張拉控制應力及工藝進行，并認真作好張拉記錄。張拉方式與程序：縱向預應力鋼絞線束兩端同時張拉，對稱進行。張拉程序為00.1k0.2k 1.0

18、2k (持荷2min錨固)。張拉過程中每束鋼絞線的斷絲、滑絲數不得超過1絲，同一斷面的斷絲率不得超過1%。張拉安全注意事項：任何情況下作業人員不得站在預應力筋的兩端，操作千斤頂和測量伸長值人員在千斤頂側面操作，嚴格遵守操作規程，油泵工作人員在張拉時嚴禁擅離職守；張拉時應做到孔道、錨環、千斤頂三心對中；工具夾片要保持潤滑，利于退錨。鋼束張拉完畢，嚴禁碰撞錨具和鋼絞線，鋼絞線剩余長度采取砂輪切割機切斷，并及時封錨。縱向預應力理論伸長值L（cm）的計算： L = + 式中：K預應力鋼絞線工作應力； L預應力計算鋼絞線長度（cm）； Lg計算工作長度； Eg預應力鋼絞線彈性模量（Mpa），按試驗測定結

19、果取值； x從張拉端至計算截面曲線孔道長度； 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和； K孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，K取0.0025； 預應力鋼絞線與孔道壁的摩擦系數，取0.23。（3）豎向預應力筋張拉豎向預應力鋼筋的制作和張拉：為確保結構受力符合設計要求，必須嚴格控制豎向預應力張拉施工質量。豎向粗鋼筋在澆砼時預埋在梁體內，用鐵皮管使其與砼隔離。預埋時應注意：嚴格控制鋼筋頂面標高，以免給橋面鋪裝造成困難。高強度鋼筋嚴禁電焊。豎向預應力鋼筋在砼強度達到設計強度后進行，逐根張拉錨固張拉沿中心線兩側對稱進行。（4）張拉順序： 總體張拉順序嚴格按照圖紙進行。每箱梁塊段則按：先縱向再豎向、

20、后橫向。另外縱向束則按照從外到內的順序進行。（5）設置人洞： 為了箱梁齒板張拉方便，在箱梁頂板預留適量的人洞。人洞分別設在預留段箱梁頂板上，具體位置與數量另行決定。孔道壓漿和封錨預應力孔道采用真空壓漿工藝，其工藝如下：關閉壓漿端密封蓋壓漿球閥，出漿端球閥已打開，真空泵開啟，并把管道真空度抽至-0.06Mpa-0.1Mpa以上，打開壓漿端球閥開始壓漿。維持真空泵開啟至出漿端球閥透明喉管吸進水泥漿，關閉球閥（同時關閉真空泵），讓水泥漿流進廢漿桶，開啟出漿端密封蓋上的出氣孔。待水泥漿流出順暢時關閉出氣孔，持壓0.50.6 Mpa 2min，關閉壓漿端進漿球閥，一個壓漿流程完成。豎向精軋螺紋孔道采用活

21、塞式注漿機，從下端注漿孔注入，自上端流出濃漿后，堵住孔道，持壓0.30.4 Mpa 2min。6.2掛籃懸臂施工懸臂施工程序見懸臂施工程序圖圖2-2 懸臂澆筑施工程序圖掛籃設計通過比較我部采用菱形桁架輕型掛籃；設計為桁架式整體移動掛籃，主要由主桁承重系統、懸吊系統、錨固系統、行走系統、模板系統等部分組成。掛籃外形簡潔、輕巧，其各部件的受力明確。掛籃結構圖見設計圖紙。（1）主桁架承重系統掛籃主桁承重系統主要由兩榀菱形桁片及在其橫向設置前、后橫梁桁片組成的空間桁架。每榀菱形桁片由5根桿件在結點處采用銷子聯接而成。主桁片桿件斷面均為抗扭性能良好的組合全焊接方形鋼管，桿件斷面尺寸為2203220316

22、mm，材料選用Q235鋼板。前、后橫梁亦采用由L12512510mm角鋼焊接而成的薄壁方鋼管組成平面桁架，前、后橫梁桿件斷面尺寸采用1353135310mm。前橫梁設計為一個整體的平面桁架，后橫梁設計為由三個單元組成的平面桁架。前、后橫梁與菱形主桁片的聯接采用銷子和螺栓聯接。菱形主桁片桿件與結點板之間采用由40Cr制作的80銷子聯接。此掛籃的主桁承重系統與其他類型掛籃的主承重系統相比，受力性能好且變得均勻，結構輕巧、簡潔，大大降低了掛籃主承重系統的重量；掛籃主桁架的運輸與拆裝很方便，并為施工人員提供了寬敞的作業空間。（2）掛籃懸吊系統掛籃懸吊系統主要由鋼吊帶、分配梁、鋼吊桿和千斤頂等組成。鋼吊

23、帶選用16Mn鋼板，根據受力狀況的不同，鋼吊帶選用=20mm與=40mm厚度兩種。鋼吊帶上端與前、后橫梁下弦的耳板由50銷子聯接，下端與分配梁采用50銷子聯接。分配梁由兩條槽鋼或工字鋼組焊而成，根據各個部位受力狀況的不同，共選用了八種不同規格的分配梁。鋼吊桿選用32精軋螺紋鋼，鋼吊桿上端穩固于分配梁，下端通過自行加工的連接器懸掛底籃與內外模。千斤頂置于分配梁之間，可自由調節底籃與內外模板的高度。掛籃懸吊系統采用了鋼吊帶和鋼吊桿（精軋螺紋鋼）相組合的形式，將更加便利于底籃與內外模板的調節，同時增加了懸吊的可靠性，并降低了掛籃的自重。（3）掛籃行走系統掛籃行走系統主要由液壓穿心千斤頂、行走小車、內

24、模行走滾輪、滑軌等組成。掛籃主桁架前支點下方設置滑船，由液壓穿心千斤頂頂推掛籃通過滑船在工字鋼滑軌上前移。工字鋼滑軌設計成兩段，分前移滑軌與行走滑軌。這樣更加便于裝拆，移動方便迅速。滑船在前移滑軌上滑移。掛籃后支點巧妙地設計行走小車，行走小車在行走滑軌上翼緣底面滾動前移。行走滑軌與前移滑軌通過壓在其上面的錨梁與箱梁豎向預應力筋連接而錨固，這樣取消了掛籃尾部的配重，有效地減輕了掛籃自重，掛籃行走亦變得平穩可靠。用于支撐內模的工字鋼滑梁通過內模行走滾輪，由掛籃主桁架牽引其同步前移。此掛籃的行走裝置與其他類型掛籃相比有著明顯的優勢，掛籃的主承重系統與底籃及其他各部分均同步一次性就位，這樣減少了施工工

25、序，縮短了施工周期。（4）掛籃錨固系統掛籃的錨固系統包括主桁架的錨固與模板系統的錨固兩部分。在澆注箱梁砼時，掛籃單榀主桁架尾部用4根32精軋螺紋鋼通過箱梁預留孔位進行錨固。32精軋螺紋鋼上方設置千斤頂進行錨固力的轉換并可調整掛籃懸臂端的撓度。模板系統前端由吊桿支承，后端則利用32精軋螺紋鋼錨固于已澆梁段前端。（5）掛籃模板系統掛籃模板系統包括底籃、外模、內模、端模和工作平臺等。模板設計均按全斷面一次性澆注箱梁混凝土考慮，整個模板系統均隨主桁行走一次到位。整個系統操作簡便，有效地縮短了模板移動和安裝周期，保證了混凝土的外觀質量。底籃為掛籃懸澆時的底部承載平臺，由前托梁、后托梁、固定縱梁架、固定縱

26、梁、活動底模組成。底籃寬度設計為可調式。托梁與固定縱梁及固定縱梁架采用螺栓連接，底模兩側采用等寬的活動底模架，放松活動底模架的活動縱梁與托梁的緊固裝置，活動縱梁可帶動底模架沿托梁橫向滑移，滑移動力可選用手拉葫蘆或千斤頂。處于兩活動底模架之間、固定縱梁架正上方所形成的梯形帶，采用木模或鋼木結合的模板，以適用每個節段所形成的不同規格梯形帶。前、后托梁均采用兩條槽鋼并在其上加蓋鋼板組焊而成的箱形截面。縱梁采用工字鋼加工而成。底籃所承受的荷載通過懸吊系統和后錨固分別傳至橋面承重結構和已澆梁段。前托梁通過六條32精軋螺紋鋼與分配梁連接，精軋螺紋鋼與前托梁處的連接設計了專用的連接器，其連接穩固可靠。后托梁

27、設六根32精軋螺紋鋼將其錨固于前段已澆混凝土的箱梁上。后托梁兩端設兩條32精軋螺紋鋼與分配梁連接，主要供移籃使用。外模由面板、骨架、縱梁組成。外模面板選用=8mm厚Q235鋼板。縱梁用于支撐模板，前端懸于主桁前分配梁，后端懸吊于已澆箱梁翼板上，掛籃前移時則懸吊于主桁后分配梁，外模吊桿均采用32精軋螺紋鋼。內模由頂板、支撐架及連接板組成。內模頂板由=6mm的鋼板、L7537536角鋼及-5375扁鋼組焊而成。內模骨架由槽鋼10組焊而成，共設置4組，由縱向角鋼L6336336連接成整體。內模骨架與內模頂板采用焊接方式相連。當箱梁腹板厚度變化時，可在內模頂板與內模骨架中間位置處采用木模進行調整。箱梁

28、腹板處內模可采用木模或分塊鋼模。拆模時在內模頂板橫肋上設置活動鉸來實現。模板高度的變化通過增減塊板來調節。外模與內模在箱梁腹板段設置對拉桿，對拉桿選用18園鋼，兩端車牙，由螺栓固定。箱梁腹板段對拉桿每層間距為1m至1.2m,每層對拉桿共設置4根。在外模下方可通過千斤頂由頂桿固定側模于底籃工作平臺。端模采用分塊鋼模以適用箱梁腹板厚度和孔道位置的變化。在底籃兩側、前后端設置固定工作平臺，在內外模和箱梁前端設置懸吊工作平臺，便于箱梁任何位置的操作。 掛籃壓載試驗掛籃在墩頂梁段安裝完成后，需對其進行模擬壓載試驗，以檢驗掛籃實際承載能力和安全可靠性，并獲得彈性和非彈性變形參數，為掛籃施工和箱梁線型控制提

29、供數據，同時檢驗掛籃的設計準確性和掛籃的加工質量。試驗加載過程須模擬掛籃施工過程的受力情況，按最大塊段5號塊試驗，其重為139噸，安全系數為1.2，則壓載為167噸；加載的方式可根據實際情況確定，在加載過程中可分四級加載和兩級卸載，第4級為掛籃最大試驗荷載。掛籃的施工使用（1）施工順序掛籃前移就位后，調整其平面位置及標高。綁扎底板與腹板鋼筋，安放豎向預應力筋及底板縱向預應力管道；綁扎頂板鋼筋，安放縱向預應力管道及橫向預應力鋼束；安裝端模。 圖2-1 掛籃構造圖澆注梁板混凝土。梁段混凝土養生。梁段混凝土強度達到設計值的85%后，張拉縱向、橫向預應力鋼束及豎向預應力筋；縱向、橫向預應力鋼束及豎向預

30、應力筋壓漿。掛籃前移就位。（2）掛籃前移基本流程如下：新澆節段砼達85%強度并張拉完預應力筋。放松模板系統的前后吊桿，使其下降1020cm。 在兩榀主桁架前支點各置兩臺32t千斤頂，并將前支點頂起510cm左右，擰緊支撐桿螺母，使掛籃穩定。 將滑軌前移至已澆節段砼前端 ，并將滑軌錨固于已澆節段上。 下降主桁架，使其與滑軌接觸。 安裝并檢查行走小車、行走滾輪使其分別與滑軌及滑梁可靠接觸。 卸去掛籃后錨筋及底籃后錨。 安裝兩個YC70-150液壓穿心千斤頂頂推掛籃前移就位。對于底模架及其前后橫梁的吊耳等重要部位的焊接應選取有經驗的焊工施焊，以保證焊接質量。掛籃各構件出廠前應派專人進行驗收檢查，并對

31、掛籃各部構件進行試拼，對不合格者禁止出廠。 砼施工砼施工與0#塊相同。砼施工過程中，應遵循對稱澆筑的原則，既要保證同一塊段兩側腹板砼的對稱均勻澆筑，防止偏重歪斜，又要保證一個T構上懸臂兩端塊段砼的對稱澆筑。對稱澆筑可通過在梁頂設置三通泵送管向兩端分流來保證。砼澆筑前，要鑿除塊段間砼表面浮漿到露出石子，然后用水潤濕并刷一道素水泥漿，以加強接縫粘結。懸臂施工過程中，在盡量減少不必要施工荷載的同時，施工荷載應在懸臂兩端對稱堆放，或堆放在0#塊梁頂，以免影響梁體線型。掛籃拆除待合龍段施工完成后，便可拆除掛籃，拆除順序如下：在梁頂面安裝卷揚機，吊著外側模前后吊桿（底模架吊在走行梁上）徐徐下放；或先放底模

32、架，后放外側模；合龍段內模、走行梁，在合龍段施工前拆除，余者可從兩端梁的出口拆除；拆除前上橫梁；主構架用吊車分片拆卸，并移至吊車可吊范圍內吊下；拆除軌道及鋼（木）枕。6.3掛籃施工測量監控箱梁在懸澆施工中，由于受自重、溫度、外荷載等因素影響會產生撓度，同時，混凝土自身的收縮、徐變等因素也會產生標高變化，并隨著懸臂長度的加大而增加。為了使成橋后的線形達到或接近設計要求，因此必須在懸澆過程中對已澆筑或準備澆筑的梁段的各工況和承臺的沉降、位移進行監控測量，并以此隨時調整懸澆的立模標高。另外為確保主橋在施工期間各部位始終處于安全受力狀態，需在梁體內預埋應力元件進行應力監控。總之主橋施工需進行箱梁撓度、

33、平面線形、墩臺沉降等實施監測，同時對箱梁應力監控。施工測量網的建立測量控制采用獨立三角網進行控制。在各主墩0#塊上分別設置三個平面控制點，同時兼作高程測量的水準點。基準測點布在橋軸線、腹板中心線與0#塊橫向中心線交點上。基準測點按三角高程和等導線的方法測設。對于高程的精度，用懸掛鋼尺的方法，用水準儀上下測讀，予以校核。校核無誤后的控制點作為懸澆箱梁的高程和平面控制點。測點的布置在臨時支撐設置4個沉降和水平位移觀測點，在各懸澆梁段布置三個測點，測點布在離梁端前沿15cm的腹板與箱梁截面中心線上。以上測點均采用16mm鋼筋埋設，長度約60cm，與結構鋼筋焊接固定，并露出混凝土面2cm，外露鋼筋的頂

34、面用砂輪磨成圓形，各懸澆梁段觀測點見下圖。撓度觀測的工況選擇根據類似工程經驗，撓度觀測共分如下5大工況測量：a、掛籃就位后b、混凝土澆筑前c、混凝土澆筑后d、張拉完成后e、掛籃前移后正常情況下特別是4塊以前一般按如下三大工況監測：a、掛籃就位后b、混凝土澆筑后c、張拉完成后其他特殊情況如箱梁節段長度與截面尺寸變化的首件、施工至1/2懸臂長度時、以及合龍前的34個塊件，根據需要進行4個或5個工況測量。施工時可組成由業主單位、設計單位、監控單位、監理單位、施工單位等參加的監控小組，根據實際情況選擇測量工況。主橋懸澆施工測量及高程控制精度如下：a、所有測點的標高測量控制精度為3mm。b、立模標高控制

35、精度為5mm。c、單T懸澆節段澆注混凝土后，兩臂撓度（標高）10mm。d、各懸澆單T完成后，相鄰兩懸臂端的相對豎向撓度20mm。e、箱梁全部施工完成后，梁頂向標高與對應設計標高1/5000L。撓度測量監控的原則和方法a、撓度監測首先需做到四定原則：定人、定儀器、定時、定點。項目部組織有經驗的測量人成立測量監控小組專門進行測量監控，以便監控工作的順利開展和防止人為原因引起的誤差。項目部配置專門儀器校驗合格后專門用于監控測量。為避開日照、溫差對撓度所造成的影響，施工控制測量的時間應安排在凌晨5：008：00之間進行。每塊件混凝土澆筑完成后，及時將測點鋼筋頭打磨成半球狀，同時用紅油漆做好明顯標志并編

36、號，做好后由專人負責人保護，一直到全橋合龍。b、每次監控測量，業主、監理、監控及施工單位需事前定好時間同時進行測量，并對測量數據現場核對，當同測的相互誤差在允許的范圍內（3mm）方可轉到下一程序，否則重新測量。c、每次測量各單位均須做好現場記錄，并記錄氣象、溫度等環境條件，測量完成后及時將數據反饋到監控單位進行整理分析，以決定下一塊件的立模標高調整值。d、撓度控制及計算立模標高控制值=箱梁頂面設計標高+設計施工預拱度+掛籃變形值日照溫差修正值。但由于影響大跨徑連續梁撓度的因素較多，致使計算狀態和實際施工狀態產生一定的差異。為達到設計的理論線型，需要通過現場實際測量資料的積累和對比分析，找出各階

37、段的撓度變化規律。同時，結合監控單位根據設計提供的參數和現場實測資料，通過線型控制軟件計算，得出修正后的設計預拱度，然后，對立模標高進行修正，并提供最終的立模控制標高。e、因懸澆混凝土施工過程中掛籃變形、箱梁結構撓度等有可能與預設值不同，因此在懸臂澆筑混凝土過程中進行高程監控，即在混凝土澆筑過程中測出掛籃變形、箱梁結構撓度，與設計值現場對照，發現異常立即匯報。箱梁平面線形監控箱梁平面線形是根據設計圖提供的箱梁設計線大地坐標，用全站儀測量，監理單位復核后匯總到監控單位，由監控單位將數據輸入計算機，動態顯示設計線形與實測線形，進行實時監測。沉降觀測主墩基礎的沉降亦是箱梁懸臂施工控制觀測的組成部分。

38、因此，在每個臨時支撐及0塊橋面中心均布置觀測點，懸澆施工過程中每半個月觀測一次，發現異常沉降后立即匯報監理、設計單位。6.4邊跨直線段施工邊跨直線段在鋼管支架上現澆。直線段結構圖如圖2-3所示。圖2-3 直線段支架結構示意圖支架結構形式：直線段支架結構自下而上分別為600鋼管樁基礎，每排5根，排間距3m； 樁頂設2I40工字鋼主梁；其上為縱橋向貝雷片7組及橫橋向I36工字鋼分配梁；碗扣式腳手架支撐于I36工字鋼上，其縱橫橋向立桿間距均為60cm，腹板處橫橋向間距加密到30cm,橫桿步距120cm，并在橫縱橋向每4-5米加設剪刀撐確保支架穩定。模板構造：底模采用1515方木橫橋向布置，上設101

39、0方木及1.5cm竹膠板作模板。外側模板利用0號塊外側鋼模加工（3.8m段掛籃走行模板除外）。內模采用1.5cm厚的優質竹膠板制作，框架采用510方木，內模支撐采用碗扣支架，按120cm步距搭設，縱橫橋向立桿間距為90cm。鋼管支架搭好以后要先進行超載預壓，消除支架非彈性變形確保支架的承載能力，并測出彈性變形值，根據變形情況，為確定鋪設箱梁底模標高作參考。直線段鋼筋、砼及預應力施工工藝同0#塊施工。6.5合龍段及體系轉換6.5.1合龍段施工合龍前,相接的兩個T構最后2-3段，在立模時必須進行全T構聯測，以便互相協調，保證合龍精度。合龍段模板利用掛籃模板采用懸吊法澆筑邊跨及中跨合龍段砼。合龍段砼

40、施工時，應盡量避免日溫差造成的影響，可選擇在日溫差較小的一天中溫度最低的時間澆筑，砼澆筑時間控制在23小時內。為保證合龍質量，砼可采用微膨脹砼，其膨脹劑摻入量由試驗確定。合龍段具體施工程序為：安裝施工吊架立模綁扎鋼筋及縱向預應力管道安裝勁性骨架臨時穿束并張拉壓配重安放豎向和橫向預應力混凝土澆筑及養生拆除臨時剛接預應力張拉并壓漿拆除臨時墩梁固結（邊跨合龍時）。（1）合龍梁段吊架及模板吊架及模板組成合龍段模板使用掛籃模板，當懸澆完成10#梁段后，掛籃各部模板脫離主桁架。通過在已澆成的10#梁段及直線段底板、頂板內的預留孔洞，用預應力粗鋼筋、掛籃內外模走行梁、底模架前后橫梁等構成合龍段混凝土施工的吊

41、架。外側模和底模走行就位用拉桿將外側模固定在已完成的10#梁段上，吊緊外側走行梁，取消前端與上橫梁間吊帶。輪軸轉換后，用倒鏈牽引內側走行梁走行至已成梁段，用預應力粗鋼筋和滾軸拉結，類似地走行外側走行梁。在底模前后橫梁兩端各設置兩個10t的倒鏈，前橫梁倒鏈與內側走行梁相連，后模梁倒鏈與外側走行梁相連，取消底模后錨及前吊裝置。走行前，底模、側模自重應完全承托在側模走行梁上，并最終作用于走行梁的滾軸吊點上。在前方牽拉走行梁滾動滑移，走行就位后，利用吊架預留孔洞與已成梁端混凝土拉結。內模在10#段箱梁內，搭設滿堂支架，臨時支撐內模框架及模板，放松走行梁吊帶，向前滑移走行梁，走行梁前端進入對面吊點后拆除

42、支架，使內模完全承托在走行梁上。（2）勁性骨架的安裝在合龍段梁體模板就位及壓重結束后，在一天氣溫最低時（凌晨）迅速完成勁性骨架焊接。并在盡可能短的時間內完成合龍段混凝土澆注。組織四臺焊機及四個電焊工同時作業，所有焊縫高度和長度均應滿足設計要求。施焊前，應將焊接處梁體用土工布覆蓋并灑水潤濕，防止焊接過程中灼傷梁體混凝土。（3）壓配重合龍段混凝土采用平衡法澆注，在相應的10#梁段堆放合龍段梁體混凝土重量一半的砂袋。為消除梁體懸臂兩端的不平衡彎矩，中跨合龍段兩端應同時加載。在合龍段混凝土澆注過程中，安排專人按照合龍段混凝土的澆注速度，用手推車倒運壓重砂袋至0#塊梁頂，適當控制倒運速度，使澆注混凝土的

43、增重與砂袋倒運的減重保持相當。（4）臨時束張拉為防止合龍段混凝土產生早期裂縫，勁性骨架焊接好后，左右對稱同步張拉臨時4束每束50T的控制應力，待合龍后重新補足應力。（5）混凝土的澆筑為了保證合龍段的施工質量，應優化合龍段的配合比設計，使所用混凝土盡量早強，并應盡量減少其收縮徐變值。砼的澆筑應在低溫下進行，在升溫條件下養生，同時應邊澆筑邊配重，以防止砼產生裂縫（壓重在砼灌注時相應撤除）。6.5.2體系轉換待邊跨合龍段砼達到設計規定的強度后張拉邊跨合龍束，并拆除臨時固結和臨時支座，成為單懸臂體系，然后采用同樣方法澆筑中跨合龍段砼，張拉預應力束，拆除模板，完成體系轉換。6.6掛籃施工安全、質量注意事

44、項（1）掛籃的安裝、行走、使用及拆除過程均系高空作業，因此一定要按規定采取安全措施，進行安全教育，并在施工中隨時進行檢查。（2）創造高空作業條件，危險處應設安全網，懸空作業人員必須系安全帶，人員操作處要設欄桿；上、下梯需固定牢靠；所有操作人員必須戴安全帽。（3）使用的機械設備，應隨時檢查、維修保養，特別是起重用的千斤頂、倒鏈、鋼絲繩等應有足夠的安全系數，如有不符合規定者立即更換；所有動力、照明電路，須按規定鋪設，定時檢查，確保安全。（4）現場技術人員必須經常檢查掛籃位置、前后吊帶，吊架及后錨桿等關鍵受力部位的情況，發現問題及時解決，重要情況及時報告。（5）檢查豎向預應力鋼束的位置、數量是否符合

45、設計要求，特別注意后吊帶、內外模后吊架預留孔洞位置是否正確及孔洞是否垂直。（6）施工中應加強觀測標高、軸線及撓度等，并分項作好詳細記錄，每段箱梁施工后，要整理出撓度曲線。（7）灌注前后吊帶一定要用千斤頂張緊，且兩處要均勻，以防承重后和已成梁段產生錯臺。（8）施工撓度控制為能正確合理地控制梁體撓度，應采取如下措施：實際施工中，及時觀測：a、掛籃走行前, b、掛籃走行后，c、灌注前，d、灌注后，e、張拉前, f、張拉后六個狀態的撓度變化。在灌注砼過程中，要及時測量底板的撓度變化情況，發現實際沉落與預留量不符時，應及時調整吊帶頂端的千斤頂。合龍前，相接的兩個T構最后23塊段，在立模時必須進行全T構聯

46、測，以便互相協調，保證合龍精度。T構兩邊要注意均衡作業，砼灌注對稱進行；掛籃移動時兩邊距墩中心的距離差不要大于40cm，移動速度緩慢，不大于10cm/min。7.質量保證措施7.1組織措施（1）建立完善的質量保證體系，并保證其運行。對首次施工的工程，由總工程師及技術員會同有關人員重點旁站，觀測全過程情況，及時指導，總結經驗，分析研究，確保（提高）質量。（2）質檢人員的配備不論專職或兼職的質檢人員，均選技術好、熟悉規范、明確質量要求、責任心強的人員承擔。（3）加強質量教育，強化質量意識本工程精度要求高，軸線位置、高程控制至關重要，控制不好將損及外觀，為確保質量，要求在全體職工中加強質量教育，使全

47、體職工人人關心質量、重視質量，強化質量意識。各級行政領導和生產指揮人員，在組織生產施工的同時，狠抓工程質量；各級工程技術人員在做好技術工作的同時，針對工程具體情況制定確保質量的措施；各具體施工人員要明確質量標準，嚴格掌握、執行規范規程，確保工程質量。7.2技術措施（1）堅持技術交底制度。每項工程開工前，由該項工程的主管工程師對各工藝環節的操作人員進行技術交底。講清設計要求、技術標準、施工參數、操作要點和注意事項，使所有操作人員心中有數。（2）堅持工藝過程“三檢”制度。每道工序均嚴格進行自檢、互檢和交接檢，上道工序不合格不能進行下道工序施工。（3）認真執行隱蔽工程檢查簽證制度。凡隱蔽工程項目，在

48、內部“三檢”合格后，按規定報請監理工程師復檢，檢查結果填寫標準表格，雙方簽字確認后，方可隱蔽。（4）堅持過程控制。質量不是檢查出來的而是工序施工中干出來的，為此對每道工序均做到：工前有技術交底，有崗前培訓，工中有技術人員跟班作業，工后有質檢人員的檢查評定，從而牢牢地控制住工序作業質量。（5）嚴格執行工序報檢制度。每道工序施工完畢并經自檢合格后，報請監理工程師進行驗收，驗收合格后方可進行下步工序的施工。7.3施工方案方面的保證措施（1）施工前，認真核對現場，精確核定箱梁模板、結構尺寸、高程等，發現問題及時與設計單位溝通，避免出錯。對自行設計的施工補充圖紙、方案要認真計算、設計、加工、組拼，并報送

49、監理工程師審批，待批準后方可投入施工。（2）加強原材料的檢測工作，水泥、鋼材等廠供材料有出廠合格證和材質化驗單，并控制其質量規格符合施工要求。對砂、石料等地材進行性質、強度試驗，嚴格控制其粒徑及含泥量等不超過設計規范要求。混凝土圬工拌合用水采用無侵蝕性水。（3）砼采用有自動計量裝置，拌和站集中拌和的方法組織砼供應，砼運輸車運輸，泵車灌筑。橋梁砼外露部分盡可能采用同一家同一品種同一年批次產品。（4）堅持施工過程中的試驗制度，砼澆筑對每批砼均進行坍落度試驗并記入施工記錄，控制坍落度在標準坍落度的15mm范圍內，保證砼強度試驗的頻數、試件組數達到規定要求；還有含氣量、入模溫度及擴散度的檢測等。（5）

50、嚴把模板質量關。加工質量保證精度要求，確保表面光滑平整。現場安裝牢固、板縫密貼平整，無錯縫。（6）砼澆筑時保證其和易性，滿足結構尺寸要求和砼振搗要求，以保證其外觀質量；分層厚度不大于規范規定，一般控制在30cm以內，振搗時遵循快插慢拔、不過不欠的原則。（7）鋼筋在加工時采用模具配合以保證加工精度。鋼筋保護層采用砼墊塊以保證砼保護層的厚度符合設計要求。（8）加工鋼筋在鋼筋車間內進行，雨天施工時，正在進行施工的鋼筋骨架或已綁扎完準備澆筑混凝土的，須用篷布、雨布加以覆蓋，并把中間墊高，以利排水，防止雨水腐蝕鋼筋。（9）張拉前千斤頂、油表必須配套標定，標定后配套使用，且必須在合格有效期內使用。（10）

51、錨具、夾具使用前必須對其外觀、硬度、靜載錨固系數及有關性能按規定進行檢查與測試，合格后方可使用。8.安全保證措施8.1工程管理方面的措施（1）每道工序均做到：工前有安全交底，有崗前培訓，工中有安檢人員跟班作業，工后有安檢人員的檢查評定，從而牢牢地控制住工序作業進程以保證整個施工安全。（2）成立專門安全領導小組。設專職人員負責安全檢查工作，各施工處、班組設兼職安全員負責各自安全檢查工作，安全檢查人員有施工否決權。 （3）、深化安全教育，強化安全意識。施工人員上崗前必須進行安全教育和技術培訓，牢記“安全第一”的宗旨，加強各級作業人員的安全意識，使安全意識深入到每個作業人員的心中，安全員必須持證上崗

52、。（4）、制定安全作業規章制度，在施工中做到各項工作有章可循，主要包括以下內容：車輛運輸運行安全作業制度；用電安全須知及電路架設養護作業制度；各種機械的操作規則及注意事項；有關勞動保護法規的執行措施；各種安全標志的協調規則及維護措施；高空作業安全制度；起重作業安全制度。（5）、質量與安全是工程的根本，在整個施工過程中堅持以“質量保安全，從安全要效益”的方針。（6）、認真實施標準化作業，嚴格按安全操作規程進行施工，嚴肅勞動紀律，杜絕違章指揮與違章操作，保證防護設施的投入，使安全生產建立在管理科學、技術先進、防護可靠的基礎上。（7）、特殊工種安全技術要求：特種作業人員必須持證上崗，并熟悉客專施工相

53、關技術要求。相關工種作業人員必須正確穿戴防護用品。各工種必須嚴格遵守并執行相關操作規程。8.2施工用電及機械使用方面措施（1）、現場配電正規化，各配電箱均加設觸電保護器，對線路加強檢查維護，破舊電線一律廢棄不用；手持用電工具一律安裝漏電保護器，所有用電機械進行接地或接零。（2）、所有機械操作人員必須按機械操作規程進行。（3）、所有機械要定期地檢查，以免在施工過程中出現故礙。（4）、嚴格按照施工規范和安全操作規程施工，在作業地點掛警告牌，嚴禁違章操作、野蠻施工。8.3現場管理安全保證措施（1）、對所有參施人員配發安全帽、安全帶，進入施工現場一律帶安全帽，高空作業一律配帶安全帶；杜絕上下交叉作業。

54、（2）、吊裝作業時均設專人值班且吊具均通過承載檢驗、有防護手段，定期更換各種吊裝設備的承重繩。（3）、箱梁頂必須設置安全網，安全網應符合國家安全標準。箱梁四周邊沿設置攔桿圍護，高度不得低于1.2米（4）上崗上員應經體檢，患有恐高癥、恐水癥、高血壓、心臟病者不得從事高空、水上作業。附件： 懸澆梁支架計算一、0號塊支架計算：1、支架結構形式：支架采用800mm鋼管樁作為豎向支承構件。墩身每側設兩排、每排五根壁厚10mm鋼管樁，鋼管樁墊板為=16mm的A3鋼板，預埋在承臺表面上。鋼管樁頂部設縱向工字鋼，橫向放3組12米貝雷片作為分配梁，分配梁上設楔形木桁架，再在架上敷設底模板。具體詳見“0#塊支架設

55、計圖”。2、底模方木計算底模肋木采用1010cm方木，方木間距為20cm，跨距為52cm。0#塊混凝土共計324m3，合計8586KN，其半重4293KN ；根據設計圖懸臂部重G=2500KN，按最不利情況考慮，梁重全部由底模承重，則其受力面積為5.14*4.3=22.1m2。取一根作為受力單元，按簡支梁進行計算，則受力單元的總荷載為：N1=PS=0.520.2P=0.104P又因P=1.2G/(5.144.3)=135.75KN/m2(考慮施工活載、模板重等因素，取梁重1.2倍系數)故N1=0.104135.75=14.118KN荷載集度q=14.118KN/0.52m=27.15KN/mM

56、max=qL2/8=27.150.52/8=1.76KNmQmax= qL/2=27.150.52/2=7.06KNmax= Mmax/W=1.76*106/(1003/6)=10.56Mpa13MPamax= Qmax/A=7.06/0.12=0.706MPa1.6MPaWmax=5qL4/384EI=0.274mm底模肋木的強度、剛度均滿足要求。3、縱梁檢算底模縱梁采用17根2I36a工字鋼，間距為75 cm，凈距 47.8cm;工字鋼下方貝雷片間距最大為1.55m,即工字鋼最大跨度為1.55m。取單組縱梁作為研究對象，腹板位置荷載最大，其荷載值為：單組橫梁的荷載集度為 q=6.230.7

57、526.5=123.8KN/m檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/8=123.8*1.552/8=37.2KNm，Qmax= qL/2=123.8*1.55/2=96KN，max= Mmax /w=37.2/877.6=42.4Mpa215MPamax= Qmax/A=96/(76.4410-4)=12.55MPa125MPaWmax=5qL4/384EI=0.487mm縱梁強度、剛度均滿足要求。4、貝雷梁檢算0號塊根部貝雷梁組承受荷載最大，為便于計算按均布荷載考慮，綜合上部各種荷載后，其縱梁單位荷載為q=6.231.326.5=214.6KN/m檢算圖示（受力圖）如下：根據四等跨連續

58、梁計算：M跨中max=0.1214.632=193KNmM支點max=0.121214.632=233.7KNm(支點處可加強)Wmax=qL4/100EI=2.22mmVmax=0.620214.63=399KN貝雷銷子：=Vmax/A=203Mpa215MPa貝雷梁為雙片組合，故以上數據滿足要求。單片貝雷桁架（單片不加強）載面特性及容許內力表長高cmcm弦桿載面積A（cm2）弦桿慣性矩Iy（cm4）桁架抵抗矩W（cm3）桁架慣性矩I（cm4）桁架允許彎矩（KNm）桁架允許剪力（KN）30015025.488273578.5250497.2788.2245.25、2I56a工字鋼驗算由圖可知

59、貝雷梁直接作用于鋼管樁頂，故2I56a工字鋼縱梁受力可簡化為下圖：其中：F=44.74m226.5KN/m30.454=133.3KN 注：最大箱梁凈截面積44.74m2則Mmax=133.31.5=200KN.m =Mmax/w=42.6Mpa Vmax=133.3KN = Vmax/A=9.8 Mpa fc=Fa2L(1+a/L)/3EI=1.34mm 注：涉及的截面系數均乘以2經驗算滿足要求。6、鋼管柱強度及柱底砼強度檢算考慮自重后的柱底壓力為N=450KN；根據歐拉公式，對于管柱本身：Plj=2EImin/(L)2=43549.9KN =1 Imin=193647cm4管柱強度滿足要求

60、。二、直線段計算1、荷載設計 連續梁橫斷面面積為11.6m2,順橋向每米箱梁為11.6m3,每方混凝土按2.65t計算，則順橋向荷載為：30.8t/m，支架自重2.6t/m，施工人員、施工料具運輸、堆放荷載取1.0Kpa,則順橋向荷載為1.16t/m。驗算基礎承載力時按組合荷載33.6t/m計算，驗算支架承載力時接33t/m計算。2、鋼管樁受力計算：根據地質資料，運河段地質構造層理如下 層厚（m）樁周極限摩阻力（Kpa）淤泥0.6粉土8.936根據鋼管樁豎向承載力公式：Pi=sUiLi+pARP=0.63615=101.7t則：N=(201.6/15)*1.5=20.16t101.7t，滿足要

61、求。3、貝雷片受力計算：貝雷片的允許彎矩為1576.4KN*m，允許剪力為490KN，由支架配置貝雷梁最大跨度為L=3m，均布荷載為33t/m，則貝雷片受最大剪力Q=qL/2=0.5*330*3=495KN，設計橫向按14片布置，滿足受力要求，Mmax=qL2/8=330*32/8=371.25KN*m，滿足要求。4、支架受力計算：支架檢算支架采用碗扣式腳手架，規格48 3.5mm，參數如下：A4.89x102mm2，I1.215x105mm4W=5.078x103mm3，回轉半徑i15.78mm，自重38.4N/m205N/mm21）支架立桿強度檢算計算長度L1200mm，長細比L/i76，查路橋施工計算手冊附錄三得0.676，單根鋼管的允許承載力NA0.6764.8910220567765.6N67.8KN取受力最不利的腹板部分進行計算，不考慮風荷載和偶然荷載，荷載取值如下：（1）腹板部分混凝土荷載：263.83=99.58KN/m2頂板和底板部分混凝土荷載：26（0.70+1.1）=46.8KN/m2（2）內模按5KN/m2計算（3）施工人員機具按2KN/m2計算（4）振搗混凝土的荷載按5KN/m2計算（5）支架自重：按6KN考慮單根支架立柱承受的荷載：N1.299.580.30.61.4（6（525）0.30.6）32.934KN1800KN。抗拔滿足要求。