1、XX學院一期工程（2#、3#、5#教學樓）模板工程施工方案編 制： 審 核： 審 批： 目 錄第一節(jié) 工程概況- 3 -第二節(jié) 模板工程施工方案- 3 -一、施工準備- 3 -二、主要施工方法及措施- 3 -三、模板設(shè)計與配制- 4 -四、模板安裝- 5 -（一）、基礎(chǔ)模板安裝- 5 -（二）、柱模板安裝- 6 -（三）、梁模板安裝- 6 -（四）、樓板模板安裝- 7 -五、模板拆除施工工藝- 8 -（一）、混凝土結(jié)構(gòu)拆模時的強度要求- 8 -（二）、樓板、梁模板拆除工藝：- 9 -（三）、柱模拆除要點：- 9 -第三節(jié) 梁模板(木支撐)計算書- 10 -一、參數(shù)信息- 10 -二、梁模板荷載

2、標準值計算- 12 -三、梁側(cè)模板面板的計算：- 13 -四、梁側(cè)模板支撐的計算：- 15 -五、穿梁螺栓的計算- 19 -六、梁底模板計算- 19 -七、帽木驗算- 21 -八、梁底木支架立桿的穩(wěn)定性驗算- 24 -九、梁底斜撐穩(wěn)定性驗算- 26 -第四節(jié) 板模板(木支撐)計算書- 27 -一、參數(shù)信息- 27 -二、模板底支撐方木的驗算- 30 -三、帽木驗算- 32 -四、模板支架荷載標準值(軸力)計算- 35 -五、立柱的穩(wěn)定性驗算- 35 -六、斜撐(軸力)計算- 36 -七、斜撐穩(wěn)定性驗算- 37 -八、立桿的地基承載力計算- 38 -第一節(jié) 工程概況XX職業(yè)學院2#、3#、5#教

3、學樓工程； 工程建設(shè)地點:XX；屬于框剪結(jié)構(gòu)； 5層； 建筑高度：29m；標準層層高：4m ；總建筑面積：14685 平方米；總工期：156天。本工程由XX職業(yè)學院投資建設(shè)，XX研究院（集團）公司設(shè)計，XX監(jiān)理公司監(jiān)理，XX有限責任公司組織施工；由XX擔任項目經(jīng)理，張碧團擔任技術(shù)負責人。第二節(jié) 模板工程施工方案一、施工準備1、技術(shù)準備項目總工組織技術(shù)，生產(chǎn)人員熟識圖紙，掌握施工圖內(nèi)容要求特點，熟悉各部位截面尺寸，標高，制定模板設(shè)計方案。2、機具準備主要機具：圓盤鋸5臺，手提電鋸3臺，平刨1臺，手提電刨2臺。3、材料準備本工程采用915190018mm防水工程夾板，圓木支撐體系，枋木選用8060

4、2000枋木，加固螺桿選用14螺桿。二、主要施工方法及措施1、模板及支撐配置 915190018mm夾板 10000張。 8060枋木 16000支不小于60的圓木 10000根 20mm厚散板 500m2 100200020拉條 7000m三、模板設(shè)計與配制1、柱模配制柱模板采用18mm厚工程夾板，背楞采用9060枋木，按照各型號柱截面尺寸，配制各種型號柱定型模板，接口形式及細部做法見下圖2、墻模板配制墻模板配制采用18mm夾板，背楞采用9060枋木，間距為320mm，選擇方正不變形的夾板四邊整齊模板，背楞枋木選用四邊平直背楞；對拉螺桿按460500布設(shè)。3、梁模板配置框架梁模板采用18mm

5、夾板，48鋼管支撐體系，主龍骨采用9060枋木，主龍骨間距1200mm，次龍骨采用9060枋木，間距為400mm，梁側(cè)模背楞采用6040枋木，梁高大于600mm的，采用12對拉螺栓穿套管固定，支撐間距主梁400mm，次梁500mm。梁模板制作前先按各種梁號截面畫出配模圖，異型、弧型梁放出大樣，模板按配模圖和大樣圖尺寸準確加工。4、樓板模板采用18mm夾板，主龍骨采用8060枋木，間距600mm，支撐采用圓木支撐體系，間距400mm。5、樓梯模板樓梯側(cè)模，踏步擋板，底模均采用18mm夾板及8060枋木現(xiàn)場拼裝，主龍骨采用8060枋木，間距1200mm，次龍骨采用9060枋木，間距不大于500mm

6、。四、模板安裝 （一）、基礎(chǔ)模板安裝1、獨立基礎(chǔ)模板安裝模板加工釘模板地腳固定線板模板安裝鋼筋綁扎二級承臺模板安裝校正驗線模板調(diào)正加固工藝流程：模板根據(jù)基礎(chǔ)尺寸進行加工，相對的兩邊比基礎(chǔ)尺寸大36mm，另外兩邊同基礎(chǔ)，見下圖。模板安裝前應(yīng)該彈出基礎(chǔ)軸線及邊線，再根據(jù)基礎(chǔ)邊線進行定模板固定線板，然后安裝模板。模板安裝完后進行鋼筋綁扎，鋼筋綁扎完工后，對模板進行校正加固成型，最后申請驗收。（二）、柱模板安裝安裝第三、四片柱模單片柱模拼裝第一片柱模就位柱位清理、校線檢查柱模對角線及位移并糾正自下而上安裝柱箍并做斜撐全面檢查安裝質(zhì)量群體柱模固定第二片柱模就位連接1、工藝流程：2、柱模板安裝要點：安裝時

7、，柱底清理干凈后立柱模，根據(jù)控制線找準模板的位置，調(diào)整垂直度，采用48鋼管支撐將柱模板固定，見下圖：模板拼裝前須逐塊修整板面、邊框，清除混凝土殘渣、泥漿，并涂刷隔離劑。柱根施工縫處經(jīng)剔鑿、清理、吹洗干凈后，根據(jù)柱模控制線找準模板位置，調(diào)整其垂直度。模板拆除后隨時清理，維修后平放于平整場地上，下部墊8060mm方木（間距600mm），分類碼放整齊。（三）、梁模板安裝1、梁模板安裝操作工藝：彈出梁軸線及水平線并復核搭設(shè)滿堂鋼管架安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝側(cè)梁模安裝另一側(cè)梁模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固2、梁模板就位安裝施工要點：框梁模板采用18mm厚

8、膠合板、48鋼管木支撐體系，多層板涂刷環(huán)氧保護劑，龍骨采用10060mm方木，主龍骨間距為1200mm，次龍骨間距為400mm，6040mm方木做肋，梁側(cè)模采用對拉螺栓穿PVC塑料套管固定。（四）、樓板模板安裝1、樓板模板就位安裝工藝流程：搭設(shè)支架安裝橫縱鋼（木）楞調(diào)整樓板下皮標高及起拱鋪設(shè)模板塊檢查模板上皮標高、平整度2、樓板模板就位安裝工藝施工要點：安裝前地面先硬化，采用木墊板，支架的支柱，可用早拆翼托支柱從邊垮一側(cè)開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫拉桿，其間距按模板設(shè)計的規(guī)定。一般情況下支柱間距為12001300mm，木楞與支柱連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定，根據(jù)給定的水平線，認真調(diào)節(jié)支模

9、翼托的高度，將木楞找平。鋪設(shè)膠合木模板，先邊上板模，板模壓住墻模或梁模用釘子釘牢固，然后向垮中鋪設(shè)平模。在板面上作業(yè)，最后對于不夠整模數(shù)的模板和窄條縫，采用拼縫模或木方嵌補，但拼縫應(yīng)嚴密。平模鋪設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高，并進行校正。板采用6040mm方木做封邊龍骨，18mm厚多層板拼裝（樓板跨度大于4m時按距度的2起拱），主龍骨采用8060mm方木，間距為1200mm，次龍骨采用8060mm方木，間距為400mm。五、模板拆除施工工藝（一）、混凝土結(jié)構(gòu)拆模時的強度要求1、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)（1）側(cè)模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）底模在混

10、凝土強度符合下表的規(guī)定，方可拆除。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需要混凝土強度：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強度標準值的百分率（%）結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土標準值的百分率計（m）板250梁、拱、亮875287581008100懸臂構(gòu)件2752100（3）、拆模前應(yīng)做與該構(gòu)件同等養(yǎng)護試樣強度，當試樣強度達到要求時，方可申請拆，監(jiān)理批準后方可拆模。2、已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在混凝土達到設(shè)計強度等級后方允許承受全部使用荷載。3、拆除模板的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行。若無設(shè)計規(guī)定時，應(yīng)遵循先支后拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。

11、模板工程作業(yè)組織，遵循與拆模統(tǒng)由一個作業(yè)班組執(zhí)行作業(yè)，因支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關(guān)鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。（二）、樓板、梁模板拆除工藝：拆除梁連接件及側(cè)模板拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐1、工藝流程：分段分片拆除樓板模板、鋼（木）楞及支柱分段拆除頂木支撐2、拆除工藝施工要點； 拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)，而后拆除梁與樓板模板的連接角模及梁側(cè)模板，以使兩相鄰模板斷連。 拆模時用鋼釬輕輕撬動模板，或用木錘輕擊，折下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊模板拆下時，或用人工托扶放于地上，以托住拆下的模板。嚴禁使

12、拆下的模板自由墜落地面。 拆除跨度較大的梁底模時，應(yīng)從跨中向兩端拆除，然后拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業(yè)。（三）、柱模拆除要點：1、拆除柱模時，應(yīng)自上而下拆除。用木錘或帶橡皮墊的錘向外側(cè)輕擊上口，使之松動，脫離柱混凝土。要輕擊模邊肋，切不可用撬棍從柱角撬離。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用繩子綁扎吊下。2、要適當加設(shè)臨時支撐或在柱上口留一個松動穿墻螺栓，以防整片柱模傾倒傷人。第三節(jié) 梁模板(木支撐)計算書一、參數(shù)信息1、模板參數(shù)木支撐縱距Lb (m): 0.500；立桿計算高度H (m): 3.000；立桿采用方木；立桿方木截面寬度b(mm): 60.000；立桿方木截面高度h(mm)

13、: 80.000；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撐方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木長度La(m): 1.000； 帽木截面寬度b2 (mm): 60.000；帽木斜撐方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0 (mm): 600.000； 梁截面寬度B(m): 0.400；梁截面高度D(m): 0.800； 2、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m2): 25.000；振搗混凝土荷載(kN/m2): 1.000；新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2):12.000；3、梁側(cè)模板參數(shù)

14、主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：4；支撐點豎向間距為：80mm，140mm，80mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M8；主楞龍骨材料：木楞,寬度80mm，高度100mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；4、面板參數(shù)面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗彎設(shè)計值fm(N/mm2): 13.000； 5、立桿方木參數(shù)立桿方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗壓強度設(shè)計值fv(N/mm2): 10.000；6、斜

15、撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撐方木抗壓強度設(shè)計值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；彈性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2): 1.400；抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2): 11.000；8、梁側(cè)背楞參數(shù)梁側(cè)背楞選用類型：杉木；梁側(cè)背楞彈性模量E(N/mm2): 9000.000；梁側(cè)背楞抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混

16、凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。

17、三、梁側(cè)模板面板的計算： 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2

18、0.5120.9=6.48kN/m； 振搗混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 236.67mm；面板的最大彎距 M= 0.17.11236.6672 = 3.98104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.98104 / 3.33104=1.195N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.195N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上

19、的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 120.5 = 6N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 236.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6776236.674/(10095003.33105) = 0.04 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =236.667/250 = 0.947mm；面板的最大撓度計算值 =0.04mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.947mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算：1.內(nèi)楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度

20、60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(Nmm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2120.9+1.410.9)0.237=3.37kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.13.37500.002= 8.4110

21、4N.mm； 最大支座力:R=1.13.3650.5=1.851 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 8.41104/6.40104 = 1.315 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.315 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =12.000.24= 2.84 N/mm； E - 內(nèi)楞材質(zhì)的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.5610

22、6mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6772.845004/(10090002.56106) = 5.2210-2 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =5.2210-2mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.851kN,對主楞按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞

23、計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.478 kN.m； 外楞最大計算跨度: l = 330mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.78105/1.33105 = 3.586 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 11N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =3.586N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根

24、據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.29 mm外楞的最大容許撓度值: = 330/250=1.32mm；外楞的最大撓度計算值 =0.29mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.32mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算：驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.37 =2.923 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:

25、 N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.923kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67

26、105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.225.0000.4000.8000.900=8.640kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.3500.4000.900=0.151kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.41.0000.4000.900=0.504kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.640+

27、0.151+0.504=9.295kN/m；跨中彎矩計算公式如下: 面板的最大彎矩：Mmax = 0.109.2950.52；面板的最大受彎應(yīng)力計算值： =0.232106/2.67104=8.714N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =8.714 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.000.800+0.35）0.40= 8.14KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.00mm； E-面板

28、的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.145004/(10095002.67105)=1.36mm；面板的最大撓度計算值: =1.36mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！七、帽木驗算： 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算； (1)鋼筋混凝土板自重線荷載設(shè)計值(kN/m)： q1 =1.225.0000.8000.500 = 12.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載設(shè)計值(kN/m)： q2 =1.20.350

29、0.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷載為振搗混凝土荷載設(shè)計值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 12.910kN/m； (4)帽木的自重線荷載設(shè)計值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面慣性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木

30、彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 2.276 kN； R2 = 8.038 kN； R3 = 2.276 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.419 kN.m； 最大變形 max = 0.220 mm； 最大剪力 Vmax = 4.019 kN； 截面應(yīng)力 = 418602.005/64000 = 6.541 N/mm2。 帽木的最大應(yīng)力為 6.541 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設(shè)計值 11 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.22 mm，小于帽木的最大容許撓度 2 mm，滿足要求！八、梁底木支架立桿的

31、穩(wěn)定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+3.0000.0600.0803.870= 0.089 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.400 = 0.070 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.4000.8000.500 = 4.000 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.089+0.070+4.0

32、00 = 4.159 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值： NQ = 1.0000.4000.500 = 0.200 kN；3、立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.24.159+1.40.200 = 5.271 kN； 穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應(yīng)力計算值； fc -立桿抗壓強度設(shè)計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 = 60.00080.000 = 4800.000 mm2 -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i-立桿的回轉(zhuǎn)半徑，i =

33、0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/23.120 = 103.806； = 2800/(103.8062) = 0.260； 經(jīng)計算得到： = 5270.575/(0.2604800.000) = 4.226 N/mm2； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設(shè)計值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應(yīng)力計算值為4.226N/mm2，小于木頂支撐立桿抗壓強度設(shè)計值 12N/mm2，滿足要求！九、梁底

34、斜撐穩(wěn)定性驗算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.276/ 0.768= 2.963 kN穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,2.963 kN -木斜撐受壓應(yīng)力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設(shè)計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -

35、軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -木斜撐的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759；經(jīng)計算得到： = 2962.853/(0.7592400.000) = 1.626 N/mm 2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設(shè)計值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)； f = 1.211.000 = 13.

36、200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應(yīng)力計算值為1.626 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設(shè)計值13.2N/mm2，滿足要求！第四節(jié) 板模板(木支撐)計算書模板支架采用木頂支撐，計算根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑施工手冊（第四版）等編制。一、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m): 1.000；縱距(m): 1.000；模板支架計算高度(m): 3.000；立柱采用方木；立柱方木截面寬度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm):

37、90.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔距離(mm)：300.000；方木的截面寬度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數(shù)鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C25；每層標準施工

38、天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：100.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數(shù)

39、斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設(shè)計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木參數(shù)立柱方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設(shè)計值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撐方木的驗算:本工程模板板底采用方木作為支撐，方木按照連續(xù)梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線

40、荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN；2、抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN

41、.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面應(yīng)力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為9.719N/mm2，小于方木抗彎強度設(shè)計值11.000N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算： 截面抗剪強度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪應(yīng)力計算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪強度設(shè)計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應(yīng)

42、力計算值為0.729N/mm2，小于方木抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規(guī)范規(guī)定，撓度驗算取荷載標準值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大變形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大撓度為0.687mm，小于最大容許撓度4.000mm，滿足要求！三、帽木驗算: 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力：P = 1

43、.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷載q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面慣性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN；

44、最大彎矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大變形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面應(yīng)力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大應(yīng)力為 3.158 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設(shè)計值 11.000 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.107 mm，小于帽木的最大容許撓度 2.000 mm，滿足要求！四、模板支架荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2

45、)2+0.60021/220.0300.040+3.0000.0800.0903.870= 0.109 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.109+0.350+2.500 = 2.959 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓

46、力設(shè)計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.959+1.42.000 = 6.351 kN；五、立柱的穩(wěn)定性驗算: 穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應(yīng)力計算值； fc -立柱抗壓強度設(shè)計值； A0-立柱截面的計算面積； A0 = 80.00090.000 = 7200.000 mm2 -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i-立桿的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.28990.000 = 26.010 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm

47、； = 2400.000/26.010 = 92.272； = 2800/(92.272)2) = 0.329； 經(jīng)計算得到： = 6351.307/(0.3297200.000) = 2.682 N/mm2； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設(shè)計值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應(yīng)力計算值為2.682N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設(shè)計值 12.000N/mm2，滿足要求！六、斜撐(軸力)計算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力；

48、 i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN七、斜撐穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,2.273 kN -木斜撐受壓應(yīng)力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設(shè)計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -木斜撐的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.

49、28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；經(jīng)計算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設(shè)計值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應(yīng)力計算值為3.245 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設(shè)計值13.200N/mm2，滿足要求！八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =18.80.25=75.2 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 18.8 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！