1、新建鐵路框架涵邊墻和頂板腳手架搭設專項施工方案腳手架搭設專項施工方案 目 錄 一、編制依據 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. - 1 二、工程概況 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 1 - 三、腳手架方案選擇.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2 - 四、腳手架材料選擇.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 - 2 - 五、腳手架搭設流程及要求 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.

2、。.。.。.。.。.。.。 - 3 六、腳手架的勞動力安排 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 7 - 七、 腳手架的檢查與驗收 。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 - 7 八、腳手架搭設安全技術措施。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 8 九、腳手架拆除安全技術措施。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 10 - 十、腳手架計算書 .。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. - 11 - xx集團xx路工程指揮部 - 1 - 腳手架搭設專項

3、施工方案 xx集團xx路工程指揮部 2 - 腳手架搭設專項施工方案 新建xx至大石家線 腳手架搭設專項方案 一、編制依據 (1)鋼結構設計規范（GB500172003） 中國建筑工業出版社; (2)建筑結構荷載規范(GB50009-2001）中國建筑工業出版社; (3)建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社； （4)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中國建筑工業出版社; (5）混凝土結構設計規范（GB50010-2002)中國建筑工業出版社; (6）建筑施工安全檢查標準(JGJ5999）中國建筑工業出版社; （7)鋼結構設計規范(GB50017-

4、2003)中國建筑工業出版社。 二、工程概況 新建xx至大石家線由xx集團承建.線路自中南通道xx車站接軌引出，至既有東萊線大石家車站止，其中跨越2個區，鋼城區和高新區,途徑10個行政村，徐家店、下陳村、蔡店、北王莊、百咀紅、大山村、小山村、付家莊、秦家洼、大石家.施工里程為DK0+000-DK13+830。18，疏解線里程SDK0+000SDK1+398。39，共計長度為正線長度為15.244km。其中框架涵32座，總長度649。35橫延米。現場采用現澆法施工，對邊墻和頂板搭設腳手架。 xx集團xx路工程指揮部 - 1 腳手架搭設專項施工方案 三、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和

5、安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理. 2、在規定的條件下和規定的使用期限內,能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合市文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況,綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用普通落地腳手架。 四、腳手架材料選擇 l、普通落地式普通腳手架，選用架設鋼管外徑48mm

6、，壁厚3.20mm，鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提xx集團xx路工程指揮部 - 2 腳手架搭設專項施工方案 供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70

7、N。m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀.腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求. 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目，100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構

8、(GB/T 700)中Q235A鋼的要求. 五、腳手架搭設流程及要求 腳手架搭設的工藝流程為:縱向掃地桿？立桿 ?橫向掃地桿?小橫桿?大橫桿(擱柵）?剪刀撐?連墻件？鋪腳手板？扎防護欄桿?扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直,分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；xx集團xx路工程指揮部 3 腳手架搭設專項施工方案 墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除.當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先

9、立外排,后立內排.其余按一下構造要求搭設. 1、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1。500m,橫距0.900m，步距1.800m；連墻桿間距豎直3。600m，水平4.500m(即兩步三跨):里立桿距建筑物0。300m。 (2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 （3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右. (4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1，400. 2、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1。800m，以便

10、立網掛設，大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。 （2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。 3、剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭xx集團xx路工程指揮部 4 腳手架搭設專項施工方案 接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 4、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm,

11、里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2）滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 （3）腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點,要求綁扎牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 5、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 xx集團xx路工程指揮部 - 5 腳手架搭設專項施工方案

12、(4）腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿. 6、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m，設一拉結點.樓層高度超過4m，則在水平方向加密。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點. （3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠,有效的臨時拉結,以確保外架安全可靠. 7、架體內封閉 (1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制

13、大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固. （2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施,以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置xx集團xx路工程指揮部 6 - 腳手架搭設專項施工方案 掃地桿,如下圖。 六、腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外

14、腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要15,20人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任. 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具. 七、 腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設; 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任; 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術xx集團xx路工程指揮部 7 腳手架搭設專項施工方案 規范JGJ130-2001第八節及JGJ59

15、-99中外腳手架檢查評分表”，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證,方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離),且不能大于4步. 八、腳手架搭設安全技術措施 1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 （2）鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表3），所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊,不得松動。每個螺栓的預緊力在40N?m，65 N？m之間。 (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后

16、方可投入使用. （4）該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上;腳手架嚴禁懸掛起重設備。腳手架的使用荷載為3KN /m2（每平方米300公斤)，施工荷載應均衡，避免集中堆載，不得超載。 (5）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 xx集團xx路工程指揮部 8 - 腳手架搭設專項施工方案 2、質量保障措施 （1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育.

17、 （2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3）腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設,搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 （4）腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收,發現不符合要求處,必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 （1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2）架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品;同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全

18、（尤其是在卸料平臺上的工作人員），不得隨意向下、向外拋、掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置. (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修. A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查： a 在六級大風和大雨后; b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目: xx集團xx路工程指揮部 9 腳手架搭設專項施工方案 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求; b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 （7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷

19、人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志,嚴禁非操作人員入內. 九、腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行

20、拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣. xx集團xx路工程指揮部 - 10 - 腳手架搭設專項施工方案 6、連墻桿(拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故. 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆

21、下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 十、腳手架計算書 一、參數信息: 1。腳手架參數 xx集團xx路工程指揮部 11 - 腳手架搭設專項施工方案 雙排腳手架搭設高度為 5米，立桿采用單立管； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1。0

22、5米,大小橫桿的步距為1.8 米； 內排架距離墻長度為0.30米; 大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根; 采用的鋼管類型為 483。0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為 0。80; 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4。5 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 2施工均布活荷載標準值：2。000 kN/m；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數：2 層; 3.風荷載參數 2本工程地處萊蕪市，基本風壓為0.35 kN/m; 風荷載高度變化系數 為1。00，風荷載體型系數 為0。65； zs腳手架計算中考慮風荷載作用 4.靜

23、荷載參數 2每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：0。1248; 2腳手板自重標準值（kN/m）:0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0.150； 2安全設施與安全網(kN/m）：0。005;腳手板鋪設層數:3； xx集團xx路工程指揮部 12 腳手架搭設專項施工方案 腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板； 2每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m):0.033； 5。地基參數 地基土類型:素填土；地基承載力標準值（kpa）:160。00; 2立桿基礎底面面積(m):0。25;地基承載力調整系數:1.00。 xx集團xx路工程指揮部 - 13 腳手架搭設專項

24、施工方案 二、大橫桿的計算: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P=0。033 kN/m ; 1腳手板的自重標準值:P=0.31.05/（2+1）=0。105 kN/m ; 2活荷載標準值: Q=21。05/（2+1）=0.7 kN/m； 靜荷載的設計值： q=1.20。033+1.20.105=0。166 kN/m; 1活荷載的設計值： q=1.40。7=0。98 kN/m

25、; 2xx集團xx路工程指揮部 14 - 腳手架搭設專項施工方案 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合. 跨中最大彎距計算公式如下: 22跨中最大彎距為M=0.080.1661.5+0。100.981。5 =0.25 1maxkN。m; 支座最大彎距計算公式如下： 22支座最大彎距為 M= -0。100.1661。50.1170。981.5 2max=-0。295 kN.m; 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: 662=Max（0。2510，0.29510）/44

26、90=65。702 N/mm； 2大橫桿的最大彎曲應力為 = 65.702 N/mm 小于 大橫桿的抗壓強xx集團xx路工程指揮部 - 15 腳手架搭設專項施工方案 2度設計值 f=205 N/mm，滿足要求 3。撓度驗算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中: 靜荷載標準值： q= P+P=0。033+0。105=0。138 kN/m; 112活荷載標準值： q= Q =0。7 kN/m； 2最大撓度計算值為： 45V= 0.6770.1381500/(1002。0610107800）+0。9900.7451500/（1002。0610107800) = 1

27、.793 mm; 大橫桿的最大撓度 1.793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求 三、小橫桿的計算： 根據JGJ130-2001第5.2.4條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值:p= 0。0331。5 = 0。05 kN; 1腳手板的自重標準值：P=0.31.051。5/（2+1)=0。158 kN; 2活荷載標準值：Q=21。051.5/（2+1) =1.050 kN； xx集團xx路工程

28、指揮部 - 16 - 腳手架搭設專項施工方案 集中荷載的設計值: P=1。2（0。05+0。158）+1。4 1.05 = 1.719 kN； 小橫桿計算簡圖 2。強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 2M = 1.20.0331.05/8 = 0.006 kN。m; qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下： M = 1。7191.05/3 = 0.602 kN.m ； pmax最大彎矩 M= M + M = 0.607 kN。m; qmaxpmax62最大應力計算值 = M / W = 0。60710/4490=1

29、35.22 N/mm ； 2小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm 小于 小橫桿的抗壓強度2設計值 205 N/mm，滿足要求 3。撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 xx集團xx路工程指揮部 - 17 腳手架搭設專項施工方案 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： 45V=50。0331050/(3842.0610107800） = 0.024 mm ; qmax大橫桿傳遞荷載 P = p + p + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN； 12集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: 22

30、5V = 1257。451050（31050-41050/9 ) /（722。0610 pmax107800) = 2.327 mm; 最大撓度和 V = V + V = 0.024+2.327 = 2.35 mm； qmaxpmax小橫桿的最大撓度為 2.35 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm，滿足要求 四、扣件抗滑力的計算： 按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN. 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5): R ? R

31、 c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P = 0.0331。52/2=0.05 kN； 1小橫桿的自重標準值: P = 0。0331.05/2=0.017 kN; 2xx集團xx路工程指揮部 - 18 腳手架搭設專項施工方案 腳手板的自重標準值: P = 0.31.051。5/2=0.236 kN； 3活荷載標準值: Q = 21。051.5 /2 = 1。575 kN; 荷載的設計值: R=1.2（0.05+0。017+0.236)+1.41。575=2。569 kN； R 6.40 kN,單扣件

32、抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0。1248 N = 0。1248+（1.502/2）0。033/1。8022。00 = 3.356； G12(2）腳手板的自重標準值(kN/m）;采用竹笆片腳手板，標準值為0。3 N= 0.331.5(1。05+0.3)/2 = 0.911 kN; G2（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 N = 0.1531。5/2 = 0.337 kN; G32(4)吊掛的安全

33、設施荷載，包括安全網（kN/m)；0。005 N = 0.0051.522 = 0。165 kN； G4經計算得到,靜荷載標準值 N =N+N+N+N = 4。77 kN; GG1G2G3G4活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 xx集團xx路工程指揮部 19 腳手架搭設專項施工方案 N= 21.051。52/2 = 3.15 kN; Q風荷載標準值按照以下公式計算 2其中 W - 基本風壓(kN/m），按照建筑結構荷載規范o（GB500092001）的規定采用： 2 W = 0.35 kN/m; oU - 風荷載高度

34、變化系數，按照建筑結構荷載規范z（GB500092001)的規定采用： U= 1 ； zU - 風荷載體型系數：取值為0.645; s經計算得到，風荷載標準值 2 W = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m; k不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2N+1。4N= 1.24.77+ 1。43。15= 10.134 kN; GQ考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 N+0。851.4N = 1。24.77+ 0。851.43。15= 9.472 GQkN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M 為 W2 M = 0。85 1.4WLh/10

35、=0。850 1.40.1581.5 wka2 1。8/10 = 0.091 kN。m; 六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： xx集團xx路工程指揮部 - 20 腳手架搭設專項施工方案 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10。134 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 :k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0; 計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1。5 ; 計算長度 ,由公式 l = kh 確定 ：l = 3.118 m; o0長細比 L/i = 196 ； o軸心受

36、壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i 的計算結果查表得o到 ：= 0。188 ； 2立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm; 3立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm； 2鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm; 2 = 10134/（0.188424）=127.13 N/mm; 2立桿穩定性計算 = 127。13 N/mm 小于 立桿的抗壓強度設計值 2f = 205 N/mm，滿足要求 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N = 9.472 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm; 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3

37、得 : k = 1.155 ; xx集團xx路工程指揮部 21 腳手架搭設專項施工方案 計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1.5 ; 計算長度 ，由公式 l = kuh 確定：l = 3。118 m； 00長細比： L/i = 196 ； 0軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i 的結果查表得到 := o0。188 2立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm； 3立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm； 2鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm; 2 = 9472.32/(0.188424）+91392。178/4490 = 139.186 N/mm;

38、 2立桿穩定性計算 = 139.186 N/mm 小于 立桿的抗壓強度設計值 2f = 205 N/mm，滿足要求 七、最大搭設高度的計算： 按規范5.3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 構配件自重標準值產生的軸向力 N（kN)計算公式為： G2KN = N+N+N = 1.414 kN； G2KG2G3G4活荷載標準值 ：N = 3.15 kN; Q每米立桿承受的結構自重標準值 :G = 0。125 kN/m; k-43H =0。1884.241020510-(1。21。414 s+1。43。15)/(1.20.125）=68.339

39、m； xx集團xx路工程指揮部 - 22 - 腳手架搭設專項施工方案 按規范5。3。6條腳手架搭設高度 H等于或大于26米，按照下式s調整且不超過50米: H = 68.339 /（1+0.00168。339)=63。968 m； H= 63.968 和 50 比較取較小值.經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為22m，小于H，滿足要求 按規范5.3。6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 N（kN）計算公式為： G2KN = N+N+N = 1。414 kN； G2KG2G3G4活荷

40、載標準值 ：N = 3.15 kN； Q每米立桿承受的結構自重標準值 :G = 0。125 kN/m； k計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： M=M / (1。40.85) = wkw0。091 /(1。4 0.85) = 0。077 kN。m; 43H =( 0.1884。241020510-（1.21。414+0。851。4s（3。15+0。1884。241000。077/4。49）)/(1.20.125)=61。922 m; 按規范5.3。6條腳手架搭設高度 H等于或大于26米，按照下式s調整且不超過50米： xx集團xx路工程指揮部 23 - 腳手架搭設專項施工方案 H = 61.9

41、22 /(1+0.00161.922）=58。311 m; H= 58.311 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為22m，小于H,滿足要求 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: N = N + N llw02風荷載標準值 W = 0.158 kN/m； k2每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A = 16。2 m； w按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）, N= 5.000 kN； 0風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算: N = 1.4WA = 3.584

42、kN; lwkw連墻件的軸向力設計值 N = N + N= 8.584 kN; llw0連墻件承載力設計值按下式計算: N = ？A？f f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l0i = 300/15.9的結果查表得到 =0。949，l/為內排架距離墻的長度; 22又: A = 4。24 cm;f=205 N/mm; xx集團xx路工程指揮部 - 24 腳手架搭設專項施工方案 43連墻件軸向承載力設計值為 N = 0。9494。241020510 = f82.487 kN; N = 8。584 N = 82。487,連墻件的設計計算滿足要求 lf連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計

43、算得到 N = 8。584小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要l求 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ？ f g地基承載力設計值： f = fk = 160 kpa; ggkc其中，地基承載力標準值：f= 160 kpa ; gk腳手架地基承載力調整系數:k = 1 ； cxx集團xx路工程指揮部 25 腳手架搭設專項施工方案 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =37.889 kpa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9。472 kN； 2基礎底面面積 ：A = 0。25 m 。 p=37.889 ？

44、 f=160 kpa 。地基承載力滿足要求 g型鋼懸挑卸料平臺 本工程擬采用型鋼懸挑卸料平臺,搭設要求如下： 1、搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩后方可撤出其中機械。 2、平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩,吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。 2、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，不得超長超過平臺50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿. 3、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。 4、起吊時必須設專人指揮,扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。 5、放物料時必須按規格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組

45、裝和清理模板。 6、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 7、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 xx集團xx路工程指揮部 - 26 - 腳手架搭設專項施工方案 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大,因此必須嚴格地進行設計和驗算。 一、參數信息: 1。荷載參數 2腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m):0。35； 欄桿、擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m):0.11; 2施工人員等活荷載(kN/m）:2。00，最大堆放材料荷載（kN）：10.00。 2。懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離（m）：1。00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離（m):0。50; 上部拉繩點

46、與懸挑梁墻支點的距離（m）：3。00; 鋼絲繩安全系數K：6。00,懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算； 預埋件的直徑(mm）:20。00。 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用,不進行計算。 3.水平支撐梁 主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平 ; 次梁材料類型及型號:10號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距ld(m):0。40,建筑物與次梁的最大允許距離le（m)：0.20。 4.卸料平臺參數 水平鋼梁(主梁）的懸挑長度（m）：3.00，水平鋼梁（主梁）的錨固長度xx集團xx路工程指揮部 - 27 - 腳手架搭設專項施工方案 （m):5。00； 平臺計算寬度(m):3。00. 二、次梁的

47、驗算: 次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距0。4m,其截面特性為: 2面積 A=12。74cm; 4慣性距 I=198。3cm; x3轉動慣量 W=39。7cm； x回轉半徑 i=3.95cm; x截面尺寸：b=48mm，h=100mm,t=8.5mm。 1。荷載計算 2（1）腳手板的自重標準值:本例采用木腳手板，標準值為0。35kN/m； Q = 0。35 0。40= 0.14kN/m; 1(2)最大的材料器具堆放荷載為10。00kN，轉化為線荷載： Q = 10.00/ 3。00/ 3。00 0。40= 0.44kN/m; 2(3）槽鋼自重荷載 Q= 0。10kN/m; 3經計算得到 靜

48、荷載設計值 q = 1。2(Q+Q+Q) = 1.2123(0。14+0.44+0.10） = 0.82kN； 經計算得到 活荷載設計值 P = 1。4 2.00 0。40 3。00= 3.36kN. 2.內力驗算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下: xx集團xx路工程指揮部 28 - 腳手架搭設專項施工方案 最大彎矩M的計算公式為： 2經計算得到，最大彎矩 M = 0。823。00/8+3.363.00/4=3。44kN。m. 3。抗彎強度驗算 次梁應力： 其中 - 截面塑性發展系數，取1。05； x2 f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/m

49、m; 3次梁槽鋼的最大應力計算值 =3。4410/（1.0539。70)=82.55 2N/mm； 2次梁槽鋼的最大應力計算值 =82。555 N/mm 小于 次梁槽鋼的抗2壓強度設計值 f=205 N/mm,滿足要求! 4。整體穩定性驗算 其中, 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算: bxx集團xx路工程指揮部 - 29 腳手架搭設專項施工方案 經過計算得到 =5708.5048.00235/（3。00100。00235.0）=0.78; b由于 大于0.6，按照下面公式調整： b得到 =0。706； b3次梁槽鋼的穩定性驗算 =3。4410/(0.70639.700)=122。7

50、4 2N/mm; 2次梁槽鋼的穩定性驗算 =122。741 N/mm 小于 次梁槽鋼的抗壓強2度設計值 f=205 N/mm,滿足要求！ 三、主梁的驗算: 根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 2面積 A=25。15cm; 4慣性距 I=934.5cm； x3轉動慣量 W=116。8cm; x回轉半徑 i=6。1cm； x截面尺寸，b=65mm,h=160mm，t=10mm； 1。荷載驗算 (1）欄桿與擋腳手板自重標準值:本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m； xx集團xx路工程指揮部 -

51、 30 - 腳手架搭設專項施工方案 Q = 0。11kN/m; 1（2）槽鋼自重荷載 Q=0。19kN/m 2靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1。2（0。11+0。19） = 0。36kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (0。823。00+3.36）/2=2.91kN; 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 xx集團xx路工程指揮部 31 腳手架搭設專項施工方案 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN） 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN。m） 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移

52、法，得到： R1 = 25。911 kN; R2 = 1.357 kN; 最大支座反力為 R=25。911 kN; max最大彎矩 M=10.880 kN.m； max最大撓度 V=6。804 mm。 xx集團xx路工程指揮部 32 - 腳手架搭設專項施工方案 3。抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05; 2 f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm； 主梁槽鋼的最大應力計算值 742=1。0910/1。05/116800.0+1。3010/2515。000=93。865 N/mm; 2主梁槽鋼的最大應力計算值 93。865 N/mm 小于 主梁槽鋼的抗壓2

53、強度設計值 f=205。00 N/mm，滿足要求！ 4。整體穩定性驗算 其中 - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算: b=57010.065.0235/(3000.0160。0235.0）=0.772； b由于 大于0.6，應按照下面公式調整： b可得 b=0。705； 主梁槽鋼的穩定性驗算 = 721。0910/（0。705116800。00）=132.19 N/mm; 2主梁槽鋼的穩定性驗算 = 132.19 N/mm 小于 f=205。00，滿足要求！ xx集團xx路工程指揮部 - 33 - 腳手架搭設專項施工方案 四、鋼絲拉繩的內力驗算： 水平鋼梁的垂直支坐反力R和拉鋼繩的

54、軸力R按照下面計算， CiUiR = Rsin CiUii其中 R - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN）; CiR - 拉鋼繩的軸力(kN）; Ui 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； isin = Sin (ArcTan (3/（0。5+1）) = 0。894; i根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為:R = R / sin； UiCiiR = 25.911 / 0.894 = 28.97 kN; U1五、鋼絲拉繩的強度驗算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力R取最大值進行驗算，為28。97kN; U如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力計算公式: 其中F- 鋼絲繩的容許拉力（kN); gF -

55、 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； g2 計算中近似取F=0.5d，d為鋼絲繩直徑（mm）； g 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8; K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中F取28。969kN，=0.82，K=6,得到:d=20。6mm。 g鋼絲繩最小直徑必須大于21mm才能滿足要求 xx集團xx路工程指揮部 34 腳手架搭設專項施工方案 六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算： 取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值R進行計算作為拉環的拉力N為： UN=R=28969。148N。 U拉環強度計算公式為: 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計

56、規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下,每個拉環按2個截面計算的.拉環的應22力不應大于50N/mm,故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50。0N/mm； 所需要的拉環最小直徑 D=28969.14/（3。14250.001/22）=27。2mm。 七、操作平臺安全要求： 1。卸料平臺的上部拉結點,必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口; 3。卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 4。卸料平臺吊裝,需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤; 5。卸料

57、平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； 6。操作平臺上應顯著標明容許荷載,人員和物料總重量嚴禁超過設xx集團xx路工程指揮部 - 35 - 腳手架搭設專項施工方案 計容許荷載，配專人監督。 八、卸料平臺示意圖: 1、卸料平臺上設置樓層標示牌。 2、卸料平臺應滿鋪腳手板。 3、搭設高度超過50m 及以上的卸料平臺安全專項施工方案應通過專家論證。 xx集團xx路工程指揮部 - 36 - 腳手架搭設專項施工方案 1、卸料平臺防護門高度應不低于1。8m. 2、門的插銷方向應設置在卸料平臺的外側。 xx集團xx路工程指揮部 - 37 - 腳手架搭設專項施工方案 xx集團xx路工程指揮部 38