1、安置房項目地下室人防 施工方案 目錄一、編制依據(jù)4二、工程概況5 三、施工部署6四、主要分部分項施工方案64。1、土方工程64。2、防水工程84.3、鋼筋工程10 4.4、模板工程17 4.5、砼工程62 五、各項保證措施67 5。1、質(zhì)量保證措施67 5。2、安全生產(chǎn)保證措施69一、編制依據(jù)；序號類 別規(guī) 范、規(guī) 程 名 稱編號1國家建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20012國家地基與基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB5020220023國家砌體結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50203-20114行業(yè)高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-20105行業(yè)鋼筋焊接及驗收規(guī)程JGJ1820126

2、國家人民防空地下室質(zhì)量驗收規(guī)范GB50038-20057國家砼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB5020420028國家屋面工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB5020720129國家地下防水工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50208201110國家建筑地面工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB502092010二、工程概況：本工程為XX222號安置房地下一層車庫人防地下室工程,建筑面積2026平方米。防護類別：甲類。抗力級別：核6級，常6級。結構形式:車庫為框剪結構；主樓為剪力墻結構。結構基底形式:車庫為獨立基礎加防水底板，主樓為筏板基礎。使用年限：50年.地基基礎設計等級：甲類。建筑結構安全等級：二級，建筑抗震設防類別：丙類。抗

3、震等級：四級。防水等級:一級.本工程戰(zhàn)時劃分為一個防護單元,地下室平時功能部分設火災自動報警系統(tǒng)和自動滅火系統(tǒng),消防控制室設在地下層。地下室所設停車庫劃分為一個防火分區(qū),設備用房自成一個防火分區(qū)。地下車庫單獨設置人員安全出口，均為封閉樓梯間。防水等級為一級防水，外圍為自防水砼，其外做兩道SBS防水卷材。地面為細石砼地面，墻面刷涂料，戰(zhàn)前3天完成平戰(zhàn)轉換.本工程建筑結構安全等級為二級，使用年限為50年，抗震設防分類為丙類建筑，抗震設防烈度為6度，加速度為0。05g，人防抗力等級為六級。人防地下室采用框架剪力墻結構，抗震等級框架為四級，剪力墻為三級。基礎形式為筏板基礎.砼強度等級為C35P6、C1

4、5，鋼筋為二、三級鋼筋，防護密閉門、活門均采用國家定點防護設備廠產(chǎn)品.本工程采用大開挖，造成施工場地相對狹小，擬在基坑西側作為臨建辦公區(qū)，南側設材料堆場、加工場，生活區(qū)設在本工程外。.2、工程地質(zhì)條件：根據(jù)安置房項目巖土工程勘察報告，場區(qū)自然地面標高為6357m地形整體平緩，場區(qū)土層自上而下分布如下:第一層：素填土層:無工程意義；第二層：粉質(zhì)粘土層，中等壓縮性；第三層：砂混粘性土； fak= 300KPa; 第四層:化花崗巖強風化帶，fak= 1000KPa；第五層:煌斑巖強風化帶，fak= 600KPa;第六層：中風化花崗巖,fak= 120000KPa。人防地下室部分筏板持力層選用砂混粘性

5、土； fak= 300KPa；為持力層，承載力特征值fak按300KPa計算。根據(jù)地質(zhì)勘察報告提供的數(shù)據(jù)：地下水水位埋深為7。007.50m，絕對標高54。855。3m,水位季節(jié)變化幅度約1。0m,對砼結構無腐蝕性,對鋼筋有弱腐蝕性,對鋼結構具有弱腐蝕性。三、施工部署1、分部分項工程施工順序：基坑土方開挖基坑邊坡支護基坑清土、明溝、集水坑、墊層砼澆筑防水層防水保護層基礎底板鋼筋吊模澆筑基礎底板混凝土地下室墻柱、頂板等結構施工臨土面防水層防水保護層回填土。四、主要分部分項施工方案4.1、土方工程： 本工程的土方機械開挖、基坑邊坡支護由專業(yè)隊伍施工。4.1。1土方開挖：4.1.1。1土方開挖分兩步

6、進行：第一步由機械開挖,土方用車輛外運，機械開挖不能破壞原土層結構，考慮本工程基礎由獨立柱基受力，基底標高（基底標高即墊層底標高)以上100mm以上的土方機械開挖.第二步由人工開挖，基底標高以上100mm的土方采用人工倒運，車輛外運.4.1。1。2土方機械開挖根據(jù)現(xiàn)場實際條件及工程施工需要，分以下3次開挖:首先整個場地挖深1.52米，然后將人防部分挖至設計標高，最后將其它地下室部分挖至設計標高，總順序自西向東。4.1.1。3人工土方開挖：基礎底板土方要求清至墊層底，平整夯實。4。1。1。4機械挖土時由土方公司技術人員及我方測量放線人員跟班配合施工，基底預留土層厚度應該嚴格控制,另在挖土時，提前

7、放出集水坑、電梯井位置控制線，便于機械施工，在開挖后的預留土層內(nèi)每隔3m左右打入50cm長的鋼筋控制樁，在鋼筋上抄好標高，機械挖土根據(jù)抄好的標高線進行控制標高。4。1。1。5在第一層土挖出以后，支護單位進場施工.在施工過程中，土方、支護、總包單位需緊密配合,交錯施工，確保工程質(zhì)量和進度。支護的具體范圍和方式參考施工方案根據(jù)現(xiàn)場實際情況確定。4.1。2基坑排水:土方開挖過程中由土方施工專業(yè)隊伍進行排水，基礎施工時，由總包單位采用明溝、盲溝、集水井相結合的方式進行排水。4。1。2.1基坑開挖后，在基坑四周留設400mm深300500mm寬的明溝作為排水溝，排水溝如果破壞基坑的支護，則在排水溝外側砌

8、筑二到三皮粘土實心磚，防止邊坡流沙引起支護的穩(wěn)定性。在排水溝的溝線上每隔30m設置一個1200mm集水井，集水井的底面比溝底低800mm。四壁壘240mm厚粘土實心磚，集水井跟著室外土方回填四壁壘至自然地坪,室外回填前,將基坑四周明溝內(nèi)填筑粗石子成盲溝。在地下室土方回填前,一直保證集水井內(nèi)水外排，減少地下水對底板的壓力。1。2.2在基坑內(nèi)東西、南北方向每隔各設置2道盲溝，盲溝深度800mm，寬度300500mm,坡度為5,用350波紋管打孔用鋼絲網(wǎng)包裹安裝好后粗石子填實土工布蓋面，澆筑墊層砼。4。1。2。3每個集水井內(nèi)設置一臺100的潛水泵向市政雨水口排水，降低地下水位，直至地下室完全施工完畢

9、。4。1.2。4在設計施工圖集水坑、電梯井的位置，考慮位置較深、水量較大,在集水坑底深挖800mm深直徑500mm的排水井，埋設30030010003的鋼套，埋設在墊層以下的部分，鋼套四周均勻開小洞,鋼套底部和四周填設粒徑為3050mm的石子，鋼套內(nèi)放置一臺50的潛水泵排水，鋼套埋在底板部分的高度中部設置內(nèi)外兩道止水環(huán).1。2。5當實際地下水情況與方案有較大出入時，應該考慮在變更降水方案,需要時再出方案。4。2、防水工程：本工程地下室防水采用砼結構剛性自防水和4mm厚的SBS卷材兩道的柔性防水,施工范圍包括底板、外墻、頂板及消防水池等。4.2。1剛性自防水采用摻加8的JMIII防水劑和克拉絲抗

10、裂纖維的防水砼，抗?jié)B等級為C35P6。4。2.2 基層處理及要求:4。2。2.1基礎施工完墊層后根據(jù)設計要求，墊層表面隨澆筑隨壓光,陰陽角做成20mm直徑的圓角。4。2。2。2外墻拆模后，剔除止水螺桿外側的木墊板,將止水螺桿從根部割除，再用1：2水泥砂漿填實，然后大面用20mm厚1：2。5水泥砂漿抹面壓光，陰陽角做成20mm直徑的圓角。4。2。2。3地下室頂板結構施工完畢，表面抹20mm厚1：2。5水泥砂漿找平壓光，出頂板的排風井側壁外側在回填土自然標高往上300mm以下部分的表面抹20mm厚1：2。5水泥砂漿壓光，陰陽角做成20mm直徑的圓角。4。2。2.4經(jīng)處理后基層應牢固、無松動，具有一

11、定的強度,清潔干凈，表面無浮土、砂粒等污物.4。2.2。5基層應保持干燥，含水率小于9%為宜，現(xiàn)場可用1橡膠板材覆蓋基層表面,放置23h，若覆蓋的基層表面無水印，且緊貼基層的橡膠板一側無凝結水,則基層的含水率不大于9，可滿足要求.4。2.3施工前準備:4。2。3.1在防水施工前,熟悉圖紙及相關規(guī)范要求,掌握施工圖中的細部構造和技術要求，對班組進行詳細的技術交底。4。2.3。2所用的防水材料必須有出廠質(zhì)量合格證明文件，并經(jīng)指定的質(zhì)量檢測部門檢測合格。4。2.3。3檢查基層處理情況，必須達到施工要求,對于不符合要求的地方進行整改。4.2。4施工工藝：卷材鋪貼采用熱熔法,卷材縫搭接寬度為100mm，

12、在粘貼卷材時，搭接部分必須熱烤到位，粘結牢固。2.5施工保護層：4。2。5。1底板的防水保護層采用40mm厚C25細石砼作保護，施工一定要做好成品保護。操作人員一律穿軟底鞋，平整砼一律采用磨圓棱角的木尺刮平.4。2。5.2外墻立面采用120mm磚保護墻，并在轉角及每隔56m處斷開，縫中填卷材條。保護墻和卷材防水層之間的空隙隨時用砌筑砂漿填實。4。2。5.3頂板防水保護層同底板。4。2。6質(zhì)量驗收： 每鋪貼100平方米檢查一處，每處10平方米，且不得小于3處。4.2。6.1主控項目： 所用材料必須符合設計要求; 卷材防水層及其轉角處、變形縫處等細部做法符合設計要求.2。6。2一般項目： 卷材防水

13、層的基層應牢固，基面潔凈、平整、不得有空鼓、松動、起砂和脫皮現(xiàn)象,基層陰陽角處應做成圓弧; 卷材防水層與基層粘結牢固，密封嚴密，不得有皺折、鼓泡和翹邊等缺陷；側墻卷材防水層的保護層與防水層應粘結牢固，結合緊密，厚度均勻一致;卷材搭接寬度允許偏差為10mm。4。3、鋼筋工程： 本工程人防地下室鋼筋有一級、二級兩種。4.3。1鋼筋加工:本工程鋼筋在現(xiàn)場鋼筋加工區(qū)內(nèi)集中加工。鋼筋進場經(jīng)復試合格后方可加工，加工前由專業(yè)人員根據(jù)設計圖紙進行翻樣，配料單經(jīng)項目技術員審閱合格后,按配筋單進行加工.鋼筋加工現(xiàn)場建立嚴格的鋼筋加工生產(chǎn)、安全管理制度，根據(jù)施工形象進度及時加工，以確保工期。成型鋼筋要進行嚴格的標識

14、和記錄。鋼筋加工工藝流程:鋼筋除銹鋼筋調(diào)直切斷鋼筋彎曲成型。 4。3.1.1鋼筋拉直時，其調(diào)直冷拉率I級鋼不大于4,鋼筋拉伸后應平直，且無局部曲折.4。3.1。2鋼筋切斷時應避免用短尺量長料，防止在量料中累計誤差，為此在工作臺上標出尺寸刻度線并設置控制斷料尺寸用擋板。在切斷過程中，如發(fā)現(xiàn)鋼筋有劈裂、縮頭或嚴重的彎頭等必須切除，如發(fā)現(xiàn)鋼筋的硬度比該鋼種有較大的出入,及時向項目技術負責人反映，以制定措施.鋼筋的斷口不得有馬蹄形或起彎現(xiàn)象,長度允許偏差10mm。4。3.1。3鋼筋彎曲成型后彎點處不得有裂縫，II級鋼筋不能彎過頭再彎回來,鋼筋彎曲成型后的允許偏差為:全長10mm，彎起鋼筋起彎點位移20

15、mm，彎起鋼筋的彎起高度5mm，箍筋邊長5mm。 4.3。1。4鋼筋加工形狀、尺寸必須符合設計要求,鋼筋的表面應潔凈、無損傷,油漬、漆污和鐵銹等在使用前清除干凈.帶有顆粒狀或有片狀老銹的鋼筋不得使用. 4。3。1。5鋼筋堆放位置按現(xiàn)場平面布置圖指定位置進行堆放。堆放時必須嚴格按照分批同等級、牌號、規(guī)格、長度分別掛牌堆放，不得混淆。對于不合格的鋼筋,分別堆放做好不合格標識，同時應在監(jiān)理見證下盡快退場，并做好記錄。存放鋼筋場地要平整同時要備好墊木，場地采取必要的排水措施,以防鋼筋浸水后銹蝕和污染。4。3.1。6鋼筋成型后，設置標識,標識注明鋼筋種類，使用部位，加工簡圖。雨天加蓋苫布。4.3。2鋼筋

16、連接：4。3。2.1鋼筋連接方法:直徑18的采用直螺紋機械連接，水平鋼筋及豎向鋼筋的搭接長度及墻體水平筋在墻體內(nèi)錨固長度滿足設計要求。4.3.2.2工藝試驗：直螺紋機械連接正式用于工程前，必須將每種形式、級別的接頭各取一組3根拉伸試件，試驗合格后方可大規(guī)模操作.4.3.3底板鋼筋綁扎： 綁扎底板鋼筋前,先在墊層表面彈好墻身及暗柱的位置線，并用紅油漆做好門洞口及暗柱的位置線，特別注意人防門洞,必須定位準確，經(jīng)驗線后進行底板鋼筋綁扎。4.3。3。1基礎底板鋼筋綁扎順序：底板鋼筋綁扎各施工段均自西向東依次推進綁扎，從墊層往上依次為：綁扎集水坑鋼筋鋪放底板鋼筋綁扎梁筋放置幾字形馬凳鋪設底板上層鋼筋.4

17、。3。3.2底板鋼筋綁扎工藝：畫好底板鋼筋間距的分檔標志，擺放下鐵，拉線找直，按設計和規(guī)范要求布置接頭。下鐵擺好后,嚴格按要求擺放底板幾字形馬凳。馬凳鐵擺放好后，即可綁扎上層鋼筋網(wǎng)片，并在定位鋼筋上畫好間距等分標志，然后穿放縱橫鋼筋.基礎底板鋼筋18的采用直螺紋機械連接，18的采用搭接接頭，鋼筋搭接處在中心和兩端按規(guī)定用鐵絲扎牢。所有鋼筋網(wǎng)片相交點均全部綁扎牢固，不得跳扣綁扎。底板鋼筋迎水面的保護層為50mm，背水面的保護層厚度為25mm ，使用高標號水泥砂漿或細石砼制作做墊塊，間距1.01。0，梅花形布置。4。3。3。3底板插筋:墻體鋼筋按設計圖紙要求，伸入底板長度按設計要求,根據(jù)彈好的位置

18、線，將插筋綁扎固定牢固.為防止墻鋼筋及暗柱鋼筋的偏移，必須用電焊點焊固定立筋，并在墻身鋼筋與底板鋼筋相交位置處，沿墻另附加兩根12鋼筋，用于點焊固定立筋，以確保插筋的位置準確。對于外墻鋼筋一次性插到頂板標高,插筋固定在基坑外腳手架上的挑出縱向橫鋼管上，以確保其不發(fā)生偏移。由于基礎底板與基坑護坡之間的間距小,外腳手架的內(nèi)桿立在基礎底板的外挑部分，內(nèi)桿下端設置帶止水環(huán)雙面焊飽滿的鋼筋支架上.4。3。4墻體鋼筋綁扎：4。3。4。1作業(yè)條件:4。3.4.1.1鋼筋外表面如有鐵銹在綁扎前清除干凈，銹蝕嚴重侵蝕斷面的鋼筋不得使用。3。4.1.2彈好墻身、洞口線并把預留鋼筋處的松散砼剔鑿干凈。將綁扎鋼筋地點

19、清掃干凈。4。3.4.1.3核對成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀、尺寸、位置和數(shù)量等是否與設計相符。4。3。4。2施工工藝：4。3。4.2。1鋼筋設計要求：本工程地下室墻體鋼筋均為雙層鋼筋網(wǎng)片，水平筋及豎向筋均采用搭接綁扎,水平筋、豎筋搭接長度滿足設計要求.兩片鋼筋網(wǎng)之間按設計要求交錯設置拉結筋,拉結筋勾住豎筋和水平筋的交叉點.綁扎鐵絲須頭不得朝向外墻外側。在墻端門洞邊、丁頭處均設有暗柱,按設計配筋予以鋼筋翻樣.門窗洞口上過梁主筋伸出洞邊錨固長度符合設計要求。4。3。4.2.2鋼筋綁扎： 墻筋工藝流程:修整預留搭接筋立23根梯形支撐筋綁橫、豎筋。先立23根梯形支撐筋,然后綁豎筋，最后綁橫筋。豎筋在內(nèi)

20、，水平筋在外.墻筋雙排之間綁拉筋,拉筋勾牢外皮水平鋼筋和豎筋的交叉點成梅花形綁扎。水平及豎向鋼筋搭接要相互錯開500mm，搭接長度按設計要求.水平筋端部、丁字節(jié)點及轉角節(jié)點按設計要求綁扎，綁扎時，應吊線找垂直。模板合攏后，應對伸出的鋼筋進行一次修整，并在搭接處綁一道臨時定位橫筋，在砼澆筑時，應有專人隨時檢查和修整，以保證豎筋位置正確.4。3。5頂板鋼筋綁扎：工藝流程：清理模板模板上劃線綁板下部受力鋼筋水電預留預埋綁上層（負彎矩）鋼筋。清掃模板上刨花、碎木、電線管頭等雜物，用粉筆在模板上劃好主筋及分布筋間距。綁扎時劃好鋼筋間距的分檔標志，擺放下鐵。按劃好的間距，先擺受力鋼筋，后放分布筋,預埋件、

21、電線管、預留孔等及時配合安裝。綁扎使用順扣或八字扣，地下室頂板為雙向板，應在縱橫鋼筋的交叉點全部綁扎。雙層鋼筋間放置條形馬凳，馬凳均采用12二級鋼筋制作，布置間距為1000mm，詳見附圖五。綁扎負彎矩鋼筋,每個扣均要綁扎，最后在主筋下墊砂漿墊塊，負彎矩鋼筋注意不要被踩下，特別是后澆帶鋼筋應按設計要求綁扎。4。3。6樓梯筋：工藝流程：劃位置線綁主筋綁分布筋綁踏步筋。在樓梯段底模上劃主筋和分布筋位置線。先綁扎主筋后綁扎分布筋。每個交點均應綁扎，注意梯梁筋綁扎完后再綁板筋，板筋錨固到墻內(nèi)。底板筋綁完，再綁踏步的負彎距鋼筋。主筋接頭、數(shù)量位置均要符合施工及驗收規(guī)范要求。人防部分樓梯為防倒塌樓梯，鋼筋綁

22、扎過程中需嚴格控制綁扎的準確性和質(zhì)量,必須嚴格按設計施工。4。3.7柱筋的安裝與綁扎：4。3。7.1施工程序:柱筋位置校驗安裝豎向受力筋畫箍筋間距線綁箍筋。4.3。7。2平面位置和垂直度應在綁扎前進行校正。柱筋接頭位置按設計規(guī)定錯開.4。3.7.3加密區(qū)按規(guī)定布置,梁、柱節(jié)點內(nèi)的加密箍事先按順序布好.箍筋彎鉤重疊處，沿高度方向錯開布置.柱箍距板面50mm為第一道位置.4。3。7.4綁扎扣應相互成八字形.4。3。7。5與梁等截面時，柱筋布在梁筋的外側。4。3。8梁鋼筋的安裝與綁扎：4.3。8.1框梁主筋在柱節(jié)點處穿插順序按設計交底要求,一般主、次梁筋在跨中穿插順序為次梁筋置于主梁筋之上。4。3.

23、8。2 多排梁筋安裝時，排筋之間夾直徑等于主筋,并直徑25mm的短筋，短筋的間距1000mm,短筋的長度 = 梁寬-20mm。4.3.8。3 梁箍彎鉤重迭處，沿梁的方向相互錯開。彎鉤應設置在梁的受壓區(qū)內(nèi)及結構層板內(nèi)。4。3。8.4 四角主筋適當用騎馬式綁扣，以使主筋與梁箍圓弧部分相吻合.4。3.8。5距墻或柱邊50mm為第一道箍筋位置.4.3。9質(zhì)量標準：4。3.9.1鋼筋原材:鋼筋進場時,檢查產(chǎn)品合格證、出廠檢測報告，進行表面觀感檢查，要求鋼筋應平直、無損傷，表面不得有裂紋、油污、顆粒狀或片狀老銹，并按國家現(xiàn)行標準抽取試件作力學性能檢測， 檢測合格后方可加工；對有抗震設防要求的框架結構,其縱

24、向受力鋼筋的強度滿足設計要求，對于一、二級抗震等級,鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值得比值不應小于1。25；鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不應小于1.3。當發(fā)現(xiàn)鋼筋脆斷、焊接性能不良或力學性能顯著不正常等現(xiàn)象時，應對該批鋼筋進行化學成分檢驗或其他專項檢驗.4.3。9。2鋼筋制作與安裝：4.3。9。2。1受力鋼筋的彎鉤和彎折應符合下列規(guī)定：HPB235級鋼筋末端作180彎鉤,其彎弧內(nèi)直徑不應小于鋼筋直徑的2。5倍，彎鉤的彎后平直部分長度不應小于鋼筋直徑的3倍.梁柱箍筋彎鉤為135，彎后平直段長10d,彎心彎曲弧度大于受力鋼筋直徑且不小于2。5倍的箍筋直徑。鋼筋作不大于90的彎折時，彎

25、折處的彎弧內(nèi)直徑不應小于鋼筋直徑的5倍.4。3.9。2。2鋼筋調(diào)直采用冷拉方法，HPB235級鋼筋的冷拉率不宜大于4，HRB335級、HRB400級、RRB400級鋼筋的冷拉率不宜大于1%.4。3。9.2.3鋼筋的加工的形狀、尺寸應符合設計要求，其偏差應符合下表規(guī)定。項 目允許偏差(mm)受力鋼筋順長度方向全長的凈尺寸10彎起鋼筋的彎折位置20箍筋內(nèi)凈尺寸54。3。9。2。4鋼筋的接頭宜設置在受力較小處。同一縱向受力鋼筋不宜設置兩個或兩個以上接頭。接頭末端至鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑的10倍。4。3。9。2。5當受力鋼筋采用焊接接頭時,設置在同一構件內(nèi)的接頭宜相互錯開,縱向受力鋼筋焊接接

26、頭連接區(qū)段的長度為35d,且不小于500mm，凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的接頭均屬于同一連接區(qū)段，同一連接區(qū)段內(nèi),縱向受力鋼筋焊接的接頭面積百分率為該區(qū)段內(nèi)有接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。應符合以下規(guī)定：在受拉區(qū)不宜大于50。接頭不宜設置在有抗震設防要求的框架梁端、柱端的箍筋加密區(qū).4.3.9。2.6同一構件中相鄰縱向受力鋼筋的綁扎搭接接頭宜相互錯開。綁扎搭接接頭連接區(qū)段的長度為1。3ll(ll為搭接長度）.同一連接區(qū)段內(nèi),縱向鋼筋搭接接頭面積百分率為該區(qū)段內(nèi)有搭接接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值.應符合以下規(guī)定：對梁類、板類及墻類構

27、件,不宜大于25。對柱類構件，不宜大于50%。當工程中確有必要增大接頭面積百分率時，對梁類構件，不應大于50，對其他構件，可根據(jù)實際情況放寬。3.9.2.7鋼筋安裝位置的允許偏差和檢查方法項 目允許偏差(mm)檢查方法綁扎鋼筋網(wǎng)長、寬10鋼尺檢查網(wǎng)眼尺寸20鋼尺量連續(xù)三檔，取最大值綁扎鋼筋骨架長10 尺量檢查寬、高5尺量檢查骨架的長度10尺量檢查受力鋼筋間距10鋼尺量兩端、中間各一點，取最大值排距5保護層厚度基礎10尺量檢查柱、梁5尺量檢查板、墻、殼3尺量檢查綁扎箍筋、橫向鋼筋間距20尺量連續(xù)三檔取其最大值鋼筋彎起點位置20尺量檢查鋼筋彎起點位移20尺量檢查預埋件中心線位置5鋼尺和塞尺檢查水平

28、高差3，04。4、模板工程：本工程地下室墻體、頂梁、板均采用多層板模板,支撐體系采用鋼管扣件式支撐體系,主龍骨使用雙根48鋼管,次龍骨使用50100的木龍骨.由于本工程人防門根據(jù)人防設計為鋼制活門檻，無砼門檻梁，而人防門框須埋入基礎底板內(nèi)，為確保人防門框安裝位置準確，外墻上的人防門框可直接埋入基礎及墻內(nèi),內(nèi)墻上的人防門框在基礎砼澆注后安裝，即基礎底板施工時，在人防門框下方預留安裝槽口，槽深200,寬同墻厚，槽口兩端大于門寬每邊200，基礎砼澆注前，在基礎鋼筋上劃出人防門位置，在預留的槽口位置放置聚苯板，為防止聚苯板碎屑落入基礎砼，聚苯板應用密目鐵絲網(wǎng)包裹后再固定。4。4.1模板體系:4。4.1

29、。1基礎底板磚砌胎膜:在基礎底板外側周邊、柱承臺周邊、集水坑及深淺基礎相交斜面位置均砌240mm厚的磚胎模,磚胎模均砌筑在墊層上，用M5。0水泥砂漿砌筑,內(nèi)側抹1：2.5水泥砂漿,表面壓光，陰陽角部位均做成50mm小圓角，砌筑時留出抹灰層、防水層及防水保護層共50mm厚。柱承臺周邊、集水坑及深淺基礎相交斜面的磚胎模砌筑在柱、坑的底面墊層上，底板的墊層壓蓋著磚胎模的上口；底板外側的磚胎模砌筑在底板墊層上，上口抹20mm厚1：2。5的水泥砂漿壓光。4。4。1.2地下室砼墻體采用多層板模，模板拼縫用海綿條密封嚴密。外墻330mm厚,內(nèi)墻和水池側壁250mm厚.穿墻螺栓用14圓鋼制作，螺桿長度為墻厚加

30、450mm，其中地下室外墻、水池側壁穿墻螺桿為止水螺桿,中間要滿焊80805mm鋼板止水片，墻體砼澆筑后埋入砼內(nèi)起止水作用，止水螺桿外側靠外模處用404020木板嵌在砼內(nèi),拆模后剔除螺桿割除后，凹坑內(nèi)用1：2水泥砂漿嵌填密實，再做防水.螺桿水平間距450mm，豎向間距400mm,墻模板主龍骨用雙根48普通腳手架鋼管,間距400mm，次龍骨用50100木龍骨，間距300mm。止水螺桿詳見附圖六.上反梁吊模詳見附圖七。4。4。2模板施工：4.4.2。1大模板材料：本工程墻體模板采用厚度為16mm厚的多層板，間距為500mm，木模豎肋為8040方木,中心間距為250mm，橫肋用2 根鋼管，間距為45

31、0mm.螺栓間距為400mm450mm。4。4.2。2模板施工：4.4.2。2.1作業(yè)條件：按工程結構設計圖在木工棚內(nèi)制作好定型模板,確保強度及穩(wěn)定性。彈好墻身、框架柱控制線，門、洞口位置線及標高線。墻身鋼筋綁扎完畢,水電預埋、電盒、預埋件、門窗洞口預埋完畢，因水電管線和線盒預埋割斷地鋼筋已按要求進行加固補強,檢查鋼筋保護層厚度應滿足設計圖紙要求，并辦完隱蔽工程驗收手續(xù).4。4。2.2。2模板施工工序：鋼筋綁扎完畢安裝水電預埋件隱檢、模板拼裝及檢查模板刷脫模劑放墻、柱位置線安裝橫墻模板放置穿墻螺桿安裝縱墻模板安裝角模板模板調(diào)整找垂直預檢驗收。 4。4.2.2.3模板制作好后，應核對型號，清點數(shù)

32、量，注明模板編號，模板表面在安裝前均勻地涂刷脫模劑.4。4。2。2。4 起吊模板前，應認真檢吊索是否符合要求，起吊時應垂直慢速提升，無障礙后方可吊運。吊裝時必須使用纜風繩。4.4。2。2.5合模前應檢查墻體鋼筋，水、暖、電管線、預埋件，門窗洞口模板和穿墻螺栓套管是否遺漏，位置是否正確，安裝是否牢固，拼縫是否嚴密，墻厚是否合適。4.4。2。2。6安裝模板時，先安橫墻模板，再安裝縱墻,最后放入角模，使縱橫墻連成一體。檢查驗收后方準澆筑混凝土.4。4。2。2。7現(xiàn)場場地內(nèi)留出適當?shù)哪０逯苻D堆場,模堆放場地內(nèi)搭設模板堆放架，下端鋪設好木跳板,堆放的模板宜采用兩塊模板板面相對的方式堆放,立放角度不小于模

33、板自穩(wěn)角，堆放場地必須設置在塔吊大臂旋轉半徑之內(nèi). 4。4。2。2.8為防止模板底口接縫漏漿，應在模板下口用木方條封嚴.4。4。2。3門、洞口模板：4。4。2.3。1門窗洞口木模板，模厚50mm，通過螺栓與外角連接，中間部分用木方做好水平，豎向支撐。4.4。2。3.2預留洞做成定型木盒,木盒底模上打幾個排氣眼,合模前放入墻內(nèi),盒子外表面刷好脫模劑,待拆模時拆除.4.4。2.4樓梯間模板:樓梯間模板采用木模板，樓梯板施工前應根據(jù)地下室實際層高放樣，先支設平臺模板，再支設樓梯底模板，然后支設樓梯外幫側板，外幫側板應先在內(nèi)側彈出樓梯底板厚度線,側板位置線釘好固定踏步側板的擋木,在現(xiàn)場裝釘側板。4。4

34、。2。5頂梁板模板：頂板模板采用多層板模，主龍骨為雙根48鋼管,間距為800mm;次龍骨為50100木龍骨，間距為250mm。支撐采用鋼管扣件式可調(diào)節(jié)支撐體系。立桿間距不得大于800mm，每跨平臺的邊立桿距離墻、梁側邊間距為300mm，水平橫桿間距不大于1500mm。按混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB502042002的要求，現(xiàn)澆鋼筋砼板，當跨度4m時，模板應起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000，因此，頂板支模時，應考慮起拱的要求，起拱的具體做法為,用鋼管扣件式支撐體系的上部可調(diào)支撐,以調(diào)整高度.模板支設時,板跨大于4m，應在板中部再加支設后拆支撐位置，后拆支撐間距900900，四根立桿做

35、好標識,頂板拆模時不得拆除此四根立桿,龍骨和板模獨立設置.板跨度小于4m時也應設1根后拆支撐,且支撐位置為小塊模板單獨設置，以不妨礙拆除,留其不動。梁模采用多層板模,先利用靠近梁頂板立桿，根據(jù)梁底標高推算搭設兩道橫桿，橫桿上搭設梁底小橫桿，小橫桿間距為250mm，小橫桿上鋪設同梁寬的小鋼模，用扣件固定，待綁扎完梁鋼筋后，支設梁側模，梁高大于500mm時梁側模采用對拉螺桿加固,高度小于500mm的梁，梁側模直接用斜撐鋼管支撐。4。4.3模板配置量：為保證工期和生產(chǎn)均衡,根據(jù)施工部署和施工進度計劃的安排,地下室框架柱模板配備每流水施工段一半模板周轉使用,地下室外墻模板配備最大流水施工段模板；地下室

36、梁、板模板配備每一最大流水段用量。4.4。4模板的拆除：板梁底模及支撐的拆除需在同條件養(yǎng)護試塊強度達到設計或規(guī)范規(guī)定后由項目技術負責人下達拆模令，并連同試塊檢測報告報監(jiān)理審批同意后方能拆除；墻、柱梁側模待砼強度達到不因拆除而損塊砼棱角時，即可拆除，模板拆除必須由主管人員檢查并報監(jiān)理審批同意后方可拆除，大模板的拆除嚴格按施工工藝標準執(zhí)行。拆模時要遵循“先裝的后拆，后裝的先拆”的原則。拆除早拆模板時，對不能拆除的模板及支撐要做明確標識,嚴防誤拆、錯拆或松動其他模板及支撐.對后澆帶跨的模板支設獨立的支撐體系，施工中考慮后澆帶兩側三根立桿獨立搭設，模板和龍骨與其他部位斷開，澆筑砼前讓后澆帶的支撐架體與

37、其他部位形成整體，并在后澆帶架體做好獨立的標志，嚴禁拆除。模板吊至存放地點時，必須一次放穩(wěn)，保持自穩(wěn)角為7580，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘連灰漿。模板應定期進行檢查與維修，保證使用質(zhì)量.4.4。5模板施工質(zhì)量標準: 模板及其支撐必須有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性,并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側面要嚴密,不得漏漿.模板穿墻螺栓應緊固可靠，澆筑時防止混凝土沖擊洞口模板，保證洞口兩側混凝土對稱、均勻。模板支模質(zhì)量檢查標準：序號項 目 名 稱允許偏差（mm）檢 查 方 法1軸線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查3截面內(nèi)部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁4，5拉線和尺

38、量檢查4層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7預埋鋼板中心線位置3鋼尺檢查8預埋管、預留孔中心線位置3鋼尺檢查9插筋中心線位置5鋼尺檢查外露長度10，0鋼尺檢查10預埋螺栓中心線位置2鋼尺檢查外露長度10，0鋼尺檢查11預留洞中心線位置10鋼尺檢查尺寸10，0鋼尺檢查4。4.6模板安裝的質(zhì)量保證措施：4。4。6.1在柱、墻模板相接角上,用海綿條密封。在澆砼梁板時，在適當位置預埋模板支撐固定件.拆下的模板及時整理,并刷脫模劑。4。6。2模板支設完后，必須在模板上定主要軸線位置,測出偏差數(shù)值，及時

39、調(diào)整，保證把偏差控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)。4。6。3安裝預埋管需在模板上開洞,必須對洞口作密封處理。車庫框架柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范（GB 500092001)、混凝土結構設計規(guī)范GB500102002、鋼結構設計規(guī)范(GB 500172003）等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞）組成,第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。15#樓負一層及地上主體結構柱高度最高為5。4米,小于5。4米的參照此計

40、算書,不再計算。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B（mm）:600。00；柱截面高度H（mm）:500.00;柱模板的總計算高度：H = 5.40m；根據(jù)規(guī)范，當采用容量為大于0。8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為6。00kN/m2； 計算簡圖4。4。7。1、參數(shù)信息（1）。基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：4；對拉螺栓直徑(mm）:M14;（2)。柱箍信息柱箍材料：鋼楞;截面類型：圓鋼管483。0；鋼楞截面慣性矩I（cm4):10.78;鋼楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49;柱箍的間

41、距（mm）:450;柱箍肢數(shù):2；(3）。豎楞信息豎楞材料:木楞;寬度(mm):60。00;高度(mm）：80.00；豎楞肢數(shù)：2；（4)。面板參數(shù)面板類型：竹膠合板；面板厚度（mm)：18.00;面板彈性模量（N/mm2）:9500.00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2):13。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2)：1。50;（5).木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13。00；方木彈性模量E(N/mm2）：9500。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2):1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：210000。00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）:205。00；

42、4。4。7。2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,可按現(xiàn)場實際值取,輸入0時系統(tǒng)按200/（T+15)計算，得5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h; H - 模板計算高度，取5。400m; 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別為 54.861 kN/m2、129。600

43、kN/m2，取較小值54。861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算.本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大,為l= 180 mm，且豎楞數(shù)為 4,面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計

44、算。 面板計算簡圖(1）。面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N。mm）； l-計算跨度（豎楞間距)： l =180.0mm; q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。254.860。450.90=26。662kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。46.000。450.90=3.402kN/m,式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =26.662+3。402=30。064 kN/m；面板的最大彎距：M =0。130。0641801

45、80= 9。74104N。mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距（N。mm)； W 面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面寬度，h：面板截面厚度; W= 45018.018。0/6=2。43104 mm3； f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=13.000N/mm2;面板的最大應力計算值: = M/W = 9。74104 / 2。43104 = 4。009N/mm2；面板的最大應力計算值 =4.009N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！（2）。面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公

46、式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N）; l計算跨度（豎楞間距）: l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。254.860。450。90=26.662kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。46。000。450。90=3。402kN/m,式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù). q = q1 + q2 =26。662+3。402=30。064 kN/m;面板的最大剪力： = 0。630。064180.0 = 3246。960N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， 面板承受的剪應力(N/mm2); -面板計算最大剪力

47、（N）： = 3246。960N； b-構件的截面寬度（mm）：b = 450mm ； hn面板厚度（mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值： =33246。960/（245018.0）=0。601N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0。601N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求!（3)。面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下： 其中， -面板最大撓度（mm）; q作用在模板上的

48、側壓力線荷載(kN/m)： q = 54。860。4524。69 kN/m; l-計算跨度（豎楞間距）： l =180。0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I面板截面的慣性矩（mm4）； I= 45018.018。018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度： = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大撓度計算值: = 0。67724。69180。04/(1009500。02。19105) = 0。084 mm；面板的最大撓度計算值 =0.084mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0。72mm，滿足要求！4。4.

49、7。4、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算.本工程柱高度為5.4m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4; 豎楞方木計算簡圖（1）.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中, M-豎楞計算最大彎距(N。mm)； l計算跨度(柱箍間距): l =450。0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。254。860

50、。180。90=10。665kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。46.000。180.90=1。361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m;豎楞的最大彎距:M =0.16.013450。0450.0= 1.22105N。mm； 其中， -豎楞承受的應力（N/mm2）； M -豎楞計算最大彎距（N。mm）； W -豎楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1。22105/6.40104 = 1.903N/mm2；豎楞的最大應力計算

51、值 =1。903N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2。抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下： 其中， -豎楞計算最大剪力（N)； l計算跨度（柱箍間距）： l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.254。860。180。90=10。665kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。46。000.180。90=1.361kN/m； q = （10。665+1.361)/2=6。013 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.66.013450。0 = 1623。480N;截面抗剪強度

52、必須滿足下式: 其中， 豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； 豎楞計算最大剪力（N): = 1623。480N; b豎楞的截面寬度（mm）:b = 60。0mm ； hn-豎楞的截面高度（mm）：hn = 80。0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值（N/mm2):fv = 1。500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值： =31623。480/(260。080。0）=0.507N/mm2;豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.507N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁

53、計算，公式如下： 其中， -豎楞最大撓度（mm); q作用在豎楞上的線荷載（kN/m)： q =54。860。18 = 9.87 kN/m； l-計算跨度（柱箍間距）： l =450。0mm ; E-豎楞彈性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩(mm4），I=2.56106；豎楞最大容許撓度： = 450/250 = 1。8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6779。87450.04/（1009500.02。56106) = 0.113 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。113mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1。8mm ，滿足要求！4.4。7。5、

54、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483。0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78 cm4;柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算(附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN），豎楞距離取B方向的； P = （1.2 54.860。9 + 1.4 60。9)0。18 0。45/2 = 2.71 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力： N = 6.381 kN； B方向柱箍彎矩圖（kN.m）最大彎矩: M = 0.253 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm）

55、最大變形: V = 0。064 mm；(1)。 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ,柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0。25 kN。m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩： W = 4.49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 53.64 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =53。64N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！（2). 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到： = 0。064 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.064mm 小于 柱箍最

56、大容許撓度 =1。2mm，滿足要求!4.4。7。6、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦? 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 （mm2）; f 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑： 11。55 mm; 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力： N = 6.381 kN.對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.05104 = 17。85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6。381kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!4。

57、4。7.7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中,柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3;鋼柱箍截面慣性矩 I = 107。8cm4;柱箍為單跨，按簡支梁計算(附計算簡圖):H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）,豎楞距離取H方向的； P = （1。254.860。9+1。460。9）0.147 0。45/2 = 2。21 kN； H方向柱箍剪力圖（kN）最大支座力： N = 3。315 kN； H方向柱箍彎矩圖（kN。m)最大彎矩： M =

58、 0。788 kN。m； H方向柱箍變形圖（mm）最大變形: V = 1。849 mm；（1）.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式： 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.79 kN。m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩： W = 4.49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 167。173 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2;H邊柱箍的最大應力計算值 =167。173N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!(2）. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到： V = 1。849 mm；柱箍最大容許撓度： V = 500 / 250

59、 = 2 mm；柱箍的最大撓度 V =1。849mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求！4。4。8車庫、梁、板、模板(扣件鋼管架）計算書 高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范（GB 500092001)、鋼結構設計規(guī)范（GB 500172003）等規(guī)范編制.因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段：L1. 4。4.8。1、參數(shù)信息

60、（1)。模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0。30;梁截面高度 D（m)：1。20混凝土板厚度（mm）：250。00；立桿梁跨度方向間距La（m)：0。70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0。30;立桿步距h（m）：1.50；梁支撐架搭設高度H(m）:4。0；梁兩側立柱間距(m):0.80;承重架支設：1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）：0。80;采用的鋼管類型為483;扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80;（2）。荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0。35;鋼筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷

61、載標準值(kN/m2）：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）:14。4；傾倒混凝土側壓力（kN/m2）:6.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2）:2。0（3）。材料參數(shù)木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E（N/mm2）:10000。0;木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：17。0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板;面板彈性模量E（N/mm2）：9500。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。0；（4)。梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4;面板厚度（mm)：25。0；（5）.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm）:400；次楞根數(shù):8；穿梁螺栓水平間距（

62、mm）：400;穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為:200mm,500mm，500mm,穿梁螺栓直徑（mm）：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483。0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm,高度80mm，1000mm，1200mm；4。4.8。2、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間,可按現(xiàn)場實際值取，輸入

63、0時系統(tǒng)按200/（T+15）計算，得5。714h; T 混凝土的入模溫度,取20。000; V - 混凝土的澆筑速度,取1。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、14。400 kN/m2，取較小值14。400 kN/m2作為本工程計算荷載。4。4。8。3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓

64、度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為8根.面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖（單位:mm)（1）。強度計算跨中彎矩計算公式如下： 其中, - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 401。81。8/6=21。6cm3; f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.20.414。40。9=6.22kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1。40。460.9=3。02kN/m

65、；q = q1+q2 = 6。221+3。024 = 9.245 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距）: l = 202.86mm；面板的最大彎距 M= 0.19.245202。8572 = 3。80104N。mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.80104 / 2。16104=1.761N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2;面板的受彎應力計算值 =1。761N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 14.40.4 = 5。76N/mm； l-計算跨度（內(nèi)楞間距）: l =

66、202。86mm; E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 401.81。81。8/12=19。44cm4;面板的最大撓度計算值: = 0.6775.76202。864/（10095001.94105) = 0。036 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =202。857/250 = 0。811mm；面板的最大撓度計算值 =0。036mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。811mm，滿足要求！、梁側模板內(nèi)外楞的計算（1）。內(nèi)楞計算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,龍骨采用1根木楞，截面寬

67、度60mm,截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（2）。內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下： 其中, - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2）; M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm）； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值（N/mm2）.按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1。214.40。9+1。460.9)0.203=4。69kN/m； 內(nèi)楞計算跨度（外楞間距）： l = 400mm； 內(nèi)楞的最大彎距： M=0。14。69400.002=

68、7.50104N。mm； 最大支座力：R=1。14。6880。4=2.063 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 7。50104/6.40104 = 1.172 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 1。172 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求!（3)。內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2; q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =14.400。20= 2.92 N/mm； l-計算跨度（外楞間距)：l = 400mm； I面板的截面慣性矩:I = 5。

69、12106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6772.924004/(100100005.12106） = 0。01 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 400/250=1。6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0。01mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求!（4）。外楞計算外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的集中力,取內(nèi)楞的最大支座力2.063kN，按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483.0;外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21。56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖（kN

70、。m） 外楞變形圖(mm）(5）。外楞抗彎強度驗算 其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2） M 外楞的最大彎距(N。mm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩; f -外楞的強度設計值(N/mm2）.根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0。489 kN。m 外楞最大計算跨度： l = 500mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4。89105/8。98103 = 54.477 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =54.477N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（6）。外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的

71、最大撓度為0.358 mm外楞的最大容許撓度值： = 500/400=1。25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.358mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1。25mm，滿足要求!4。4。8.5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得: 穿梁螺栓的直徑： 12 mm; 穿梁螺栓有效直徑： 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.40.40。5 =2。88 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170105/1

72、000 = 17.85 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。88kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求！4。4。8。6、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3。40105mm4；

73、（1）。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN。m)； l計算跨度(梁底支撐間距）： l =100。00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1.2(24。00+1.50）0.701.600.90=30.84kN/m；模板結構自重荷載：q2：1。20。350.700.90=0。26kN/m;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3： 1。42。000。700.90=1。76kN/m；q = q1 + q2 + q3=30。84+0。26+1。76=32

74、.87kN/m；跨中彎矩計算公式如下： Mmax = 0。1032.8730.12=0.033kN。m； =0。033106/3。78104=0.87N/mm2;梁底模面板計算應力 =0。87 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!(2）。撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下： 其中，q作用在模板上的壓力線荷載: q =（24。0+1。50)1。600+0。35）0.70= 28。81KN/m； l-計算跨度（梁底支撐間距）： l =100。00mm； E-面板的彈性模量： E = 9500。0N/

75、mm2;面板的最大允許撓度值: =100。00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67728。8051004/（10095003。40105）=0。006mm;面板的最大撓度計算值： =0。006mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 100 / 250 = 0。4mm,滿足要求!4.4。8。7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.4。4.8。7。1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = （24

76、+1.5）1。60。1=4。08 kN/m;（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0.350.1(21.6+0。3）/ 0。3=0.408 kN/m；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到,活荷載標準值 P1= （2.5+2)0。1=0.45 kN/m;4。4。8。7。2。鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.24。08+1。20.408=5。386 kN/m；活荷載設計值 P = 1。40。45=0。63 kN/m; 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4。49cm3 I=10.78c

77、m4鋼管強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 5.386+0.63=6。016 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0。16。0160。70。7= 0。295 kN.m；最大應力 = M / W = 0。295106/4490 = 65。653 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 65。653 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V = 0。65。3860。7 = 2。262

78、kN;鋼管的截面面積矩查表得 A = 424。000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =22262。120/424。000 = 10。670 N/mm2;鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2;鋼管的受剪應力計算值 10。67 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下： q = 4。080 + 0。408 = 4.488 kN/m;鋼管最大撓度計算值 = 0。6774。4887004 /(10020600010。78104)=0。329mm;鋼管的最大允許撓度 =0。7001000/2

79、50=2。800 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0。329 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2。8 mm，滿足要求！4。4。8。7。3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24。000+1.500）1。600= 40。800 kN/m2；（2)模板的自重（kN/m2）:q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載（kN/m2):q3= (2。500+2。000）=4。500 kN/m2；q = 1。2（40.800 + 0。350 )+ 1.44。500 = 55。680

80、 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a, 梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N .當n=2時： 當n2時: 計算簡圖（kN） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN。m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座反力 RA = RB=0。534 kN,中間支座最大反力Rmax=11。565；最大彎矩 Mmax=0。344 kN。m；最大撓度計算值 Vmax=0.064 mm；支撐鋼管的最大應力 =0。344106/4490=76。645 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205。0 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 76。645 N

81、/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2，滿足要求！4。4。9、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿.、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5。2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=1

82、1。565 kN；R 5m10經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查全高(H）H/1000且30經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查3標高層高10水準儀或拉線、鋼尺檢查全高304截面尺寸8，5鋼尺檢查5電梯井井筒長、寬對定位中心線25,0鋼尺檢查井筒全高（H）垂直度H/1000且30經(jīng)緯儀、鋼尺檢查6表面平整度82m靠尺和塞尺檢查7預留設施中心線位置預留件10鋼尺檢查預留螺栓5預留管58預留洞中心線位置15鋼尺檢查5。5混凝土的養(yǎng)護:底板混凝土澆筑12h后（表面泛白），覆蓋一層塑料薄膜，上鋪兩層草袋子,草袋澆水飽和，派專人進行澆水養(yǎng)護,使草袋始終保持潮濕。草袋覆蓋嚴實，防止混凝土暴露。并繼續(xù)澆水養(yǎng)護.抗?jié)B混凝土的養(yǎng)護時間不

83、少于14d。頂板、外墻：混凝土澆筑完畢后，在12h后覆蓋或包裹一層塑料布，加草袋保溫養(yǎng)護,養(yǎng)護期不少于14d，頂板混凝土未達到1。2Mpa以前不得在其上踩踏或進行上部施工。墻柱：墻模拆除后，派專人及時灑水養(yǎng)護，保持墻柱砼表面濕潤.5。6試塊的留置:5.7。1普通混凝土每100m3留置標養(yǎng)試塊一組,抗?jié)B混凝土每500m3留置標養(yǎng)試塊一組，普通混凝土試塊尺寸150150150mm,一組3塊,養(yǎng)護條件202，相對濕度95以上，養(yǎng)護齡期28d，抗?jié)B試塊一組六塊，養(yǎng)護條件同上，梁板拆模試塊根據(jù)施工段留置，結構實體檢驗同條件養(yǎng)護試塊預先確定數(shù)量,并報建設監(jiān)理同意。5.7。2同條件養(yǎng)護試塊的組數(shù)根據(jù)實際需要

84、確定，同一砼標號一般不少于3組.5。8基礎砼施工注意事項：5.8。1混凝土澆筑后12h后用草簾和薄膜覆蓋，覆蓋時混凝土表面不要出現(xiàn)敞露,且薄膜內(nèi)有凝結水為佳.5。8。2混凝土強度達到1.2Mpa以后,開始允許操作人員在上行走,安裝模板及支架，但不得有沖擊性操作.5。8。3混凝土采用的原材料由砼廠家負責，項目部會同建設、監(jiān)理單位按廠方提供的砼配合比對廠方攪拌現(xiàn)場進行不定期抽查。在交貨地點泵送前，會同建設、監(jiān)理、廠方人員對砼進行坍落度檢查和標養(yǎng)強度、抗?jié)B試塊的制作，坍落度符合合同要求才能泵送，不合格退貨，強度、抗?jié)B試塊檢測不合格,在15天內(nèi)通知廠方進行處理，砼澆筑后終凝超過合同規(guī)定出現(xiàn)緩凝,通知廠

85、方會同建設、監(jiān)理共同分析責任和處理。5.8。4混凝土的配合比、攪拌、養(yǎng)護和施工縫處理必須符合施工規(guī)范要求。5。8。5混凝土強度的試塊取樣、制作、養(yǎng)護和試驗要符合混凝土強度評定標準要求，做好見證取樣工作。5.8.6本工程為人防地下室,對蜂窩、氣泡等質(zhì)量缺陷的要求比較高，故在施工過程中，必須加強振搗工作，確保砼密實、無蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣質(zhì)量通病。五、各項保證措施5。1、質(zhì)量保證措施：1。1項目質(zhì)量管理目標:遵照本公司的質(zhì)量方針和質(zhì)量目標的要求，對于本工程項目的質(zhì)量計劃管理目標為:創(chuàng)市優(yōu)質(zhì)結構工程。1。2設置質(zhì)量管理機構:為確保工程質(zhì)量，從組織上予保證，成立以項目經(jīng)理為首，有專職質(zhì)檢人員等

86、參加的質(zhì)量管理網(wǎng)絡.1。3保證人員素質(zhì):人員素質(zhì)的保證是工程質(zhì)量最根本的保證。所以,必須選派從事過類似規(guī)模工程的優(yōu)秀項目經(jīng)理、技術人員和熟練的作業(yè)工人.1。4明確責任，實行獎罰制：質(zhì)量管理方法采用分級管理，責任到人。為促進對工程質(zhì)量的管理，實行公司內(nèi)部規(guī)定的獎罰制，與工資直接掛鉤.1.5確保工程質(zhì)量的技術管理措施：1。5.1各級技術、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設計意圖，掌握施工及驗收規(guī)范.1.5.2編制施工方案要切實可行，經(jīng)批準后實施。1。5。3技術交底關：認真做好底板施工方案的技術交底。除書面交底外,混凝土澆筑前對全體施工人員均現(xiàn)場交底到位.1。5.4責任關：質(zhì)量分級管理，責任明確。1.

87、5。5加強施工過程的質(zhì)量控制：1.5.5。1嚴格按公司“三檢制度實行操作者和班組自檢、互檢、交接檢，使質(zhì)量問題及早發(fā)現(xiàn)及時處理，確保道道工序受控。1。5。5。2嚴格各檢驗批工程質(zhì)量的檢查評定，由項目專職質(zhì)量員及時對各檢驗批施工質(zhì)量按新規(guī)范和公司有關允許偏差的規(guī)定進行認真檢查，發(fā)現(xiàn)問題，及時返工整改,整改后經(jīng)二次檢查符合要求后填寫各檢驗批質(zhì)量驗收記錄表,報監(jiān)理工程師驗收.1。5。5。3及時辦理隱蔽工程驗收記錄簽證,對監(jiān)理工程師在驗收中剔除的質(zhì)量問題，及時認真整改后再報監(jiān)理驗收，在驗收通過后，對有隱蔽要求的工程及時辦理驗收簽證。1。5。6材質(zhì)關:嚴格按設計、規(guī)程要求對材料進行的檢驗和試驗.著重抓好

88、鋼筋和防水材料的復試.1。5.7計量關:抓好計量管理,保證底板混凝土配合比的正確性。對商品混凝土供應站，我方選派技術人員進行跟蹤檢查、監(jiān)督，以確保混凝土的配合比及坍落度符合要求。1。5。8成品保護關：抓好成品的保護，重點是抓好職工教育和成品的防護措施.1.5。9資料關：保證技術資料及時、真實、正確。1。5。10開展QC小組活動：項目經(jīng)理部成立QC小組，對工程的技術難點和關鍵部位，組織課題研究，解決工程實際中的問題，提高技術管理水平。1。5.11每天收聽天氣預報，并做好記錄，安排好當天施工生產(chǎn)及其采取的措施.1。5。12澆筑基礎底板混凝土盡量避開下雨天,如遇下雨時，要及時覆蓋好塑料薄膜紙.5。2

89、、安全生產(chǎn)保證措施：2。1安全管理的基本原則:2.1.1明確安全管理的目的性：安全管理的目的是對生產(chǎn)中的人、物、環(huán)境因素狀態(tài)的管理，有效的控制人的不安全行為和物的不安全狀態(tài)，消除或避免事故。2。1.2必須貫徹預防為主的方針：安全生產(chǎn)的方針是“安全第一,預防為主。安全第一是從保護生產(chǎn)力的角度和高度,肯定安全在生產(chǎn)活動中的位置和重要性。預防是針對生產(chǎn)特點，有效地控制不安全因素，把事故隱患消滅在萌芽狀態(tài)。2。1.3堅持動態(tài)管理：安全管理涉及到生產(chǎn)活動的各方面，涉及生產(chǎn)的全過程。因此，生產(chǎn)活動中必須堅持全員、全過程、全方位、全天候的動態(tài)管理。2。2健全管理體系：建立施工項目安全生產(chǎn)管理系統(tǒng),安全施工管

90、理網(wǎng)絡施工組織設計。2。3對安全施工實行制度化和規(guī)范化的管理，通過執(zhí)行制度，促進安全管理工作。現(xiàn)場的主要安全管理制度如下：2。3。1安全技術交底制:根據(jù)安全措施要求和針對現(xiàn)場實際情況,逐級進行安全技術交底.2.3.2定期安全活動制:項目部每周對全體職工進行安全教育，總結上周安全工作，闡述本周安全工作重點和注意事項，提高職工安全意識。2.3。3定期檢查與隱患整改制：項目部定期組織對臨電、安全防護、機械設備、消防、環(huán)衛(wèi)等方面的檢查.對查出的隱患必須定措施、定人、定時整改，整改合格后做好消項記錄。2.3。4持證上崗制:對特殊工種和操作人員實行持證上崗，嚴禁無證操作。2。3.5安全管理負責制:要有各級

91、安全管理負責制，責任明確，責任到人。項目經(jīng)理部對每施工階段要分析安全防患重點，以采取必要的對策。2。3.6雨季施工，電器、照明要有防雨罩及相應接地裝置，電氣開關要可靠、安全。2.3。7所有照明電器線路，不得亂拉亂接，要有可靠的安全措施。現(xiàn)場值班電工跟蹤作業(yè)，隨時隨地解決用電問題.2.3.8施工現(xiàn)場嚴禁吸煙，嚴禁酒后上班。2。4安全生產(chǎn)教育:通過安全生產(chǎn)教育,提高職工安全自我防護意識,以約束人的不安全行為.2。4。1對工人進行入場“三級”安全教育.2.4。2貫徹國家、地方政府的安全法規(guī)及對安全生產(chǎn)的有關規(guī)章制度。2.4。3學習有關安全操作規(guī)程和安全知識，做到正確使用“三寶”。2.4。4夜間連續(xù)施工,一定要教育好職工不得高聲喊叫、吵鬧.