1、XXXX柏林 工 程地下室底板大體積混凝土施工方 案目錄1、編制依據：GB50496-2009大體積混凝土施工規范2工程概況22、 質量工作目標42。1質量保證體系42.2 質量目標42。3砼工程預控標準53、施工準備工作53.1 材料選擇53。2混凝土的配合比63.3 現場準備工作64、大體積混凝土溫度和溫度應力計算84。1溫度計算84.2 溫度應力計算115、大體積混凝土施工145。1 施工區域劃分及澆筑順序145.2 模板145.3 鋼筋145。4鋼筋支架145。5混凝土澆筑155.6混凝土的泌水處理155.7 混凝土測溫165.8 混凝土養護166、主要管理措施177 、主要技術措施1

2、7第1章合理確定配合比18第2章混凝土澆筑量計算19第3章控制混凝土出機溫度和澆筑溫度19第1節出機溫度控制19第2節澆筑溫度控制19第4章大體積混凝土的澆筑20第1節澆筑方法20第2節振搗20第3節泌水處理20第4節表面處理20第5節養護211、編制依據：GB50496-2009大體積混凝土施工規范 XXXX柏林施工組織設計。工程概況序號項 目內 容1工程名稱XXXX柏林1、2、3住宅樓、辦公樓和整體地下車庫2工程地點3建設單位4設計單位5勘察單位6監理單位7總承包單位8資金來源自籌資金9施工范圍施工圖紙內的建筑、安裝等工程10質量標準合格11安全目標創省級安全文明工地12工期要求600日歷

3、天；13質量標準達到國家建設工程施工質量驗收規范合格標準項目等級：一級，建筑物使用年限：50年;建筑層數：3#樓地上33層地下2層；2#樓地上32層地下2層；1樓地上33層地下2層；辦公樓框架核心筒地上26層地下1層;車庫地下1層;剪力墻建筑耐火等級：一級；屋面防水等級：級,建筑類別：一類高層住宅;結構類型：主樓剪力墻結構、辦公樓框架結構；抗震設防烈度：7度；地下室防水等級：二級（電氣間防水等級為一級）本工程總建筑面積為126859m2,建筑高度為101。8m，基礎為鉆孔灌注樁，主樓8001200樁承臺梁加500厚防水板及車庫800厚筏板基礎,地下室底板砼強度等級為C40，抗滲等級P6，底板混

4、凝土屬大體積混凝土。2、 質量工作目標2.1質量保證體系項 目 經 理汪堅項目副經理王華春 顧國群項目技術負責陳大明施 工 員李 春 裴中洋質 檢 員黃 聰施 工 班 組2。2 質量目標砼無裂縫、滲水，振搗密實，強度及抗滲等各項指標均達到優良標準。2。3砼工程預控標準項 目允許偏差檢驗方法軸線位置墻、柱8鋼尺寸檢查剪刀墻5標 高層 高10拉線、鋼尺檢查截 面 尺 寸+8,5鋼尺檢查電梯井井筒長、寬對定位中心線+25。0鋼尺檢查表面平整度82米靠尺和塞尺檢查3、施工準備工作大體積混凝土的施工技術要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水化熱引起的溫度差產生溫度應力裂縫。因此需要從材料選擇上、技術措

5、施上等有關環節做好充分的準備工作，才能保證基礎底板大體積混凝土順利圓滿完成施工.3。1 材料選擇由于本工程地下水對砼有中等腐蝕性，因此宜選用普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥.、水泥：普通硅酸鹽水泥42.5，28d水化熱為377KJ/Kg，礦渣硅酸鹽水泥32、5水化熱為335KJ/Kg，兩者相差不大,考慮到目前市場上礦渣硅酸鹽水泥極少，加之普通硅酸鹽水泥各種性能都較好，因此決定采用普通硅酸鹽42。5水泥。再通過摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗摻能力。、粗骨料：采用碎石，含泥量不大于1%，選用粒徑較大,級配良好的石子配制的混凝土，和易性較好,抗壓強度較高,同時可減少用水量及水泥用

6、量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫。、細骨料：采用中砂，平均粒徑大于0。5,含泥量不大于3,選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制混凝土比采用細砂拌制混凝土可減少用水量10，同時可相應減少水泥用量,使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土的收縮。、粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰，按照規范要求，采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土時，粉煤灰摻量不宜超過砼水泥用量的35,且粉煤灰取代水泥率普通硅酸鹽水泥不宜超過20%。粉煤灰對降低水化熱、改善混和易性有利，但摻加粉煤灰的混凝土其早期抗拉強度及早期極限拉伸值均有所降低,對混凝土抗摻抗裂

7、不利，因此粉煤灰的摻加量控制在20%以內，采用外摻法,即不減少配合比中的水泥用量,每立方水泥混凝土摻加級粉煤灰約67kg。、外加劑：采用防裂型混凝土防水劑,摻量為水泥重量的2.3，防水劑應不含氯鹽，對鋼筋無銹蝕影響,摻入混凝土中能明顯提高硬化后的混凝土抗滲性能,同時還應具有減水、降低水化熱峰值，對混凝土收縮有補償功能，可提高混凝土的抗裂性。另經征得甲方同意擬在混凝土中摻入每立方砼0.80。9Kg的杜拉纖維，以更好地有效減少裂縫。3。2混凝土的配合比由于本工程地下水對砼有中等腐蝕性，對配合比有這樣的要求：水灰比不大于0。5,每立方米砼水泥用量不低于360Kg，摻入粉煤灰時,適當減小一點水泥用量.

8、、混凝土采用商品砼,因此要求混凝土攪拌站根據現場提出的技術要求，提前做好混凝土試配。、混凝土配合比應通過試配確定，按照國家現行混凝土結構工程施工及驗收規范、普通混凝土配合比設計規程及粉煤灰混凝土應用技術規范中的有關要求進行設計。如征得設計單位、建設單位、工程監理的同意，設計配合比時可利用混凝土60d或90d的后期強度，以滿足減少水泥用量的要求.、粉煤灰采用外摻法時，僅在砂料中扣除同體積的砂重,另外在進行混凝土試配時應考慮到不同廠牌號水泥的供應情況,以滿足施工的要求。3.3 現場準備工作、底板鋼筋及柱、墻插筋應分區盡快施工完畢,并進行隱蔽工程驗收。、底板上的預留孔洞支模牢固、穩定。、將底板上表面

9、標高抄測在柱、墻鋼筋上，并作明顯標記,供澆筑混凝土時找平用。、澆筑混凝土時預埋的測溫管等應提前準備好。、管理人員、施工人員、后勤人員、測溫人員、保溫人員等晝夜值班，堅守崗位，各負其責，保證砼連續澆筑的順利進行。4、大體積混凝土溫度和溫度應力計算在大體積混凝土施工前,必須進行溫度和溫度應力的計算，并預先采取相應的技術措施控制溫度差值，控制裂縫的發展,做到心中有數，科學指導施工，確保大體積混凝土的施工質量。4.1溫度計算1、混凝土拌合物的溫度混凝土拌合物的溫度是各種原材料入機溫度的中和.溫度計算：水 泥：328 Kg 60砂 子:742 Kg 20 含水率為3%石 子：1070Kg 20 含水率為

10、2%水：185 Kg 15 粉煤灰:67 Kg 20外加劑：8 Kg 20TO=0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg）+4.2Tw(MwWsaMsa-WgMg)+C1（WsaMsaTsa+WgMgTg)C2(WsaMsa+WgMg）/4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)式 中:TO 混凝土拌合物的溫度()Mw、Mce、Msa、Mg -水、水泥、砂、石每m3的用量（kg/m3)Tw、Tce、Tsa、Tg 水、水泥、砂、石入機前溫度Wsa、Wg 砂、石的含水率(%)C1、C2 水的比熱溶(kJ/Kg K）及溶解熱(kJ/Kg）C1=4。2，C2=0(當骨料溫度0時) TO=0.9（3

11、2860+6720+815+74220+107020)+4.215（185-7423%10702%）+4.2（3%74220+2%107020）0/4.2185+0。9(328+742+1070）=23.752、混凝土拌合物的出機溫度T1=T00.16（T0Ti)式中： T1混凝土拌合物的出機溫度（) Ti攪拌棚內溫度，約20 T1=23。750。16（23.7520）=23。153、混凝土拌合物澆筑完成時的溫度 T2= T1（tt0.032n)（T1Ta）式中：T2混凝土拌合物經運輸至澆筑完成時的溫度（) 溫度損失系數 取0.25 tt-混凝土自運輸至澆筑完成時的時間 取0.7h n 混凝土

12、轉運次數 取3 Ta運輸時的環境氣溫 取20T2=23。75(0.250.70。0323）（23.7520）=22。73混凝土拌合物澆筑完成時溫度計算中略去了模板和鋼筋的吸熱影響。4、混凝土最高溫升值 Tmax=T2 QK/10 F/50式中：Tmax混凝土最高溫升值(） Q 水泥用量 約328kg F -粉煤灰用量67kg K 使用42、5普通硅酸鹽水泥時取1.25。Tmax=22。733281.25/1067/50=65.07該溫度為底板混凝土內部中心點的溫升高峰值，該溫升值一般都略小于絕熱溫升值，一般在混凝土澆筑后3d左右產生,以后趨于穩定不再升溫，并且開始逐步降溫。5、混凝土表面溫度規

13、范規定：對大體積混凝土的養護，應采取控溫措施，并按要求測定澆筑后的混凝土表面和內部溫度,將溫度差控制在25以內。由于混凝土內部最高溫升值理論計算為65。07，因此將混凝土表面的溫度控制在45左右，這樣混凝土內部溫度與表面溫度，以及表面溫度與環境溫度之差均不超過25，表面溫度的控制可采取調整保溫層的厚度來完成.6、保溫層厚度計算保溫采用蓄水保溫，底板厚0.8m和0。5m，承臺梁1。2m高。砼澆筑后，利用混凝土節水保濕薄膜技術，在其表面覆蓋XHMDPJG/T188-2010薄膜，視測溫情況在養護薄膜上覆蓋1層麻袋用以保溫。這樣可延緩混凝土內部水化熱的降溫速率，縮小砼中心和砼表面的溫度差值,從而可控

14、制砼的裂縫開展.根據熱交換原理，每一立方米砼在規定時間內，內部中心溫度降低到表面溫度時放出的熱量，等于砼在此養護期間散失到大氣中熱量。此時砼表面所需的熱阻系數,按下式計算：R=XM（TmaxTi)K/(700T2+0.28Mc W）式中:R-混凝土表面的熱阻系數(K/W)X混凝土維持到指定溫度的延續時間（h),21天24h/天=504hM-混凝土結構物的表面系數M=F/VF-結構物與大氣接觸的表面面積（m2）V結構物的體積（m3)Tmax混凝土中心最高溫度（）Ti混凝土表面的溫度（)，取45.K-傳熱系數的修正值,利用混凝土節水保濕薄膜技術時取1。3。700-混凝土的熱容量，即比熱與表觀密度的

15、乘積（KJ/m3 K)T2-混凝土澆筑、振搗完畢開始養護時的溫度()Mc-每立方米混凝土中的水泥用量(Kg）W-混凝土在指定齡期內水泥的水化熱(KJ/Kg），取375KJ/Kg。以底板來計算:F=33。519.25V=33.519.251.2M=F/V=1/1。2=0.83 考慮電梯井集水井的井壁等散熱,取M=0。9R=5040.9(65.07-45) 1.3/（70035.95+0。28328375)=0.20砼表面覆蓋養護膜厚度:hs=RW=0.200.05=0.01mm考慮到預測的溫度有差異，受氣候影響可能，因此采用在混凝土表面覆蓋1層養護薄膜,然后視測溫情況在養護薄膜上覆蓋1層麻袋用以

16、保溫,足以起到保溫效果。同理可推0.5m厚板覆蓋一層養護膜足以滿足要求。4.2 溫度應力計算混凝土澆筑后18d左右，水化熱量值基本達到最大，所以計算此時溫差和收縮差引起的溫度應力。1、 混凝土收縮變形值計算y(t)=y0（1e-0.01t)M1M2M3M10式中：y（t）各齡期混凝土的收縮變形值 y0-標準狀態下混凝土最終收縮量,取值3。2410-4 e-常數，為2。718 t-從混凝土澆筑后至計算時的天數M1、M2、M3M10考慮各種非標準條件的修正值，按簡明施工計算手冊表5-55取用,M1=1。0、M2=1。35、M3=1.0、M4=1.41、M5=1.0、M6=0.93，M7=0。77，

17、M8=1.4、M9=1.0,M10=0.9y（18）=3。2410-4(12。718-0。0118）11。3511.4210。930.771。410。9=0.9310-42、混凝土收縮當量溫差計算Ty(t)=- y（t）/式中:Ty(t)各齡期混凝土收縮當量溫差()，負號表示降溫。 y（t）各齡期混凝土的收縮變形值 混凝土的線膨脹系數，取1.010-5Ty（t)=-0.93104/1。010-5=9。33、混凝土的最大綜合溫度差T=T22/3TmaxTy（t）Tn式中：T -混凝土的最大綜合溫度差() T2 -混凝土拌合經運輸至澆筑完成時的溫度（） Tmax 混凝土最高溫開值（） Ty（t）各

18、齡期混凝土收縮當量溫度（） Tn 混凝土澆筑后達到穩定時的氣溫，取55T=22。73+2/365。07+（-9.3)20=36.814、混凝土彈性模量計算E（t)=Ee(1e0.09t)式中：E（t）-混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量（N/mm2）Ee混凝土的最終彈性模量（N/mm2）,可近視取28d的彈性模量。t混凝土從澆筑后到計算時的天數 E（18）=3。15104（12.7180。0918）=2。527104 N/mm25、混凝土溫度收縮應力計算由于基礎底板兩個方向的尺寸都比較大，所以需考慮兩個方向所受的外約束來進行計算：=E(t）TH(t）R /1式中: 混凝土的溫度應力（N/mm2）

19、 H(t）-考慮徐變影響的松弛系數,簡明施工手冊表5-57，取0.389 R -混凝土的外約束系數(1）地基對基礎約束的Cx1值一般砂質粘土地基Cx1=0。06N/mm3（2）樁基對基礎約束的Cx2值Cx2=P/FP=4EI(KnD/4EI）1/43式中：F-每根樁分擔的地基面積Kn地基水平側移剛度（0.01N/mm3）E樁的彈性模量3。0104(Mpa)I樁的慣性矩521*107(mm4)D-樁的直徑P=43.0104521107（11022300/43.0104521107）1/43=5。1104N/mmF=21。421.4/36=12.721m2=12。72106mm2Cx2=5。110

20、4/12.72106=0.4102N/mm3(3）地基水平阻力系數Cx=Cx1+Cx2=6.4102N/m3 混凝土的泊松比,取0.15=2.5271041。010543。850.3890。064/10。15=0。325N/mm2C35砼的抗拉強度設計值為1。65 N/mm2,齡期18d 的混凝土強度可達設計強度的95%以上，取95%,為1.5675 N/mm2 K=1.5675/0。325=4.81。15 滿足要求式中K抗裂安全度。5、大體積混凝土施工5。1 施工區域劃分及澆筑順序由于基礎底板尺寸比較大，基礎底板設有后澆帶,后澆帶將底板劃分為四個部分，每一部分為二個自然施工段.即一、二、三、

21、四區，混凝土澆筑順序為一、二、四、三區。5.2 模板底板外側四周砌筑240mm厚磚胎模，然后抹1：2。5水泥砂漿、搓平,電梯坑、集水井部位采用240mm厚磚胎模,外抹1:2。5水泥砂漿、搓平。底板上的電梯坑、集水井、后澆帶采用膠合板吊模。5.3 鋼筋鋼筋1625及以上采用直螺紋連接，三級鋼采用直螺紋連接。小于16的采用搭接綁扎。鋼筋套筒按現場實際計算。鋼筋在現場制作。由于底板厚度不一致，需提前加工焊接不同高度的鋼筋馬凳，后澆帶部位鋼筋按圖施工，不得任意甩槎及割斷，基礎底板鋼筋施工完成后進行柱、墻插筋施工,柱、墻插筋應保證位置準確,每區的底板鋼筋及柱、墻插筋施工完畢，組織一次隱蔽工程驗收,然后方

22、可澆筑混凝土.5。4鋼筋支架底板采用18馬凳，間距800mm布置，馬凳簡圖如下:支撐鋼筋形式注B為板厚5。5混凝土澆筑、混凝土采用商品混凝土，用混凝土輸送泵將砼泵送到澆筑地點，采用3臺輸送泵車，二臺布料機，布料機桿夠不到的部位，采用鋪設泵送管道，先鋪至最遠的澆筑地點，隨澆筑隨拆泵管,各臺泵車澆筑區域按預先劃分區域布置,從遠處向近處進行澆筑。、混凝土澆筑時采用“分區定點、一個坡度、薄層澆筑、循序漸進、一次到頂”的澆筑工藝，根據泵車布料桿的長度，劃定澆筑區域,每臺泵車負責本區域的混凝土澆筑。澆筑時先在一個部位進行，直至達到設計標高，混凝土形成扇形向前流動,然后在其坡面上繼續澆筑，循序漸進，這種澆筑

23、方法能較好地適應泵送工藝，使每車混凝土均澆筑在前一車混凝土形成的坡面上,可以確保上層混凝土在下層砼初凝前澆筑完畢,同時也可解決頻繁拆裝泵管的問題，也便于澆筑完的部位進行覆蓋保溫。、一次需澆筑的砼應連續進行,間歇時間不得超過3。5h，如遇特殊情況，混凝土在3.5h仍不能繼續澆筑時,需采用應急措施。即在已澆筑的混凝土坡面上插12短期鋼筋，長度1m,間距500mm，呈梅花狀布置。、混凝土澆筑時在每臺泵車的出灰口處配置56臺振搗器,因為混凝土的坍落度比較大，斜向流淌很大,因此用2臺振搗器負責下部斜坡流淌處的振搗密實，用2臺振搗器負責頂部混凝土的振搗，用12臺振搗器負責中部砼的振搗。、由于混凝土的坍落度

24、比較大，會在表層鋼筋下部產生水分,或在表層鋼筋上部的混凝土產生細小裂縫，為了防止出現這種裂縫，在混凝土澆搗密實后,用木抹子磨平搓毛23遍，初凝前再用鐵板壓實.、規范規定：大體積粉煤灰混凝土每拌制200m3至少成型1組試塊,現場按每澆筑200m3混凝土制作4組試塊，1組壓7d強度向業主監理報表用，1組壓28d標養強度歸技術檔案用,1組同條件養護試塊，1組作為60d強度備用。、防水混凝土抗摻試塊每500m3制作一組。5.6混凝土的泌水處理泵送砼在澆筑、振搗過程中,上涌的泌水和浮漿順砼坡面下流到坑底。我們可在側模底部預留排水孔，將泌水排水,另外，隨著混凝土澆筑向前推進，泌水被趕至基坑頂部，當砼大坡面

25、接近頂端時，改變砼澆筑方向,即從頂部往回澆筑,與原斜坡相交成一集水坑，這樣集水坑逐步在中間縮小成水潭，用軟軸泵及時抽排出泌水。采用這種方法可排除所有泌水.5.7 混凝土測溫、底板混凝土澆筑時應設專人配合預埋測溫管，測溫管沿高度分別埋置在底部、中部和表面，平面內應布置在邊緣和中間，測溫點合理布置，測溫管采20薄壁鋼管,管的下端部要堵嚴，防止滲進水，測溫管應按測溫平面布置圖進行預埋,預埋時測溫管應與鋼筋綁扎牢固，以免位移或損壞，測溫管的上口應用棉絲塞好，防止濺進水泥漿，測溫管位置應插標志旗，便于保溫后查找。、配備專職測溫人員,對測溫人員進行培訓及安全交底.測溫人員要認真負責，按時按孔測溫，不得遺漏

26、或弄虛作假。測溫記錄要填寫清楚、整潔,換班時要進行交接。、測溫工作應連續進行，溫度上升階段，每2h測一次,溫度下降階段每4h測一次,5天后8h測一次.同時應測大氣溫度。所有測溫孔均應編號,進行混凝土內部不同深度和表面溫度的測量。、測溫時發現混凝土內部最高溫度與表面溫度之差達到25或溫度異常時，應及時通知技術部門和項目工程師,以便及時采取措施。、測溫采用20100的酒精介質溫度計。另外也可考慮采用熱敏硅電阻作為溫度傳感器,在一個測溫點布置二個電阻，測溫和記錄采用計算機控制，并配有UPS不間斷電源，保證保溫測溫的連續性。5.8 混凝土養護、混凝土澆筑及二次抹面壓實后應立即覆蓋保溫，先在混凝土表面覆

27、蓋一層塑料薄膜,然后視溫度變化情況覆蓋12層麻包.、新澆筑的混凝土水化速度比較快，蓋上塑料薄膜后可進行保溫養護,防止混凝土表面因脫水而產生干縮裂縫。、柱、墻插筋及后澆帶部位是保溫的難點，要特別注意保溫養護.、停止測溫的部位經技術部門和項目工程師同意后，可掀開塑料薄膜，使混凝土散熱。6、主要管理措施、原材料均需進行檢驗,合格后方可使用，同時要注意各項原材料的溫度控制,以保證混凝土的入模溫度與理論計算基本接近。、派專人駐商品砼廠攪拌機房，監督各種原料摻量，使摻量控制在允許偏差范圍內。、施工現場對商品砼要逐車進行檢查，測定混凝土的坍落度和溫度，檢查混凝土量是否相符。不合格的要退回，同時嚴禁混凝土攪拌

28、車在施工現場臨時加水.、混凝土澆筑應連續進行，間歇時間不得超過3.5h.、技術部門設專人負責測溫及養護的管理工作，發現問題應及時向項目工程師匯報。、澆筑混凝土前應將基坑內的雜物清理干凈.、加強混凝土試塊制作及養護的管理，試塊拆模后及時編號并送入養護池進行養護。7 、主要技術措施、 嚴格控制材料質量。、 優化砼配合比，經多組試配,通過強度抗壓及抗滲試驗，調整優化確定砼配合比。、 降低砼出機溫度計算分析表明，砼原材料中，石子比熱小,占的比例較大，水占的比例小，但比熱較大。兩者是影響砼溫升的重要因素，砂次之，水泥對溫度的影響最小。為此要求商品砼廠對砂石設簡易遮陽棚，攪拌用自來水，降低砼出機溫度，通過

29、實測各原材料的溫度，計算出砼的出機溫度，確保控制砼出機溫度比大氣環境溫度降低35.、 降低砼入模溫度合理組織砼的供應，縮短砼運輸時間,砼車到現場時往罐體上噴水，及時卸料,輸送泵料斗搭防曬棚，泵管包裹濕麻袋,以降低砼入模溫度。、 加強養護和蓄水保溫工作。、 增加溫度筋的布置密度，即將溫度筋直徑減小，密度加大.、 摻入杜拉纖維，每立方米砼0。80.9kg，以增強砼早期抗拉強度。、 提請設計院進行溫度應力計算,并配以足夠的溫度筋以抵抗溫度應力引起的裂縫。本工程主樓承臺底板為一般大體積混凝土，底板厚分別為0.5m、0。8m，梁1.2m,總體積23560m3，分8次性澆筑。要確保大體積混凝土的質量，除應

30、滿足強度等級、抗滲要求及內實外光等混凝土的常規要求外,關鍵在于嚴格控制混凝土在硬化過程中由于水化熱而引起的內外溫差,防止內外溫差過大而導致混凝土裂縫，為此采取了如下措施。第1章 合理確定配合比主樓底板設計為C40、P6混凝土，不僅要滿足強度要求，而且要滿足抗滲要求，更關鍵的是大體積混凝土各層間溫度差產生的應力(最大溫度收縮應力)應小于同一時間混凝土所具備的抗拉強度。根據上述要求，抓住如何降低水化熱這個關鍵，進行了大量的試驗工作，選用不同的水泥、摻合料、外加劑進行了試驗.根據試驗結果,并考慮到每立方米混凝土的水泥用量，每增減10kg，其水化熱將使混凝土的溫度相應升降1，水泥的用量可盡量減少,通過

31、多方考慮研究最后決定采取如表32-1所示的配合比。注:采用425號礦渣水泥，中租砂,530mm碎石,擁落度為l618cm。CAS摻料系硫酸鋁鈣型微膨脹劑，又名鈣磯石。CAS摻入混凝土中具有如下特點：（1)改善混凝土的孔結構，使總孔隙率減小，毛細孔徑減小，從而提高混凝土的抗滲強度；(2）改善混凝土的應力狀態,膨脹能轉變為自應力，使混凝土處于受壓狀態,從而提高混凝土的抗裂能力;（3）CAS取代一部分水泥后還能提高混凝土的強度（特別是礦渣水泥），在保持混凝土強度不變的情況下，可節省水泥從而大幅度降低混凝土的絕對溫度，減少溫度裂紋的危害；(4）CAS分快凝型和緩凝型兩種，緩凝型能降低水泥水化熱的峰值，

32、并推遲它的到來時間，符合大體積混凝土技術要求.從使用效果看,摻入CAS還能改善混凝土拌合物的和易性、可靠性，不離析及保水性能良好等優點.大體積底板的混凝土施工，既要滿足強度及抗滲要求又要使混凝土在硬化過程中所產生的水化熱盡可能小，在滿足前者的前提下，后者就成了大體積混凝土施工的主要矛盾.按常規都采用普通水泥加UEA，但通過試驗發現普通水泥用量過大,內部水化熱較高（達94），不利于溫控和養護；而425號礦渣水泥不僅可以滿足強度和抗滲要求，內部水化熱也較低(只有76)，而且水泥標號低,用量也較少,有利于大體積混凝土的施工。為此決定采用425號礦渣水泥。因水泥標號低，用量少，相應所產生的水化熱就小，

33、從而降低了溫度差應力，避免了混凝土裂縫的產生。對其他材料都按規范要求進行嚴格控制。對所確定的配合比還進行了抗滲試驗，在抗滲試驗中，4個試樣未出現滲水時的最大水壓力為1MPa，滿足抗滲要求.第2章 混凝土澆筑量計算由計算得知，為防止上、下、左、右、前、后各澆筑層間搭接時間差因超出混凝土初凝時間而形成施工冷縫，必須達到每小時混凝土供應量36m3，為此我們采取商品混凝土，利用8輛輸送車、1臺輸送泵，從西向東一次性澆筑，日澆筑量達864m3，有效地防止了冷縫的產生。第3章 控制混凝土出機溫度和澆筑溫度第1節 出機溫度控制為降低混凝土的總溫升，減少結構的內外溫差，控制出機溫度和澆筑溫度同樣是一個重要的方

34、面。根據攪拌前混凝土原料總的熱量與攪拌后混凝土熱量相等的原理，可得出混凝土的出機溫度T0。在混凝土的原材料中，石子的比熱較小，但每1m3混凝土中所占的重量較大；水的比熱最大，但它的重量在每1m3混凝土中只占一小部分，因此對混凝土出機溫度影響最大的是石子及水的溫度，砂的溫度次之，水泥的溫度影響最小。XXXX柏林底板施工在10月底，白天環境溫度達20，通過實測各原材料的溫度，計算出混凝土的出機溫度為23.15，由于入模溫度較低，因此有效地降低了混凝土的總溫升。第2節 澆筑溫度控制為控制澆筑溫度,應盡量縮短混凝土的運輸時間，及時卸料，通過采取這些措施，現場測定混凝土澆筑溫度為22。73。第4章 大體

35、積混凝土的澆筑第1節 澆筑方法本工程采取“由西向東，一次澆筑,一個坡度、薄層覆蓋、循序推進，一次到頂”的方法。這種自然流淌形成斜坡混凝土的澆筑方法（圖3-2-1）能較好適應泵送工藝,避免輸送管道經常拆除沖洗和接長，提高泵送效率，簡化了混凝土的泌水處理，保證上、下層澆筑間隔不超過初凝時間。混凝土的泵送采取1臺泵由西向東，分點布料，一次打出底板面，然后再由西向東呈斜坡推進。第2節 振搗根據混凝土泵送時自然形成坡度的實際情況，在每個澆筑帶的前、后布置兩道振動器，第一道布置在混凝土卸料點,主要解決上部的振實，第二道布置在混凝土坡角處,確保下部混凝土的密實,為防止混凝土集中堆積，先振搗出料口處混凝土，形

36、成自然流淌坡度，然后全面振搗，嚴格控制振搗時間，移動間距和插入深度。分層振搗有效地保證了混凝土的振搗密實。第3節 泌水處理大流動性混凝土在澆筑、振搗過程中，上涌的泌水和浮漿順混凝土坡面下流到坑底，由于我們事先已在東邊預留了集水坑，使大量泌水順混凝土墊層流向積水坑，然后通過積水坑內的潛水泵向坑外排出。當混凝土大坡面坡腳接近頂端模板時，改變混凝土的抽水方式，將泵抬高,抽出逐步縮小水潭中的泌水。第4節 表面處理由于泵送混凝土表面水泥漿較厚，在澆筑后12h，初步按標高用長刮尺刮平，然后用木搓板反復搓壓數遍，使其表面密實,在初凝前再用鐵搓板壓實收光，這樣做較好的控制了混凝土表面龜裂，還減少混凝土表面水分的散發，促進了養護。第5節 養護為防止內外溫差過大，造成溫度應力大于同期混凝土抗拉強度而裂縫，養護工作尤為重要，故采取是保溫、保濕養護法。先在混凝土表面覆蓋1層養護薄膜,覆蓋時間以混凝土初凝時間為宜，覆蓋養護薄膜的目的是防止水分蒸發，然后視測溫情況在養護薄膜上覆蓋1層麻袋用以保溫。同時又使表面已升高的溫度不易散失，有效地縮小了內外溫差。混凝土需補充水分時,在下層薄膜表面澆水,通過14d的養護，混凝士的質量很好，表面光滑、密實，滿足驗收規范的要求。